1、t構(gòu)橋合攏段施工方案東站路4標22聯(lián)t構(gòu)橋合攏段施工方案一、編制依據(jù)1、22聯(lián)t構(gòu)橋總體施組2、22聯(lián)t構(gòu)橋設計圖3、公路橋涵施工指南二、工程概況 箱梁的合攏，即體系轉(zhuǎn)換，是控制全橋受力狀態(tài)和線形的關鍵工序，因此箱梁的合攏順序、合攏溫度和合攏工藝都必須嚴格控制。按設計要求全橋箱梁合攏由邊至中對稱進行，即先合攏邊跨，后合攏中跨。合攏段梁高2.3m，長2.0m，邊跨合攏段混凝土33.45m3，中跨合攏段混凝土方量32.84m3。邊跨采用支架合攏，中跨采用掛籃做吊架合攏。三、合攏段勁性鋼骨架設計計算 根據(jù)設計圖紙臨時鎖定時邊跨張拉lh2和ldb4至作為臨時合攏措施，中跨張拉zh和zdb5至80t作為

2、臨時合攏措施。勁性骨架按軸心受壓桿件設計。單根勁性骨架擬采用240a槽鋼。 1、 邊跨合攏合攏口鎖定主要是克服梁體溫差變化差生的軸向力和合攏段砼作用下的彎距，當梁體降溫時，砼發(fā)生收縮徐變，對合攏段產(chǎn)生拉力，由此確定預應力張拉力；梁體生溫時，砼發(fā)生膨脹，對合攏后產(chǎn)生壓力，由此確定剛性支撐斷面。力學模型如下：為了簡化計算,將溫度變化產(chǎn)生的軸向力按線膨脹計算,箱梁分段按平均斷面計,假設兩墩身無位移,按變形協(xié)調(diào)原理: 式中n為軸向力， 為線膨脹系數(shù)，?。?，為懸臂梁和合攏段長度（，）；, 為為鋼材和砼的彈性模量（，）；，分別為第節(jié)斷面的長度和斷面面積。根據(jù)貴陽往年天氣情況，12月份最高溫度和最低溫度溫差

3、達150c，所以溫度差第22聯(lián)43+78+43連續(xù)剛構(gòu)橋箱梁截面特性節(jié)段號平均截面面積(m2)節(jié)段長度（m)lh (ehah)0#34.0254.19921e-121#24.82.52.88018e-122#24.492.52.91664e-123#22.832.53.12872e-124#21.722.53.28861e-125#20.634.16089e-126#19.5834.37764e-127#17.234.98339e-128#17.033.55.87199e-129#16.263.56.15006e-1210#15.933.56.27746e-1211#15.913.56.285

4、36e-12勁性骨架的截面面積ag=1675.0510-4m2可見在主墩固結(jié)，邊墩活動支座受限的情況下，兩端懸臂梁的懸澆段和邊跨現(xiàn)澆段的相對距離完全固定，那么勁性骨架的應力已遠遠超出它所能承擔的范圍。因此在變化合龍口鎖定后，應立即釋放邊墩的滑動支座的限位裝置，使合龍后的結(jié)構(gòu)體系形成如下的力學模型。當梁體滑動支座約束解除后，勁性骨架支撐的受力特點發(fā)生了改變：當升溫時， ；當降溫時， 其中 為邊跨現(xiàn)澆段砼重量，中跨合攏時為整個t構(gòu)重量加上邊跨現(xiàn)澆段加合攏段砼重量。由以上分析可知道，合攏口勁性骨架強度是由升溫時應力大小決定的。為防止新澆注砼受拉，需要對合龍口施加臨時預應力束：當降溫時,軸向力為0，其

5、中k為抗裂安全系數(shù)，取1.2； 為砼與模板之間的摩擦系數(shù)，取0.15。當升溫時，邊跨合攏臨時張拉束平均每束張拉力為111.38kn。 2、中跨合攏 中跨合攏時，ng為整個t構(gòu)重加邊跨現(xiàn)澆段和邊跨合攏段重量之和，此時邊墩支座限位裝置解除，中間主墩為固結(jié)體系，為滑動支座的摩擦系數(shù)，取0.06,其受力模型如下： 中跨臨時張拉束平均每束張拉力為468kn。 3、中跨合攏頂推力 根據(jù)力法典型方程其中為pm112雙肢薄壁墩慣性距， 為pm113雙肢薄壁墩慣性距；pm112雙肢薄壁墩凈高，取26m；pm113雙肢薄壁墩凈高，取19m;e為砼彈性模量,取35gpa。為頂推時產(chǎn)生的縱向位移，設計為44mm。頂推

6、力為：（僅供設計參考），設計頂推力為260t，計算中跨合攏段軸向力時頂推力按設計260t計算。4、勁性骨架容許力計算邊跨合攏段平均每根勁性骨架受力為800kn，中跨合龍段每根勁性骨架受力為1125kn，安全系數(shù)取2.0。 勁性骨架容許力計算，槽鋼40a截面特性如下：a=75.05cm2 ix=17577.9cm4 wx=878.9cm3 d=1.05cm x=1/2bbh-h1（b-d)(b-d)bh-h1(b-d) x=7.304cmx0=b-x=10-7.304=2.696cm 組合截面的勁性骨架是外鎖形式，其預埋在邊跨現(xiàn)澆段與邊跨懸臂端（當中跨合攏時預埋在11#塊端頭，其壓桿長度取3m進

7、行兩端焊接，視為兩端固定），故勁性骨架=1進行壓桿驗算，240截面組合后最大臨界力為： 查取，則單個勁性骨架受力為 邊跨合攏段每根勁性骨架受力為111.38kn2447.8kn,即滿足安全。中跨合攏段每根勁性骨架受力為6858/8+2600/8=1182kn2447.8kn,即滿足安全。牛腿焊縫計算：牛腿焊縫只計算鋼板a與鋼板c、鋼板b與鋼板c之間的焊縫，焊縫采用雙面焊，焊縫高2cm。 鋼板a與鋼板b為側(cè)面角焊縫，焊縫計算長度lw=6（60cm-2hf）=6（60cm-22cm）=336cm，焊縫計算高度he=0.7hf=0.72cm=1.4cm邊跨合攏段：中跨合攏段：鋼板a與鋼板c、鋼板b與

8、鋼板c為正面角焊縫，焊縫計算長度lw=8（50cm-2hf）=8（50cm-22cm）=368cm，焊縫計算高度 he=0.7hf=0.72cm=1.4 cm。 邊跨合攏段：中跨合攏段：四、合攏段施工配重計算1、邊跨合攏段計算邊跨合攏段混凝土容重按25kn/m3計，合攏段混凝土毛方量40.64m3， 邊跨合攏段采用支架施工，邊跨現(xiàn)澆段和主橋墩端梁段不受力，因此連續(xù)梁兩端不設配重。2、中跨合攏段計算 中跨合攏段施工方法利用一個掛籃模板及底籃部分作為合攏段吊架（祥見圖）懸掛在已澆成型的兩個t構(gòu)端頭箱梁上。中跨合攏段施工時僅在t構(gòu)近端設置配重，遠端因已合攏，故不設配重?；炷寥葜匕?5kn/m3計，合攏段混凝土毛方量32.224m3，混凝土容重q =2632.224=837.824kn。吊架采用掛籃底籃系統(tǒng)，前吊帶改為精軋螺紋鋼，內(nèi)模系統(tǒng)拆除，采用鋼管腳手架木模施工。如果掛籃是在中跨合攏后拆除，此時吊架自重影響不計入配重中,計算如下: 根據(jù)計算結(jié)果:中跨小里程端吊點反力為418.9kn,大里程端反力為418.9 kn,底籃縱梁用40a工字鋼8根能滿足要求，底籃橫向吊點設置6個。頂板橫向吊點設置2個，主要承受翼緣板砼重量。頂板砼主要由支架受力。小里程和大里程端分別在水箱中心距離合攏段端頭5.5m修建6m8m1.2m水箱,水箱灌入水高度為0.99m。五、施工注意事項