1.4《建筑工程施工手冊》1.5工程設計圖紙1.6現場施工條件二、工程概況本工程建設地點位于南通市港閘區204國道以西、緯二路以北。本工程由5幢15層框架剪力墻結構住宅樓(編號1”、4*、7、8#、9#)和1幢框架結構商業樓(編號12*)和1個地下車庫組成，本方案針對1#、4#樓。本工程建筑結構的安全等級為二級，住宅樓地基基礎設計等級為乙級，地下車庫和商業樓(編號12*)地基基礎設計等級為丙級，抗震設防類別均為標準設防類(丙類),抗震設防烈度均為6度；本工程結構耐火等級為二級，主體結構設計合理使用年限50年；本工程住宅樓剪力墻抗震等級為四級，極個別框架柱四級，地下車庫和商業樓(編號12°)抗震12建筑面積3結構類型4層數和總高度15層結構檐口高度結構屋頂高度3.1技術準備技術人員必須熟悉圖紙和有關的施工規范要求，提前向參加搭3.2材料機具準備由于腳手架是在建工程的主體、裝修施工過程中不可缺少的臨時設施，直接關系到施工人員的人生安全，所進場鋼管必須具有生產廠家的檢驗合格證，必要時應對進場鋼管抽樣進行機械性能試驗，并要符合GB/700中的規定；鋼管規格采用外徑48mm,壁厚2.8mm的焊接鋼管，立桿、大橫桿和斜桿長度一般選扣件材質應符合現行國家標準《鋼管腳手架扣件的內貼合面要接觸良好，扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離要不小于5mm,扣件的活動部位應使其轉動靈活，旋轉扣件的兩旋轉面間隙要小于1mm。腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭的規定。腳手板材質堅硬，不腐爛，橫向裂紋不得大于四分之一板寬，且厚度不大于5mm,兩端應各設直徑為4mm3.3生產準備生產部門應配備架子工20名(持證)、一名班組長負責指揮、協調，安全員作好安全教育。5.1優選技術方案主體結構、裝修施工都必須借助于外腳手架。通道出入口設立在建筑物中間位置。考慮扣件式鋼管腳手架具有裝拆方便，搭設靈活、使用耐久，費用相對較省的特點，且能適應建筑物的平、立面變化。由于本工程工期較緊，需投入的鋼管數量較大，為了正負零以下土方回填和主體結構施工不存在影響和減少鋼管周材數量的投入，因此本工程決定從采用雙排雙立桿落地腳手架施工方案(雙立桿高度30m),即在各層頂板施工時預埋鋼筋吊環作為連墻件，在5.2施工工藝工藝流程.1落地式腳手架搭設：做好搭設的準備工作→按樓座外形放線→放置墊板和縱向掃地桿→立桿隨即與縱向掃地桿扣牢(先內排后外排)→安裝橫向掃地桿→第一步大橫桿→第一步小橫桿→連墻桿→第二步大橫桿→第二步小橫桿→鋪設腳手板→綁護身a.腳手架搭設尺寸的確定：落地式：立桿橫距為1.05m,步距為1.8m,立桿縱距為1.5m,距墻邊距離為0.30m。b.桿件接頭位置應符合安全技術規范的要求。其中立桿的接頭應錯開布置在不同的步距內，與相鄰大橫桿的距離不宜大于步距的三分之一。上下相鄰大橫桿的接頭位置應錯開布置在不同的立桿縱距中，與相鄰立桿的距離不c.桿件相交伸出的探頭長度，均應大于10cm,以防桿件滑脫。d.扣件螺栓擰緊要適當，扭力矩不應小于40N.m,且不大于65N.m。橫桿扣件的開口朝向要求向上為原則，避e.竹笆腳手板應按其主竹筋垂直與縱向水平桿方向鋪設，且宜采用對接平鋪。四個角用直徑為1.2mm的鍍鋅5.3主要工藝的控制：落地式腳手架的立桿縱距經驗算確定1.5m,為防止立桿偏斜而承受過大的偏心力，需對立桿的垂直偏差程度進行控制，并實行雙控，立桿的縱向垂直偏差絕對值不大于H/600,且不大于50mm。立桿的橫距，考慮竹笆腳手板的寬度為1米(加合理縫隙),為避免造成腳手架滿鋪不下的窘況，確定立桿橫距為1.05m。增加防護立面美感，建議取大橫桿的凈距1.8m作為步距。支撐體系腳手板必須設置支撐體系。支撐體系包括縱向支撐、橫向支撐和水平支撐。設置支撐立桿腳手架立桿的縱向間距為1.5m,必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大度上時必須將高處的的縱向掃地桿向低處延長兩跨立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm;各接頭中心至主節點的距離不大于步距的1/3。嚴禁將外徑不等的鋼管混合使用。根據本工程的特點，只需設置縱向水平桿與橫向水平桿即可。縱向水平桿間距為0.4m,共設置4根。其長度不宜小于三跨，且不小于6m。其接頭要錯開(包括上下層和內外層),不得出現在同一跨內，相鄰接頭的水平距離扣接。三是由于橫向水平桿把里外兩排連在一起，當承受荷載時，里外兩排立桿同時受偏心荷載，因為縱向水平桿位置相反，使里外兩立桿產生的彎矩相反，兩立桿產生的相反彎矩可相互抵消，極大地增強了立桿的承載能橫向水平桿的長度為1.5m,橫向水平桿在立桿的位置，應按上下步距合理地設置在立桿兩側，這樣可抵消立為了增強腳手架的縱向穩定性和整體性，本工程的腳手架沿全長和全高連續設置剪刀撐，落地腳手架也應在外側沿全長設置剪刀撐，由底至頂連續設置。剪刀撐的連接采用搭接形式，搭接長度不小于10用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不大于150mm。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m,斜桿與地面的傾角宜在45度至60度之間。橫向斜撐應在同一節間，由底至頂層呈之字型連續布置，斜腹桿宜采用旋轉扣件固定在與桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。當斜腹桿在1跨內跨越2個步距時，宜在相交的縱向水平桿處，增設一根橫向水平桿，將斜腹桿固定在其伸出端上，落地腳手架本工程采用剛性連墻桿、菱形布置。在腳手架上從底層第一步縱向水平桿開始均勻的連墻點，連墻點的位置在與立桿和大橫桿相交的結點處，離主節點的間距不宜大于300mm。在腳手架周邊的端頭(包括頂端)以和轉角處，要加密連墻桿。在實際施工中需要臨時拆除連墻桿時，必須采取有效的補救措施，以防止立桿失穩。連墻桿的垂直距離不應大于建筑物的層高，連墻桿的豎向間距為2倍步高即3.6m,水平間距為立桿縱距的3倍即4.5m,每根連墻件覆蓋面積≤40m2。連墻件中的連墻桿呈水平布置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連由于連墻桿是保證腳手架不失穩的主要手段，要求與連墻桿連接一端的墻體本身要有足夠的剛度，故連墻桿在水平方向應設置在樓板附近，本工程各單體工程為剪力墻結構，在樓面處的梁上預埋鋼管，鋼管長度為400mm,當腳手架下部暫不能設連墻件時可搭設拋撐。拋撐采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角在45~對于掃地桿一般離下腳面不超過20mm,掃地桿必須扣牢，它的功能是約束桿底腳所發生的必須在洞口上方設置八字桿，使懸空立桿的力通過八字桿均勻地傳到門洞兩側的立桿上。八字桿的設置方法為：門洞上方有一根立桿懸空時，應在里外排腳手架上設八字桿，并與立桿逐根連接；當門洞較寬，門洞上方懸空兩根立桿時，應將門洞上方的大橫桿采用雙桿，再設八字桿，以保持架體求，不得超載。不得將模板支架、泵送砼和砂漿的輸送管等固定在腳手架上；作業層外立桿內側必須搭設腳手板和兩道護身欄桿，擋腳板高度不小于180mm,護身欄桿的上欄桿高度5.4腳手架拆除拆架時應按“由上而下，先橫桿后立桿，先搭后拆，后搭先拆”的原則進行。具體拆除順序為：安全網護身欄---腳手板---剪刀撐---小橫桿---大橫桿---立桿---連墻桿。同時應考慮好拆除材料的運輸方便，腳手架拆除前應應劃分作業區，周圍設圍欄或警戒標志，地面設專人指揮，嚴禁非作業人拆除外圍的安全網和竹笆腳手板，腳手板拆除時應由上至下拆除，作業層腳手板必須滿鋪，待作業層以上的立桿、拆立桿時，應先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣，然后托住中間，再解端頭扣。連墻點應隨拆除進度逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆六、主要安全管理措施6.1搭架安全注意事項搭拆腳手架必須由經安全教育的架子工承擔。搭拆架子時，工人必須戴好安全帽，系好好腳手架與主體結構的拉撐工作。嚴禁在腳手架上堆放物料如模板、木料和搭(掛)三角架小平臺。當需在腳手架下作業，要經安全部門同意，并且在腳手架6.2拆架安全注意事項拆架前必須對所有作業人員進行詳細的安全交底，并履行簽字手續，做到責任明確。拆架作業人員必須持證上崗。外腳手架拆除應在專業架子工長指揮和專職安全員的監督下進行。作業面上應和其他工種人員，協調一致，確保安全。拆架的高處作業人員，必須戴安全帽，系安全帶，扎裹腿，穿防滑軟底鞋，拆架時嚴禁酒后作業，不準嬉戲打鬧。拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。在大片架子拆除前先對整個腳手架進行一次全面檢查，對危險或薄弱環節先行加固，確認無誤后再行拆除，對預留的斜道、上料平臺、通道小飛跳等，也應先行加固，以便拆除后能確保其完整、安全和穩定。拆除時如附近有外電線路，要采取隔離措施。嚴禁架桿接觸電線。拆除時不應碰壞門窗、玻璃、水落管等物品。各構配件嚴禁拋擲至地面，拆下的材料，應用繩索拴住，利用滑輪徐徐下運，嚴禁拋擲，運至地面的材料應按指定地點分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件或鐵絲要集中回收處理。在拆架過程中，不得中途換人，如必須換人時應將拆除情況交代清楚后方可離開。有高血壓、心臟病史的人員不得從事此作業。雨雪天氣暫停施工，夜間不得施工。拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。七、腳手架的驗算7.1參數信息7.1.1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為49m,立桿采用單立桿；內排架距離墻長度為0.30m;大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根；采用的鋼管類型為Φ48×2.8;橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件連接方式為雙扣件；7.1.2.活荷載參數施工均布活荷載標準值：3.000kN/m2;腳手架用途：結構腳手架；同時施工層數：2層；7.1.3.風荷載參數本工程地處江蘇南通市，基本風壓0.4kN/m2;風荷載高度變化系數μ,計算連墻件強度時取0.92,計算立桿穩定性時取0.74,風荷載體型系數μ為0.693;7.1.4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1248;腳手板自重標準值(kN/m2):0.300;欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150;安全設施與安全網(kN/m2):0.005;腳手板類別：竹笆片腳手板；欄桿擋板類別：竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.031;腳手板鋪設總層數：15;7.1.5.地基參數地基土類型：素填土；地基承載力標準值(kPa):80.00;立桿基礎底面面積(m2):0.35;地基承載力調整系數：1.00。7.2、大橫桿的計算按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2019)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。7.2.1.均布荷載值計算腳手板的自重標準值：P?=0.3×1.05/(2+1)=0.105活荷載標準值：Q=3×1.05/(2+1)=1.05kN/m;靜荷載的設計值：q?=1.2×0.031+1.2×0.105=0.163kN/m;圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)Mm=0.08q?12+0.10q?I2跨中最大彎距為Mm=0.08×0.163×1.52+0.10×1.47×1.52=0.36kN·m;支座最大彎距為M2m=-0.10×0.163×1.52-0.117×1.47×1.52=-0.424kN·0=Max(0.36×10?,0.424×10?)/4250=99.765N/m大橫桿的最大彎曲應力為σ=99.765N/mm2小于大橫桿的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!Vmx=(0.677q??+0.990q?1?)/100EI其中：靜荷載標準值：q?=P?+P?=0.031+0.105=0.136最大撓度計算值為：V=0.677×0.136×1500?/(100×2.06×10?×101900)+0.990×1.05×1500?/(100×2.06×10?×101907.3、小橫桿的計算的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最大橫桿的自重標準值：p?=0.031×1.5集中荷載的設計值：P=1.2×(0.047+0.1Mamax=1.2×0.031×1.052/8=0.005kN·m;Mpmax=2.45×1.05/3=0.858最大應力計算值σ=M/W=0.863×10?/4250=202.992N/mm2;小橫桿的最大彎曲應力σ=202.992N/mm2小于小橫桿的抗彎強度設計值205N/mm2,滿足要求!7.3.3.撓度驗算Vam=5×0.031×1050?/(384×2.06×10?×101900)=0.024mm;大橫桿傳遞荷載P=pi+p?+Q=0.047+0.158+1.575=1.779kN;Vpmax=1779.3×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×10?×101900)=3.483最大撓度和v=Vamax+Vpmax=0.07.4、扣件抗滑力的計算范》):大橫桿的自重標準值：P?=0.031×1.5×2/2=0.047kN;腳手板的自重標準值：P?=0.3×1.05×1.5/2=0.236荷載的設計值：R=1.2×(0.047+0.016+0.236)+1.4×Nc?=[0.1248+(1.50×2/2)×0.031/1.80]×49.00=7.389kN;N??=0.3×15×1.5×(1.05+0.3)/2=4.556kN;(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網：0.005kN/m2Nc4=0.005×1.5×49=0.368kN;經計算得到，靜荷載標準值N?=N??+N?2+N?+N4=14kN;活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值No=3×1.05×1.5×2/2=4.725kN;考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為N=1.2N+0.85×1.4N?=1.2×14+0.85×1.4×4.725=22.423kN;不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為N'=1.2N?+1.4N?=1.2×14+1.4×4.725=23.416kN;7.6、鋼絲繩卸荷計算：鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內卸荷2次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。第1次卸荷凈高度為14.5m;第2次卸荷凈高度為15.21m;經過計算得到a?=arctg[3.000/(1.050+0.300)]=65.772度a?=arctg[3.000/0.300第1次卸荷處立桿軸向力為：P?=P?=1.5×22.423×14.5/49=9.953kN;k為不均勻系數，取1.5各吊點位置處內力計算為(kN):T?=P?/sina?=9.953/0.912=10.915T?=P?/sina?=9.953/0.995=10.003G?=P?/tana?=9.953/1卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為[Fg]=T?=10.915kN。其中[Fg]--鋼絲繩的容許拉力(kN);Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN),a--鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，取0.8計算中[F?]取10.915kN,a=0.82,K=10,得到：選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d=(2×10吊環強度計算公式為：0=N/A≤[f][f]為拉環鋼筋抗拉強度，按《混凝土結構設計規范》每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于選擇吊環的最小直徑要為：d=(2×[Fg]/[f]/π)1/2=(2×1其中@。--基本風壓(kN/m2),按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2019)的規定采用：Wo=0.4kN/m2;μ