4-1256HC樁+4-1基坑916@150916@1501中25-916@150916@150112-加強箍筋3加強箍筋3加強箍筋3 800-1000mm3d(d為樁徑)塔吊基礎布置在基坑內側。采用樁基+鋼格構柱+混凝土高承臺形式

28c斜28c水平橫底灌注樁700 16.88m3900m×3900mm×1350m39m2.5m4L160×16mm×460mm，綴板采用-420×300×14mm@700mm；42.50m高設置一道豎向剪刀撐［28C與水平橫撐［28C。在焊接斜撐時，宜加設節點綴板，以80(t)7后才陸續安裝7臺大型塔吊，利用結構底板作為塔吊基礎。但由于底板太厚這種施工方法避免了因底板鋼筋綁扎和澆筑混凝土時破壞調整好的預埋件水平2個底板區域難以調平的問題。4-3M1280(73.4m)1--1---- --1------16.5004--16.5004---332233223322--埋

塔吊基礎布置在深基坑邊緣，采用“樁基+承臺+拉錨”型式10.1m1:0.1F0/23B59.8m50m2.3t，塔吊92m2×2m。20萬元。4-4EE

650251720300650251720300 2.0m錨桿。經計算，設3根直徑為150mm的錨桿。非錨固段l0=5.64m，錨固段As=139.98mm2219.768kN。4-5TETEEp EaEpMT。滿kTxxtEpXMEaX

1.3M6GB50007-R塔吊基礎布置在單樁承臺上詳見附錄文獻資料塔吊基礎座落在底板下MC480TC56134-1：塔吊選 表4-處，其間空隙填土（4-6。預底預底 3145（kPa使用說明書中的配筋，基礎上、下層雙向配φ25＠150C35，顯得相當富裕。塔吊基礎布置在地下室底板中1臺塔基則放在底板上面，與大底板一道澆筑。43層。結構型式為鋼骨混凝土結構框架，中心為核心筒，鋼結構構件ZSC100050m50t25mZSC10002.7×2.7×1.8空間桁架結構，重約2.4t。底板混凝土強度等級C30，在澆筑底板前先將四個預制馬墩埋入底1/1000，這種整體式塔基已與底板澆成一體。要求地基上的承載能力大于（20t/m2天然地基上塔吊基礎設計（板式基礎司生產40m180m10t，塔身截1（bb FS6016塔吊荷 表5-0M、Q減可按《建筑地基基礎設計規范》GB5007-20025.2節規定進行驗算（5-2，JGJ/T187-20094.1MMhb

Pf，

FV

FVGk FVGk

1.20 Pk(min)——荷載標準組合時，基礎底面邊緣的最小壓力值（kPa；時非工作狀態的豎向力W1bl2（bl6Gk=4×4×1.5×2.5=600kN，AM=Mk+Fh×hW1bl2144210.67（

5586004

72.38133.122051.2100120kPa)(不安全設改用塔基尺寸為：6.0m×6.0m×1.50m時（5-FP(kmax)=92.4(P(kmin)=13.6(

b 則 W166236(m3) kPa)（

6 Pk(min)5339.413.6(kPa0（可行eMkFhh1b，M1300FV e130012014200.7416558

GB5007-20028.2.7條進行驗算（5-

Fl0.7hpftaat Flft——混凝土軸心抗拉強度設計值（查規范可知；h0h0=1.45m；amaat AC塔B塔身寬C塔B塔身寬D atab——基礎底面的下邊長，取塔身寬加兩倍基礎有效高度，即：ab=（kPaP1.2

1.4

1.25581.4142018.655.273.8kN/m2) 6 Al5-4ABCDAl＝ABCD部分面積＝64.60.72

m2FlAj，混凝土

at

1.74.63.15m 則 5.1.5b×lfy=300N/mm2 計算：safbh21.016.76000145021 11

12112rs12M

10.012 rhArh0

0.99514503004593mm（選用 20，As=5026mm

62Mcos( 3aFVGk 1.2 3a

62Mcos( 3FVGk 0 3高承臺塔吊基礎設計［18］(組合式基礎圖塔承臺4000×4000×1500,C35混凝28c斜H鋼格構柱450x450H底灌注樁800C30混凝土 樁基：采用φ800C3028m3.0m450×450mm420×300×14mm700mm。4根小格構柱組成一個大格Q235B。19.85m

表5-01）yxiGB50007-20028.5.3yxiFMM

QFvGkGgMxyiMy

y

x 4QFvGkGg

（d為樁距 Qik——荷載標準組合偏心豎向力作用下第i根樁的豎向力(kN)；Fv——塔吊自重(未附著前自由高度時自重)，本例中，Fv=558(kN)；nnGg=4×34＝136Xi、Yiiy、x

QFvGkGgMx(d為樁距 558600136

323.5481.3 2

FvGkGgMkFhh(L為承臺對角線兩樁的軸線距離

5586001364

33單樁承載力計算GB50007-20028.5.4Qik(max)RaqpaApqpa、qsia——樁端端阻力、樁側阻力特征值(5-3)Ap——樁底端模截面面積(m2)，D=0.80m，Ap0.5m2；Up——樁身周邊長度(m)，D=0.80m，Up=2.51mlii土層的厚度(m)(5-3)本例，根據土工參數及設定入土部分(樁長l=28m)，可得 表5-qsiaqpa76482⑦1Ra10000.5+2.51[715+625+420+822.5+227.5+140](kN安全)，計算說明承載力滿足要求，甚至樁長可以適當縮短。Q1.2(FvGkGg)1.4M1.421.42

1.2(558600136) 388.2953.144）樁身強度驗算。樁身混凝土強度應滿足樁的承載力設計要求，可按GB50007-20028.5.9QiApQipA——樁身橫截面積pcf——混凝土軸心抗壓強度設計值(N/mm2)，查混凝土設計規范cc0.750.6～0.7pcAf0.514.30.71065005(kN1341(kNpcQAf0.9fA（Af pc y 7.3對于沿周邊均勻配置縱向鋼筋的圓形截面(如：灌注樁)軸心受壓構件，可按GB50010-20027.3.145-7)主小格構小格構綴 先初步選用格構柱截面尺寸、分肢角鋼型號及力學參數A0、ix、Z0、Ix等，按JGJ/T187-20097.2.2①小格構柱單柱柱頂豎向力計算僅考慮作用于承臺底面處的荷載JGJ/T187-20096.3N1.2(FvGk1.4Mx(式中Mx1300801.51420n1.2(558600) 4②小格構柱穩定性驗算，需求出小格構柱的換算長細比綴板：420(寬)×300(高)×14mm(厚)700mm小格構柱的截面總慣性矩IxH4H441-11l1d70301 H——柱高19.85m；h——綴板高0.3m；a——邊長0.45m。22 104.472

查《鋼結構設計規范》GB50017-2003C則：小格構柱穩定性驗 按軸壓構件計NAN

0.523(4

103.8(N/mm2205N/mm2(安全經核查，單肢長細比 0.5x0.5104.9

43757215 0VVmaxl10

380102(4502

MVb135945(450239.8)6.67 V產生的剪應力ff

M

6

2 0.7h2

0.78(178)2(178)2 f)2f

149.39全大格構柱（4根小格構柱組成）

f

nx (1NNGB50017-20035.2.3［28c3.0mGB50007-20028.5節有關規定（8.5.15~8.5.19）1）（5-8）yx塔i鋼格構 承計算截 GB50007-20028.5.16MxNiyi；MyNi

Mx、Myxyxi、yiyxNi——扣除承臺自重（包括填土重）iMxM

2Ni（1.35）×(樁距-塔身2N558 1403352 MxM

24751.353.01.7833.22（彎矩設計值As

srhs

1.01450

1915mm21016A2011mm2s0本例中 Mr1.0h1.45mf300N/mm2 Vhs本例中 V＝剪力設計值，V＝1.2×2（根

；

3.01.70.45，取1.221.45 (800)14(800)14h0 h0f1.80N/mm2（C35）;b4.0mh1450mm （kN）>140（kN（F1F

其中：F——塔吊底部軸力設計值，本例中，F＝1.2×558＝670（kN；（kN

，aox3.01.7

0.45，取

2

2

0xoy1.29，hp23.033.030.951.801.45F16702565198530066（kN）(安全)利用工程樁作為塔吊基礎的設計3棟高層塔樓（28~34層）4層裙房連成一TCT035186m160kNMh 根 FVcy19.1N/mm2f300N/mm2100mm。cyNFvGkMx

My y X

Nii根樁單樁樁頂豎向力（標準值nFv——作用于承臺頂面的豎向力（標準值，本例Fv＝1128（kN；Gk——承臺自重，本例Gk5.07.21.625Mx、My——承臺底面的彎矩（標準值xi、yi、xj、yji、jy、x方向的距離。5-10可知：y xy xθX軸（東西方向）成θX、YMxMcos，MyMsin1）1＃ 非工作狀態N11281440

5574010222.122

5574010221.222

513.602）2＃、3

N1maxN1minN

11281440

5574

5574 (10221.2221.252513.611705.4cos6967.5 500cos1160sin NN500sin1160cos 得

tg11602.32,

N3

500cos66.68°1160sin66.68°

N3

750.1（kN（3）4＃、5＃

N1128144055742.7cos5574

=513.6±643cos±1160sin求導，令 NN643sin1160cos

tg

N4maxN5max513.6643cos61°1160sin61°513.6311.71014.6N4minN5min513.6311.71014.6812.3(kN（受拉 表5-2#、4＃、GB50007-20028.5.5Ra:RaqpaAp

Ra——單樁豎向承載力特征值（kN；qpa、qsia——樁端端阻力、樁側阻力特征值。由地質報告中取得（5-6；p（m2（A＝0.50m2；Up——樁身周長(m)，本例Up=2.512m；plii層土的厚度(m)(見下表)本例中，樁長43m，穿越各土層的厚度及土的阻力標準 表5-⑥⑦⑧⑨⑩2qpa、qsia22.55.93+253.41+22.54.41+25293

（可）（安全JGJ/T187-20096.3.5要 k

aQ'qUla

Q'——受拉力(標準值kaR'a

isiki aa

i——抗拔系數，本例取qsik——樁側抗壓側阻力標準值，本例見上表；lii層土厚，見上表；Ui——樁周長，取UidGg——樁身重力標準值(水下部分按浮重度計算)0.82.5121048.42107(kN)>812.3(kN，(安全)GB50007-20028.5.9Q Ap——樁身橫截面積，本例Ap=0.5(m2)；ψc1840(KN)QGB50007-20028.5.16條，取最大豎向力樁(4#、5#)x (y11(2.7-1.1)式中

MxNiyi；MyNiMx、Myx、yxi、yiyxNiiN1.211281.4(311.71014.6)270.71856.8 )＝6808GB50010-20027.2s

M1 a1 r1 As

sh0a1——系數，C40混凝土，取a11.0fc——混凝土軸心抗壓強度設計值，C40fc19.1N/mm2；h0h0160