33Specificationsfordesignwalls浙江省市場監(jiān)督管理局發(fā)布I Ⅲ 1 1 2 2 3 3 3 3 3 3 3 4 4 6 6 本標準按照GB/T1.1—2020《標準化工作導則第1部分：標準化文件的結(jié)構(gòu)和起草規(guī)則》的規(guī)定本標準起草單位：浙江數(shù)智交院科技股份有限公司、浙大城市學院、浙江交工路橋建設有限公司、浙江交工國際工程有限公司、浙江交工集團股份有限公司、浙江交投高速公路建設管理有限公司、湖南科技大學、紹興市上虞區(qū)交通投資有限公司、紹興本標準主要起草人：陳建榮、王新泉、茅建波、方勇剛、劉澤、黃夏明、譚林、樓華鋒、舒亞明、寧英杰、曹強鳳、葉敏、繆國波、丁獻英、黃天元、張林海、刁紅國、汪劍祥、晏江馳、何澤波、楊俊華、向俊、陳秀平、祝文瀾、孫新康、翟驥騰、馬哲、許子彥、楊昌能、金小平、李梟、俞想鋒、林晨、龔干、徐陽光、何國華、王瑜晗、徐琨、項啟浩、水小清1裝配式擋土墻設計與施工技術規(guī)范下列文件中的內(nèi)容通過文中的規(guī)范性引用而構(gòu)成本標準必不可少的條款。其中，注日期的引用文件，僅該日期對應的版本適用于本標準；不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）適GB/T1229鋼結(jié)構(gòu)用高強度大GB/T1231鋼結(jié)構(gòu)用高強度大六角頭螺栓、大六角螺母、GB/T1499.1鋼筋混凝土用鋼第1部分：熱GB/T1499.2鋼筋混凝土用鋼第2部分：熱GB/T1499.3鋼筋混凝土用鋼第3部分：GB6067.5起重機械安全規(guī)程第5部分：橋式和JTG/T3310—2019公路工程混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設計JTG3362公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計JTG3363公路橋涵地基與基礎JTG/T3365－05－2022公路裝配式混凝土橋梁設計2JTGF80/1公路工程質(zhì)量檢驗評定標準第一冊DB33/T988—2022柔性生態(tài)加筋擋土墻設計與施工技術規(guī)范預制構(gòu)件precastconcre裝配式擋土墻prefabricatedr由預制構(gòu)件或部件通過各種可靠的連接方式裝配而成，用于抵抗土壓力保持墻背土體和結(jié)構(gòu)物穩(wěn)錨栓連接anchorboltconnec螺栓角鋼連接boltangleconne4基本規(guī)定4.1裝配式擋土墻選用應遵循“安全耐久、技術先進、資源節(jié)約、經(jīng)濟合理”的原則，綜合考慮地形地質(zhì)特點、工程環(huán)境條件、現(xiàn)有施工技術、工程造價、工期與環(huán)保要求等因素，經(jīng)技術經(jīng)濟比選后確4.2裝配式擋土墻設計與施工應結(jié)合技術發(fā)展現(xiàn)狀、工程建設條件、營運與養(yǎng)護要求等進行標準化設4.4裝配式擋土墻應從擋土墻的墻型選擇、構(gòu)件拆分與組34.5裝配式擋土墻的構(gòu)件預制與安裝應執(zhí)行首件工程制。4.6應加強原材料與成品材料在采購、運輸、儲存、施工等各環(huán)節(jié)中的質(zhì)量管理。4.7施工前應建立健全質(zhì)量管理、安全生產(chǎn)管理和環(huán)境保護體系，制定相關技術措施，執(zhí)行安全操作5.1一般規(guī)定5.1.1裝配式擋土墻所用材料主要包括預制構(gòu)件5.1.2裝配式擋土墻采用的材料應對其物理化學性能、力學性能和耐5.2預制構(gòu)件5.2.2混凝土預制構(gòu)件的強度等級不宜低于C25；鋼筋混凝土預制構(gòu)件的強度等級不宜低于C30；預鋼筋采用套筒灌漿連接和漿錨搭接連接時，鋼筋應采用熱軋帶肋鋼筋，質(zhì)量應符合GB/Tb)鋼材宜采用鋼材牌號為Q235、Q345，質(zhì)量等級為C、D的鋼材，質(zhì)量應符合GB/T700和GB/Te)細集料宜采用河砂或機制砂，不應采用海砂；粗集料宜采用質(zhì)地堅硬、潔凈、級配合理、粒形良好、吸水率小的碎石或卵石；集料的檢驗方法應符合JTGE42的規(guī)定，質(zhì)量應符合5.3連接件5.4.1預制構(gòu)件的吊環(huán)可采用預埋鋼筋吊環(huán)和預埋鋼絞線吊環(huán)；預埋鋼筋吊環(huán)應采用未經(jīng)冷加工的5.5土工合成材料45.5.1用于加筋的土工合成材料（以下簡稱“筋材”）5.5.2用于排水的土工合成材料宜采用排水板（帶）、透水軟（硬）管和長絲熱粘排水體等，質(zhì)量應5.6墻背填料5.6.2墻背填料應選擇易于填筑和壓實、水穩(wěn)定性良好的填料，應優(yōu)先選用具有一定級配、滲水性強5.6.3墻背設有筋材時，應選擇能與筋材產(chǎn)生良好摩擦與咬合作用、對筋材無腐蝕作用和水穩(wěn)定性良好的填料；與筋材直接接觸的填料不應含有尖銳棱角的塊體，填料6.1.1裝配式擋土墻設計應采用以分項系數(shù)表達的極限狀態(tài)設計法為主的設計方法，宜取一個標準擋土墻單元長度或一延米長度進行計算。擋土墻構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)設計的基本條件為結(jié)構(gòu)抗力設計Y0S≤R(.)………………(1)……………R(.)——擋土墻結(jié)構(gòu)抗力函數(shù)；yf——結(jié)構(gòu)材料、巖土性能的分項系數(shù)；αd——結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件幾何參數(shù)的設計值，當無可靠數(shù)據(jù)時可采用幾何參數(shù)標>5.0式擋土墻的類型選擇應綜合考慮地形、地質(zhì)、水文條件、公路總體布置、路基橫斷面、地基承載能力、56.1.3裝配式擋土墻設計應根據(jù)擬設擋土墻處的勘測與勘察成果、選定的擋土墻類型和施工技術進行6.1.4整體設計包括擋土墻平立面位置確定、結(jié)構(gòu)形式、幾何尺寸擬定，擋土墻穩(wěn)定性、沉降和地基承載力驗算以及擋土墻基礎、填筑材料、排水、防護、附屬設施及監(jiān)測等內(nèi)容，設計要求應滿足JTGa)擋土墻標準單元應結(jié)合擋土墻結(jié)構(gòu)形式與平立面布置特點，先沿長度方向進行劃分，擋土墻單元的縱向長度宜不超過3m，并應考慮臺構(gòu)件預制、運輸和安裝要求，遵循“形狀簡單、規(guī)格少、連接少、重量輕”的原則；單個構(gòu)b)構(gòu)件設計應符合JTG3362c)擋土墻單元之間、構(gòu)件之間宜采用榫接、搭接、錨栓連接和預留鋼筋等連接方式；其應受力d)預制構(gòu)件與現(xiàn)澆混凝土、灌漿料、座漿材料的結(jié)合界面應a)裝配式擋土墻設計時應對構(gòu)件正截面的受力裂縫寬度進行驗算，最大裂縫寬度限值0.2mm；b)連接部位的鋼筋、螺栓應通過澆筑混凝6.1.7浸水地區(qū)采用裝配式擋土墻時，材料與6.1.8裝配式擋土墻伸縮縫和沉降縫設置應符合以a）沿墻長度方向在墻身斷面變化處、與其他構(gòu)造物相接處應設置伸縮縫；在軟基路段、擋土墻按折線布置時的轉(zhuǎn)折處以及地基地質(zhì)、水文情況突變處宜設置沉降縫；伸縮縫和沉降縫可合b）裝配懸臂式和扶壁式擋土墻伸縮縫間距宜為10m～20m；裝配筋板式擋土墻伸縮縫間距宜為10m～20m，應不大于25m；裝配重力式擋土墻伸縮縫間距為10m～15m；裝配柱板式擋土墻可不6c）伸縮縫的寬度宜為20mm～30mm，縫內(nèi)沿墻內(nèi)、外、頂三面填塞泡沫板、瀝青麻絮或瀝青木板，塞入深度不小于0.15m。a）擋土墻工程的建設宜減少對周邊環(huán)境的破壞，滿足生態(tài)保護b）擋土墻墻端伸入路堤內(nèi)應不小于0.75m，可采用錐坡與路堤相連；路塹擋土墻向兩端延伸布c）擋土墻與相鄰構(gòu)造物相連接時，應采用與相鄰構(gòu)筑物、自然生態(tài)環(huán)境協(xié)調(diào)美觀的構(gòu)造措施；對有景觀要求的路段，預制構(gòu)件的外立面宜選用與景觀協(xié)調(diào)的顏色、造型或圖案；擋土墻宜a）裝配式擋土墻設計時，應相應于各種荷載狀態(tài)，對可能同時出現(xiàn)的荷載，取其最不利情況，b）一般情況下作用在裝配式擋土墻上的力，可只計算永久荷載和基本可變荷載；6.2.3裝配式擋土墻按承載能力極限狀態(tài)設計時，除ⅢⅢγG（豎向恒載分項系數(shù)）γQ1（恒載或車輛荷載、人群荷載的主動土壓力分項系γQ2（被動土壓力分項系數(shù)）γQ3（水浮力分項系數(shù)）γQ4（靜水壓力分項系數(shù)）γQ5（動水壓力分項系數(shù)）a）作用在裝配式擋土墻墻背的主動土壓力按庫侖理論計算；當墻后填土破壞棱體符合不出現(xiàn)第二破裂面的條件，可將立壁或立柱頂面后緣與后踵板板端下緣的連線作為假想墻背計算土壓b）當基礎埋置較深且地層穩(wěn)定、不受水流沖刷和擾動破壞時，可計入墻前被動土壓力，并應按表3的要求計入被動土壓力分項系數(shù)；其它情況的墻前被動土壓力c）基底壓應力驗算時采用低水位的浮力或不考慮浮力；裝配式擋土墻的滑動穩(wěn)定驗算、傾覆穩(wěn)定驗算采用設計水位的浮力；其他情況采用最d）裝配式擋土墻墻身所受浮力應根據(jù)地基地層浸水巖土情況確定：對于砂類土、碎石類土和節(jié)7e）浸水裝配式擋土墻墻背填料為巖塊和粗粒土（粉砂除外）時，可不計墻身兩側(cè)靜水壓力和墻6.3.1.1應結(jié)合沿線地形地質(zhì)條件、路基橫斷面布設、擋土墻的結(jié)構(gòu)特點和適用條件，進行路基支擋方案的比選，初步確定擋土墻結(jié)構(gòu)類型、形式和基6.3.1.2應在初步確定方案的基礎上，確定擋土墻設置位置、墻高、斷面型式、起訖樁號及兩端銜接方式，開展擋土墻結(jié)構(gòu)設計計算與穩(wěn)定性、地基承載力6.3.2.1擋土墻抗滑穩(wěn)定驗算應符合以下1(Ey+Extanα0)-YQ2Eptanα0μ+(1.1G+YQ1Ey)tanα0-YQ1Ex+YQ2Ep>0…………(3)G——作用于基底以上的重力，浸水擋土墻的浸水部分應計入浮力，單位為千牛（kNYQ1——墻后主動土壓力荷載分項系數(shù)，可按表3采用；Ey——墻后主動土壓力的豎向分量，單位為千牛（kNEx——墻后主動土壓力的水平分量，單位為千牛（kNYQ2——墻前被動土壓力荷載分項系數(shù)，可按表3采用；Ep——墻前被動土壓力的水平分量，浸水擋土墻時Ep＝0，單位為千牛（kNμ——基底與基底土間的摩擦系數(shù)；當缺乏可靠試驗資料時，可按表4采用。b）擋土墻的抗滑動穩(wěn)定系數(shù)Kc按式（4）計算Kc——抗滑動穩(wěn)定系數(shù)，見表5；8N——作用于基底上的豎向力總和，浸水擋土墻應計浸水部分的浮力，單位為千牛（kNEx——墻后主動土壓力的水平分量，單位為千牛（kNE′p——墻前被動土壓力水平分量的0.3倍，單位為千牛（kNμ——基底與基底土間的摩擦系數(shù)；當缺乏可靠試驗資料時，可按表4采用?？够瑒臃€(wěn)定系數(shù)Kc0.8GZG+YQ1(EyZx-ExZy)+YQ2EpZp>0…………(5)G——作用于基底以上的重力，浸水擋土墻的浸水部分應計入浮力，單位為千牛（kNZG——墻身重力、基礎重力、面墻重力、基礎上填土的重力及作用于墻頂?shù)钠渌奢d的豎向力合YQ1——墻后主動土壓力荷載分項系數(shù)，可按表3采用；Ey——墻后主動土壓力的豎向分量，單位為千牛（kNZx——墻后主動土壓力的豎向分量到墻趾的距離，單位為米（mEx——墻后主動土壓力的水平分量，單位為千牛（kNZy——墻后主動土壓力的水平分量到墻趾的距離，單位為米（mYQ2——墻前被動土壓力荷載分項系數(shù)，可按表3采用；Ep——墻前被動土壓力的水平分量，浸水擋土墻時Ep＝0，單位為千牛（Zp——墻前被動土壓力的水平分量到墻趾的距離，單位為米（m）。b）抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)K0按式（6）計算，并應不小于表6的規(guī)定：K0——抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)，見表6；G——作用于基底以上的重力，浸水擋土墻的浸水部分應計入浮力，單位為千牛（kNZG——墻身重力、基礎重力、面墻重力、基礎上填土的重力及作用于墻頂?shù)钠渌奢d的豎向力合Ey——墻后主動土壓力的豎向分量，單位為千牛（kNZx——墻后主動土壓力的豎向分量到墻趾的距離，單位為米（mE′p——墻前被動土壓力水平分量的0.3倍，單位為千牛（kNZp——墻前被動土壓力的水平分量到墻趾的距離，單位為米（mEx——墻后主動土壓力的水平分量，單位為千牛（kNZy——墻后主動土壓力的水平分量到墻趾的距離，單位為米（m）。9抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)K0和地基承載力不滿足設計要求時，可采用就地淺層固化、換填、強夯、復合地基或樁基礎等方法6.3.3.2擋土墻縱向基底應做成水平或臺階狀，每個臺階a）擋土墻地基承載力計算時，傳至基礎底面上的荷載效應，應按正常使用極限狀態(tài)下荷載效應b）計算擋土墻基底壓應力σ時，各類荷載組合下，作用效應組合設計值計算式中的作用分項系c）基底合力的偏心距e可按式（7）計算；當擋土墻位于土質(zhì)地基上時，偏心距e應不大于基底寬度B/6；當擋土墻位于巖質(zhì)地基上時，偏心距e應不大于基底寬度B/4；當按式（7）計算的e——基底合力的偏心距，單位為米（m∑N——作用于基底上的豎向力總和，單位為千牛（kN）?！芅——作用于基底上的豎向力總和，單位為千牛（kNe——基底合力的偏心距，單位為米（mfa′——經(jīng)基礎埋深修正后的地基承載力特征值，單位為千帕（kPa），可按JTG3363的要求采用。6.3.3.5擋土墻地基沉降計算應符合以下a)位于土質(zhì)地基上的擋土墻，若地基為軟土或存在軟弱下臥層或基底壓應力接近地基允許承載b)當?shù)鼗畲蟪两盗坑嬎阒荡笥谠O計規(guī)定的允許值時，應調(diào)整擋土墻的結(jié)構(gòu)形式、斷面尺寸、Y(kN/m3)墻高H≤6m-墻高H＞6m----m范圍內(nèi)填土的壓實度可適當降低，但不應低于90%。a）應在對沿線歷史文化、生態(tài)環(huán)境和景觀特色進行調(diào)查的基礎上，對裝配式擋土墻進行生態(tài)景b）懸臂式擋土墻、扶壁式擋土墻、重力式擋土墻的外立面可選用與景觀協(xié)調(diào)的顏色、裝飾圖形等方法進行美化設計；柱板式擋土墻宜采用生態(tài)袋回填土后插枝灌木、噴播草灌喬或噴混植生等方法進行植物防護；筋板式擋土墻宜采用種植草灌或插枝灌木等方法進行植物c）擋土墻墻面植物防護應選擇易成活、生長快、根系發(fā)達、固土護坡能力強、耐干旱、耐瘠薄、a）裝配式擋土墻的表面和內(nèi)部防排水應進行b）懸臂式擋土墻、扶壁式擋土墻的立壁上應設置傾向墻外、坡度不小于4%的泄水孔；泄水孔的間排距宜為2m～3m，最底層距地面（設計水位）高度應大于0.30m；立壁內(nèi)側(cè)應設置反濾c）筋板式擋土墻、柱板式擋土墻和重力式擋土墻可不設泄水孔，墻背宜設置土d）當墻后水量較大時，可在排水層底部加設縱向滲溝；在有泉水、滲水等地段，應設縱、橫向a）應綜合考慮安全設施、機電設施及智慧道路的建設需要，對相關設施基礎進行預留預埋設計；H——擋土墻的高度；H1——立壁的高度；b——立壁的厚度；B——底板的寬度；Bq——前趾區(qū)的寬度；Bh——后踵區(qū)的寬度；Bo——立壁與底板連接區(qū)的寬度；t——底板的厚度；L0——擋土墻的單元長度。b）底板由前趾板、后踵板和連接區(qū)三部分組成；后踵板橫向長度宜為墻高的1/4～1/2，且應不6.4.2.1懸臂式擋土墻設計宜按地基承載力和穩(wěn)定性驗算確定前趾板和后踵板的寬度，根據(jù)構(gòu)件正截6.4.2.3懸臂式擋土墻設計時可取單位墻長進行內(nèi)力計算，并將立壁、前趾板和后踵板均視為固支在Bq——前趾區(qū)的寬度；Bh——后踵區(qū)的寬度；Bo——立壁與底板連接區(qū)的寬度；t——底板的厚度；H1H1、σ2——墻趾和墻踵處的基底壓應力。QLi=yshicosφ(0.5hi+h0MLi=yshi2cosφ(hi+3h0)Ka…………………（10）QLi——立壁計算截面處的剪力，單位為千牛（kNγs——土的重度，單位為千牛每立方米（kN/m3φ——填土的內(nèi)摩擦角，單位為度(°);h0——墻頂填土和附加荷載換算的等代土層厚度，單位為米（mKa——主動土壓力系數(shù)；Bqi——前趾板計算截面距根部AE的距離，單位為米（mσ2——墻踵處的基底壓應力，單位為千帕（kPaB——底板的寬度，單位為米（mγc——鋼筋混凝土的重度，單位為千牛每立方米（kN/m3t——底板的厚度，單位為米（mγs——土的重度，單位為千牛每立方米（kN/m3hd——基底埋深，單位為米（mQhi=Bhi+Yct-σ2-+EBhsinβ……Mhi=+3Yct-3σ2-Bhi+EBhZEBhsinβ……………Q?i——后踵板計算截面處的剪力，單位為千牛（kNBhi——墻踵板計算長度（墻踵至計算截面的距離單位為米（mγs——土的重度，單位為千牛每立方米（kN/m3H1——立壁的高度，單位為米（mh0——墻頂附加荷載的等效土層厚度，單位為米（mγc——鋼筋混凝土的重度，單位為千牛每立方米（kN/m3t——底板的厚度，單位為米（mσ1——墻趾處的基底壓應力，單位為千帕（kPaσ2——墻踵處的基底壓應力，單位為千帕（kPaB——底板的寬度，單位為米（mEBh——作用在墻踵板上的主動土壓力，單位為千牛（kN）；ZEBh——作用在墻踵板上的主動土壓力的豎向分力對計算截面的力臂（m按式（15）計算。6.4.2.4構(gòu)件截面厚度應滿足配筋率和裂縫寬度控制的要求，可按下列方法確定：e——計算截面的有效厚度，它是立壁高度范圍內(nèi)或墻趾板和墻踵板寬度范圍內(nèi)的任一截面，單γe——混凝土安全系數(shù)，取1.25；μ——配筋率，μ=0.3%～0.8%；Rg——縱向受拉鋼筋設計強度，單位為千帕（ke——計算截面的有效厚度，單位為米（mRa——混凝土抗壓設計強度，單位為千帕Aw=αcrΨ(1.9C+0.08)≤0.2Ap=sp=sMkσsk=0.87heAslΨpteσsk=1.1-lΨpteσskwmax——構(gòu)件裂縫寬度，單位為毫米（mmαcr——構(gòu)件受力特征系數(shù)，αcr=2.1；ψ——裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)，當Ψ＜0.2時，取Ψ=0.2；當Ψ>1時，取Ψ=1；σsk——按荷載效應標準組合計算的鋼筋混凝土構(gòu)件受拉鋼筋的應力，單位為帕（PaEs——鋼筋的彈性模量，單位為帕（PaC——最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)底邊的距離，單位為毫米（mmdeq——受拉區(qū)縱向鋼筋的直徑，單位為毫米(mm)；pte——按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率；當pte＜0.01時，取pte=0.01；As——受拉區(qū)縱向鋼筋截面面積，單位為平方毫米(mm2)；Ate——有效受拉混凝土截面面積，單位為平方毫米(mm2)；ftk——混凝土軸心抗拉強度標準值，單位為帕（Pahe——截面的有效高度，單位為毫米(m6.4.2.5當懸臂式擋土墻沿立壁和底板連接處拆分和連接時，擋土墻單元連接處的剪力和彎矩可按式Mc=KaysH12(H1+3h0)L0cosφ……（20）γs——土的重度，單位為千牛每立方米（kN/m3H1——立壁的高度，單位為米（mφ——土的內(nèi)摩擦角，單位為度(°);h0——墻頂附加荷載的等效土層厚度，單位為米Ka——主動土壓力系數(shù)；6.4.3.2前趾板上緣、后踵板下緣應配置不小于50%主鋼筋面積的構(gòu)造a）預制立壁間連接構(gòu)造圖b）預制底板間6.4.4.2懸臂式擋土墻的立壁和底板間宜采用錨栓a）將立壁連接區(qū)擴大成楔形體，在楔形體內(nèi)用鋼套筒形成預留連接孔；在底板的連接區(qū)預留連接槽并在連接槽內(nèi)等間距預埋錨栓；拼裝時先將錨栓插入連接孔內(nèi)并灌入高強無收縮砂漿，再用螺母和厚墊圈緊固，然后通過澆筑混凝b）錨栓宜采用高強度螺栓、螺母和墊圈構(gòu)成；螺栓、螺母和墊圈應符1）錨栓連接宜采用高強度螺栓、螺母和墊圈構(gòu)成；螺栓、螺母和墊圈應符合GB/T1231、GB/T1229、GB/T1230和GB/T3098.1的要求；當采用地腳螺栓時，應符合GB3）每一個裝配單元的連接結(jié)構(gòu)中錨栓數(shù)作用在連接處的彎矩換算為錨栓總拉力，再將其平均分配到該連接處受拉側(cè)錨栓上；錨栓剪力計算時，可將作用連接處的總剪力平均分配到該連接處的每個錨栓上；錨栓應按以下規(guī)定Aefu……P——螺栓的預拉力設計值，單位為千牛（kNAe——螺栓螺紋處的有效截面面積，單位為平方毫米（mm2fu——螺紋材料經(jīng)熱處理后的最低抗拉強度，單位為兆帕（MPa其中8.8級2）單個螺栓的抗剪承載力設計值NEQ\*jc3\*hps12\o\al(\s\up4(b),v)按式（22）計算：NEQ\*jc3\*hps12\o\al(\s\up5(b),v)=0.9nfμP………（22）NEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up3(b),v)——單個螺栓的抗剪承載力設計值，單位為千牛（kNEQ\*jc3\*hps12\o\al(\s\up4(b),t)NEQ\*jc3\*hps12\o\al(\s\up4(b),t)=0.8P………（23）NEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(b),t)——單個螺栓的抗拉承載力設計值，單位為千牛（kNNt——單個螺栓所承受的拉力，單位為千牛（kNNEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up3(b),v)——單個螺栓的抗剪設計值，單位為千牛（kNEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(b),t)Nv——螺栓群所承受的剪力，單位為千牛（kNEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up3(b),v)Nt——螺栓群所承受的拉力，單位為千牛（kNEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up4(b),t)6.4.4.4構(gòu)件采用預留鋼筋連接時，宜采用焊接連接，也可以采用灌漿套筒、漿錨搭接、現(xiàn)澆混凝土a）預留鋼筋采用焊接連接時，宜在立壁下端和底板連接區(qū)頂面預留位置相互對應的鋼筋，外露鋼筋宜呈三角形，預留鋼筋間距宜根據(jù)縱向鋼筋間距確定；拼裝時先將來自立壁和底板上的定，當焊縫只承受與鋼筋方向相同的軸心力時，切應力τf和有效厚度he按式（27）和式（28）≤ffw……τf——焊縫的切應力，單位為千牛（kNN——鋼筋承受的軸心力，單位為千牛（kN?e——焊縫的有效厚度，單位為毫米（mm∑lw——兩焊件間焊縫的計算長度總和，單位為毫米（mmhe=0.1(d1+2d2)-a…………………（28）he——焊縫的有效厚度，單位為毫米（mmd1、d2——圓鋼直徑，單位為毫米（mmc）預留鋼筋采用漿錨搭接連接時，對預留孔成孔工藝、孔道形狀和長度、構(gòu)造要求、灌漿料和被連接鋼筋，應進行力學性能以及適用性的試驗驗證；直徑大于20mm的鋼筋不宜采用漿錨d）預留鋼筋采用后澆混凝土內(nèi)直線錨固時，應有足夠的錨固長度，并應符合GB50010和JGJ6.5.1.1扶壁式擋土墻由立壁、扶壁、底板組成，見圖7。裝配設計分為標準長度的擋土墻單元，再將擋土墻單元拆分為立壁、底板、扶壁預制構(gòu)件，底板可采H——擋土墻的高度；H1——立壁的高度；b——立壁的厚度；B——底板的寬度；Bq——前趾區(qū)的寬度；Bh——后踵區(qū)的寬度；Bo——立壁與底板連接區(qū)的寬度；t——底板的厚度；L0——擋土墻的單元長度。6.5.1.2扶壁式擋土墻的構(gòu)件應滿足下列a）每個扶壁式擋土墻單元宜包含立壁、底板和扶壁等預制構(gòu)件b）立壁、底板和扶壁均宜采用等厚板，立壁厚度應不小于0.2m，扶壁間距宜為墻高的1/3~6.5.2.1立壁可視為固結(jié)在扶壁和底板上的三向固結(jié)板，分墻長方向和墻高方向按下述簡化方法進行a）立壁上的荷載僅計入墻后主動土壓力的水平向分量，可不計立壁自重、土壓力的豎向分量和σP=……………（29）c）計算立壁沿墻長方向的內(nèi)力時，可沿墻高方向分段截取單位立壁高度為板寬的水平板條進行計算，見圖10，并將水平板條按支撐于扶壁上的連續(xù)梁進行計算，荷載沿板條長分布，其值等于該板條所在立壁高度處的水平土壓應力；單位寬度板條在支點處和跨中的內(nèi)力組合設計值可按下列簡化公式計算；支點處的剪力組合設計值按式（30）計算，支點處的a）立壁水平板條劃分平面圖b）立壁水平板c）立壁水平方向的彎矩分布圖d）立壁豎直方向d1i=YQ1σpiL0……………M1d1i=-σpiL……………M1d2i=σpiL……………Q1d1i——第i個板條所在高度支點的剪力組合設計d）計算立壁沿墻高方向的內(nèi)力時，可沿墻長方向分段截取單位墻長為寬度的豎直板條進行計算，Mmax=0.0075σDH1Lj Mmin=-4Mmax (34)H1——立壁的高度，單位為米（mbf——扶壁厚度；bi——立壁豎向板條順6.5.2.2底板的前趾板可按固定在立壁和后踵板結(jié)合部的懸臂梁計算，其內(nèi)力計算方法與懸臂式擋土6.5.2.3底板的后踵板可按支承在扶壁上的連續(xù)板計算，計算時可不計立壁的約束，且后踵板與立臂按鉸支連接計算。后踵板上的作用（或荷載）和效應計算可做以a）作用在后踵板上的荷載除計算上方的土壓力及其底反力外，尚應計算由于墻趾板彎矩作用在b）作用在后踵板上的計算荷載可簡化為三角形分布，見圖12，每延米擋土墻上后踵處的豎σw=Ys+Yct+-p2………………σw——后踵處的豎向壓應力，單位為千帕（kPas——墻后填土的重度，單位為千牛每立方米（kN/m3H1——立壁高度，單位為米（mh0——墻頂附加荷載的等代土層厚度，單位為米（mγc——鋼筋混凝土的重度，單位為千牛每立方米（kN/m3EBH——作用在墻踵板上的主動土壓力，p2——墻踵處的基底應力，單位為千帕（kPaYQc——組合荷載綜合分項系數(shù)；a）橫向豎向荷載分布圖b）縱向豎Bh——后踵板的長度；Bq——前趾板的長度；t——后踵板的厚度；b0——后踵板板條單位寬c）在順墻長方向，后踵板可作為支承于扶壁上的連續(xù)梁構(gòu)件；計算時可以踵板寬度上取單位寬度為板，按水平板條進行計算，荷載沿板條長度方向均勻分布，計算點處的作用效應組合設計值可按式（37）～式（39）計算；其中支點負彎矩組合設計值按式（37）計算，支點剪力組合設計值按式（38）計算，跨中彎矩組合設計值按式（39）計M2d1i=-σwiL……Q2d1i=YQCσwiLj……（38）M2d2i=σwiLEQ\*jc3\*hps11\o\al(\s\up4(2),j)……（39）σLj——相鄰扶壁間凈距，單位為米（mYQc——組合荷載綜合分項系數(shù)，按式（36）計算；d）后踵板在垂直墻長方向的受力可不作計算，依據(jù)立壁豎直板條固結(jié)端的設計荷載配置后踵板6.5.2.4扶壁可視為錨固在后踵板上的T形變截面懸梁，將墻面板由墻頂向下逐漸加寬，扶壁視為梁的腹板。作用在扶壁上的荷載可只考慮相鄰扶壁跨中至跨中長度與Qhi=yshiL0(0.5hi+h0)KacoMhi=yshi2L0(hi+3h0)Kacosφ……Ka——主動土壓力系數(shù)；6.5.2.5當扶壁式擋土墻沿立臂、底板、扶壁相接處拆分和連接時，擋土墻單元長度內(nèi)連接處的內(nèi)力按式（42）～式（46）計算，其中立壁與底板連接處的彎矩和剪力按式（42）和式（43與扶壁連接處的拉力按式（44）計算，扶壁與底板連接σpH1………Mld=-0.3σDH1LEQ\*jc3\*hps11\o\al(\s\up4(2),j)………（43）Qld——立壁與底板連接處的剪力，單位為千牛（kNσp——作用于立壁上的替代水平土壓力，單位為千牛（kPaH1——立壁的高度，單位為米（mLj——相鄰扶壁間凈距，單位為米（md——扶壁的厚度，單位為米（mj-df)……（44）Nlf——立壁與底板連接處的拉力，單位為千牛（kNσD——作用于立壁底端的水平土壓力，單位為千牛（kPaH1——立壁的高度，單位為米（mLj——相鄰扶壁間凈距，單位為米（mQfd=ysH1Lj(0.5H1+h0)Kacosφ…………………（45）Mfd=ysHEQ\*jc3\*hps11\o\al(\s\up4(2),1)L0(H1+3h0)Kacosφ…………………（46）Qfd——扶壁與底板連接處的剪力，單位為千牛（kNys——墻后填土的重度，單位為千牛每立方米（kN/m3H1——立壁的高度，單位為米（mL——相鄰扶壁間凈距，單位為米（m6.5.3.3前趾板上緣、后踵板下緣應配置大于50%主鋼筋面積的構(gòu)造鋼6.5.4.2扶壁式擋土墻的立壁、扶壁和底板等構(gòu)件間宜采用預留螺栓角鋼方式連接；預留螺栓角鋼方a）連接結(jié)構(gòu)：在立壁和底板的連接區(qū)預埋等距并位置交錯的螺栓，在扶壁上預留帶鋼套筒的孔，并預制連接用角鋼；拼接時通過連接角鋼、雙頭螺栓、螺母和厚墊圈等進行緊固連接，再對a）構(gòu)件拼裝用螺栓角鋼連接圖c）連接角鋼宜采用熱軋等邊角鋼，肢寬宜大于150mm，相鄰螺栓孔之間應設置一道加勁肋，加6.6.1.1柱板式擋土墻由預制立柱、擋土6.6.1.2柱板式擋土墻的構(gòu)件應滿足下列b）立柱宜采用預制空心結(jié)構(gòu)，通過立柱單元拼接調(diào)整支擋高度，最大支擋高6.6.2.1結(jié)構(gòu)計算時，柱板式擋土墻可簡化為懸臂式擋土墻，以一根立柱和相鄰一組擋土板的長度范6.6.2.3柱板式擋土墻的立柱設計時，可取計算單元墻長進行土壓力計算，并將立柱視為固支在底板上的懸臂梁，任一截面的剪力和彎矩可按式（47）和式（48ys——墻后填土的重度，單位為千牛每立方米（kN/m3hi——立柱計算截面至墻頂?shù)木嚯x，單位為米（mh0——墻頂填土的換算土層厚度，單位為米（mKa——主動土壓力系數(shù)；6.6.2.4柱板式擋土墻的擋土板設計時，可將擋土板簡化為兩端支承在耳塊上的簡支梁，荷載沿擋土板長度和寬度方向均勻分布，其值等于該擋土板所在立柱高度范圍內(nèi)的水平土壓力平均值。擋土Mbz=yscosφ(hi+h0)KaL2dbBdb……（50）ys——墻后填土的重度，單位為千牛每立方米（kN/m3hi——擋土板中點距墻頂?shù)木嚯x（墻頂至計算截面的距離單h0——墻頂填土的換算土層厚度，單位為米（mKa——主動土壓力系數(shù)；Ldb——擋土板的長度（沿擋土墻長度方向單位為米（m柱板式擋土墻的立柱、耳塊、擋土板和底板等預制構(gòu)件或現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)，應根據(jù)荷載計算結(jié)果進行配6.6.4.1柱板式擋土墻的立柱與底板間可采用錨栓連接，立柱單元之間可采用螺栓連接，立柱與擋土a）連接螺栓和錨栓設計時應按擋土墻單元長度進行荷6.6.4.3用于支承擋土板的耳塊可采用預制鋼筋混凝6.7.1.1筋板式擋土墻由預制墻面模塊、的混凝土或鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，筋材宜采用強度高、耐久性好、蠕變小的平面網(wǎng)狀加筋用土工合成材料；填料宜采用滲水性良好的中粗砂、砂礫或碎石等材料填筑，填料與筋材直接接觸部分不應含有b）墻面模塊應采用標準化模具預制而成的構(gòu)件，預制模塊質(zhì)量和外形應滿足堅固、美觀、運輸6.7.1.3筋板式擋土墻墻面宜設置混凝土基礎，并應符合以下要求：b）斜坡上的筋板式擋土墻應設置寬度不小于1.06.7.2.1筋板式擋土墻設計時應進行外部穩(wěn)定驗算和內(nèi)部穩(wěn)定驗算。外部穩(wěn)定驗算的荷載及荷載組合滑動時，應進行加筋體與地基整體滑動穩(wěn)定性驗算；內(nèi)部穩(wěn)定驗算應符合JTGD30和DB33/T988的要a）預制模塊設計時宜取標準模塊尺寸進行計算；作用在單塊預制模塊上的土壓力視為均勻分布；b）當預制模塊與筋材采用預埋式連接時，可將模塊視為兩端外伸的簡支板；當預制模塊與筋材6.7.2.3筋板式擋土墻應按式（51）進行連接強度Ti——第i層筋材受到的拉力，單位為千牛每米（鋼筋混凝土預制模塊可按矩形截面受彎構(gòu)件配筋，配筋設計應符合JTG3362的規(guī)定。6.7.4.1筋板式擋土墻的墻面模塊之間宜采用榫接、水泥砂漿砌筑等方式連接，墻面模塊與筋材之間a）在模塊內(nèi)側(cè)預埋一定長度的筋材，擋土墻施工時通過連接棒將筋材與墻面模塊連接在一起，b）連接用筋材的網(wǎng)孔尺寸應不小于50mm×50mm，預埋在墻面模塊內(nèi)的長度應不小于0.15m，b）摩擦式連接b）用于摩擦式連接的模塊宜在接合側(cè)預留楔口，并在垂直結(jié)合面的方向上設置銷釘插孔和銷釘。b）用于卡扣式連接的壓板和L型預制墻面模塊的內(nèi)擋板陽角應設為圓角，圓角的半徑尺寸應不6.8.1.1重力式擋土墻宜采用鋼筋混凝土預制塊或箱型預制構(gòu)件組成；常用裝配重力式擋土墻的結(jié)構(gòu)6.8.1.3裝配重力式擋土墻的預制塊或箱形構(gòu)6.8.2.1裝配重力式擋土墻計算時的作用（或荷載）及作用（或荷載）組合和穩(wěn)6.8.2.2裝配重力式擋土墻應對預制塊或構(gòu)件結(jié)合面處的抗剪強度進行驗6.8.3.1裝配重力式擋土墻宜采用榫卯、漿砌6.8.3.2榫卯連接：在預制塊或構(gòu)件的垂直結(jié)合面上設置相互匹配的凹槽和凸榫；裝配時按照一定順6.8.3.3現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)柱（帶）連接：每隔一定長度或高度在預制板側(cè)面或頂面澆注一層混凝土。混凝土7.1.1裝配式擋土墻施工包括施工準備、構(gòu)7.1.2施工前應進行施工調(diào)查，根據(jù)設計要求、合同要求及現(xiàn)場條件等編制施工組織設計和專項施工7.1.3裝配式擋土墻的構(gòu)件預制與安裝施工應實行7.1.4預制構(gòu)件宜采用標準化、機械化、工廠化方式進行生產(chǎn)，并對預制構(gòu)件生產(chǎn)全過程進行信息化7.1.5裝配式擋土墻所用外購材料應具有出廠檢驗報告和產(chǎn)品合格證等質(zhì)量證明材料，并加強材料在7.1.6裝配式擋土墻的基礎工程、墻背填筑工程、防護、排水及附屬工程的施工應符合JTG/T36107.1.7預制構(gòu)件在吊裝、運輸?shù)榷虝籂顩r下的施工驗算時，構(gòu)件重力應乘以動力系數(shù)，動力系數(shù)選取7.1.8施工過程中應按施工監(jiān)測要求，對擋土墻進行監(jiān)測7.2.1施工前應熟悉設計文件，領會設計意圖，核對裝配式擋土墻預制構(gòu)件尺寸、構(gòu)件安裝與連接方其內(nèi)容一般包括編制說明、工程概況、施工總體規(guī)劃（施工內(nèi)容、預制場地、組織機構(gòu)、人員、設備、工期等）、施工方案（構(gòu)件預制、運輸和堆放、吊運與安裝等施工方法和施工工藝）和質(zhì)量、安全、7.2.3裝配式擋土墻預制與安裝施工前，應根據(jù)批復的施工組織設計和專項施工方案，對主要技術人員、管理人員、施工人員進行技術交底；交7.2.4施工設備的數(shù)量、規(guī)格應滿足工程進度和質(zhì)量要求；施工設備應定期維修保養(yǎng)，計量檢測設備7.2.6裝配式擋土墻安裝施工前應測定擋土墻的路基中心線、擋土墻面墻基線、基礎主軸線、墻頂軸線和擋土墻起訖點與橫斷面樁號，每根軸線均應以四個樁點在基線兩端延長線上予以固定（每端兩），7.3.1.1預制場址選擇應遵循“合法用地、節(jié)能環(huán)保、安全生產(chǎn)、運輸便捷”等原則，并應避開7.3.1.2應結(jié)合預制構(gòu)件數(shù)量、工期和運輸需要，合理確定預制場的規(guī)模和布局，并對預制場進能分區(qū)，設置獨立的道路、給排水、照明、供配電等系統(tǒng)；構(gòu)件運7.3.1.3預制場的地基應根據(jù)地質(zhì)條件和功能分區(qū)進行平整、硬化處理，并對構(gòu)件澆筑區(qū)、構(gòu)件7.3.1.5預制場應按照原材料堆放區(qū)、鋼筋加工區(qū)、鋼筋骨架綁扎區(qū)、構(gòu)件澆筑區(qū)、構(gòu)件存放區(qū)依次a）模板應有足夠的承載力、剛度和整體穩(wěn)定性，滿足拆裝和循環(huán)使用的要求，并滿足預制構(gòu)件b）模板應根據(jù)預制構(gòu)件設計要求進行專項設計并由專業(yè)廠商制作，模板設計應符合GB/T50214b）模板組裝后，應對其平面位置、關鍵部位標高、縱橫向穩(wěn)定性等進行檢查，并在內(nèi)表面均勻a）鋼筋宜采用數(shù)控機具完成切割、車絲、打磨、彎曲b）鋼筋加工后的尺寸、型號、數(shù)量、規(guī)格等應滿足設計要求，表面應潔凈、無損傷；加工質(zhì)量a）鋼筋籠宜在胎架上制作成型；綁扎鋼筋時，應保證鋼筋位置準確，綁扎穩(wěn)定牢固，綁絲頭應彎曲背向模板；鋼筋連接宜采用搭接焊接或機械連接，施工質(zhì)量應符合JTG/T3650的要求；盡量靠近鋼筋交叉點；墊塊數(shù)量應不少于4個/㎡，7.3.4.1預制構(gòu)件用混凝土應按首件工程批準的配合比進行拌制，并根據(jù)施工環(huán)境溫度和原材料的變a）混凝土攪拌站宜設有自動計量系統(tǒng)，并定期標定；攪拌機出料口宜設置溫度傳感a）在運輸過程中，應控制混凝土不離析、不分層，性能應滿足施工要求。冬季采用攪拌罐車運b）當采用泵送混凝土時，混凝土運輸應滿足連續(xù)泵送的要求，并應符合JTG/T3650和JGJ/Tb）混凝土澆筑時，澆筑作業(yè)宜采用吊斗連續(xù)進行，并應分層澆筑，分層厚度不宜超過300mm；c）入?；炷翍皶r振搗密實，宜采用二次振搗工藝；采用插入式振搗器振振搗時，振搗器不應碰撞側(cè)模，與側(cè)模的間距應保持在50mm～100mm之間，插入下層混凝土深度宜為50mm~a）宜采用智能養(yǎng)護系統(tǒng)進行預制構(gòu)件養(yǎng)護，并根據(jù)環(huán)境溫度、濕度實時調(diào)控養(yǎng)護參b）預制構(gòu)件采用蒸汽養(yǎng)護時，應控制蒸汽養(yǎng)護升溫、降溫速度，蒸汽養(yǎng)護時間應經(jīng)試驗確定；a）預制構(gòu)件脫模時，非承重側(cè)模板應在混凝土因拆模而損壞時方可拆除。承重模板拆除應滿足設計要求，設計無要求時，混凝土強度不應b）預制構(gòu)件脫模應按照順序進行，預制構(gòu)件與模具之間的連接部分完全拆除后方可進行脫模；7.3.5.1預制構(gòu)件的外觀質(zhì)量不應有嚴重缺陷，且不宜有一般缺陷；對已出現(xiàn)的一般缺陷，應按7.3.5.3預制構(gòu)件檢驗合格后，應在構(gòu)件表面設置標識，標識內(nèi)容宜包括構(gòu)件b）預制構(gòu)件的吊裝應進行專項設計與驗算，吊裝前應進行試吊裝；c）構(gòu)件起吊宜采用專用吊架；構(gòu)件平吊時的吊點數(shù)量應不少于4個，立吊時的吊點數(shù)量應不少b）當采用靠放架堆放或運輸構(gòu)件時，靠放架應具有足夠的承載力和剛度，與地面傾斜角度宜大于80°;構(gòu)件宜對稱靠放且外飾面朝外，構(gòu)件上部宜采用木墊塊隔離；運輸時構(gòu)件應采取固c）當采用插放架直立堆放或運輸構(gòu)件時，插放架應有足夠的承載力和剛度，并a）應根據(jù)擋土墻基礎尺寸、形狀以及埋置深度要求，測量劃線后清除地表腐植土，并在基坑周b）當開挖接近基底設計標高時，應保留0.1m～0.2m厚度，在基礎施工前再人工挖除；基坑開d）基坑開挖后應對坑底整平、壓實，并及時進行基礎施工，不應讓基坑長時間暴露或受擾動、7.4.2基坑開挖后，應對地基的地質(zhì)條件和承載力進行檢驗；若基底土質(zhì)與設計情況不符，施工單位應有文字和影像記錄并取樣分析，經(jīng)設計單位動態(tài)設計變更或7.4.3基坑開挖后，應對基底縱軸線、橫斷面位置與標高進行復驗，確認無誤并經(jīng)監(jiān)理單位簽認后方7.4.4預制底板墊層施工時，墊層厚度和平整度應不小于設計要求；若設計無平整度要求時，平整度7.4.5基礎施工后，應對基坑進行回填；回填料宜采用小型壓實機械分層壓實，并在回填土表面設3%7.5.1.1裝配式擋土墻安裝施工前，7.5.1.2應采用首件工程驗證并批準的吊具、起重設備、吊裝工藝與操作方法吊裝構(gòu)件；其他應7.5.1.3預制構(gòu)件運輸時，預制構(gòu)件混凝土的強度應符合設計要求；當設計未要求時，應不低于7.5.2.1應根據(jù)預制構(gòu)件的形狀、尺寸、7.5.2.2預制構(gòu)件安裝時的吊裝應采用慢7.5.2.3立壁、扶壁、立柱、擋土板等預制構(gòu)件安裝時應根據(jù)需要設置臨時支撐，臨時支撐應符7.5.2.4預制構(gòu)件的吊裝工藝流程應按照施工方案的要求組織a）預制底板吊裝工藝流程：底板起吊→預制底板就位→預制底板位置調(diào)整→相鄰底板連b）預制立壁吊裝工藝流程：預制立壁起吊→預制立壁就位→安裝臨時支撐→預制立壁位置調(diào)整c）預制扶壁吊裝工藝流程：預制扶壁起吊→預制扶壁就位→安裝臨時支撐→預制扶壁位置調(diào)整d）預制立柱吊裝工藝流程：預制首節(jié)立柱起吊→預制首節(jié)立柱就位→預制首節(jié)立柱位置調(diào)整→立柱與底板間連接件鎖緊→預制中間或頂部立柱起吊→預制中間或頂部立柱就位→預制中間e）預制擋土板吊裝工藝流程：預制擋土7.5.2.5預制構(gòu)件就位緊固后，需要時應對連接部位進行混凝土澆注；澆筑混凝土前應對鍵槽、連接7.6.2施工機具、松鋪厚度、碾壓遍數(shù)等應通過現(xiàn)場試驗確定，并形成試驗報告，經(jīng)監(jiān)理單位同意后7.6.4筋板式擋土墻的填料攤鋪、碾壓應先從筋材中部開始并平行于墻面進行，再向筋材尾部逐步攤鋪、壓實，然后向墻面方向進行；人工攤鋪填料應順筋材長度方械行駛方向應與墻面平行，不應在未覆蓋填料的筋材上行駛，不應在未經(jīng)壓實的填料上急劇改變運行機械碾壓密實，且應避免碰撞預制構(gòu)件；該范圍內(nèi)不應采用大型和重型機械進行運料、攤鋪、碾壓作a）擋土墻施工時，應按設計要求設置排水系統(tǒng)，并采取措施疏干填料中b）反濾層、透水層、隔水層等材料應符合設計要求，并與墻體施工同步進行；a）擋土墻墻面經(jīng)驗收合格后，應根據(jù)設計要求及時進d）墻面采用噴播草灌喬或噴混植生防護時，植物種子和基材配制應符合設計要求，噴播完成后應對墻面鋪設無紡布或遮蔭網(wǎng)；墻面采用插枝或種植方式防護時，應將植物的根或枝條末端b）植物防護施工技術和質(zhì)量應滿足JTG/T3610和DB33/T988的要求。7.7.3伸縮縫與沉降縫的側(cè)壁應豎直、平齊，無搭疊；縫中防水材料應符合7.8.1應按建管養(yǎng)要求，做好裝配式擋土墻的施工監(jiān)測；監(jiān)測宜采用自動化設備和信息化7.8.3每段裝配式擋土墻頂部應設置不少于8.1.1裝配式擋土墻的質(zhì)量按路基8.1.2應按基本要求、實測項目、外觀質(zhì)量和8.1.3原材料、構(gòu)件、成品及施工工藝應符合基本要求的規(guī)定，且無嚴重的外觀缺陷和質(zhì)量保證資料8.1.4各工序完成后，均應進行質(zhì)量檢查驗收，并提供實測數(shù)據(jù)資料。凡不合格者應進行整修或返工8.2.1擋土墻基礎的地基承載力、變形、8.2.3預制構(gòu)件模板制作及安裝、鋼筋加工及安裝、預埋件的設置和固定應滿足設計要求，并符合a）連接節(jié)點混凝土澆筑前，應對預埋鋼筋、預埋件等連接件的規(guī)格、數(shù)量及位置等進行隱蔽工△2345△2+53345657預埋件52285123+00.54條561234123412348.3.5墻背填土、防排水工程及其他附屬工程實測項目均應符合設計要求，質(zhì)量要求應按照JTG8.4.1裝配式擋土墻預制構(gòu)件不應有裂縫、破損。擋土墻的墻面8.4.2裝配式擋土墻單元之間連接平順；構(gòu)件連接處無混凝土耐久性缺陷和有影響結(jié)構(gòu)傳力性能的缺8.4.4裝配式擋土墻應與其他砌石、混凝土工程、安全設施、路緣石板、橋臺銜接部及搭板構(gòu)造物等ααA.1基于庫侖理論的主動土壓力計算A.1.1路肩墻車輛與行人等附加荷載均勻布置在墻后填土頂面時(圖A.1)，順行車方向單位長度主動土壓力及δδ…………cos2αcos(α+δcos2αcos(α+δ)[1+√sin(φ+δ)sinφ/[cos(α+δ)cosα]]y——墻后填料的重度，單位為千牛每立方米(kN/m3)；H——擋土墻的墻高，單位為米(m)；ka——土壓力系數(shù)，按式（A.4）計算確定；Z——土壓力作用點至所計算土層底邊的距離，單位為米(m)；α——過墻背頂點的豎直面與墻背的夾角，豎直面位于墻背內(nèi)為正，豎直面在墻背外為負；φ——墻后填料的內(nèi)摩擦角，單位為度(°)；當墻后填土為黏性土時，采用填料的綜合內(nèi)摩擦角φ0；A.1.2路堤墻擋土墻用作路堤墻時，墻后破裂面一般會交于墻后填土頂面（圖A.2）。順行車方向單位長度擋 tanθ=-tanΨ?(tanφ+tanΨ)(tanΨ+A)Ψ=α+φ+δab+2h0(b+d)-H(H+2a+2h0)tanab+2h0(b+d)-H(H+2a+2h0)tanα)H——擋土墻的墻高，單位為米(m)；A——擋土墻頂面填土高度，單位為米（mB——墻頂后緣至路基邊緣的水平投影長度，單位為D——墻頂附加荷載起點到路肩的距離，單位為米(m)；Z——土壓力作用點至所計算土層底邊的距離，單位為米(m)；α——過墻背頂點的豎直面與墻背的夾角，豎直面位于墻背內(nèi)為正，豎直面在墻背外為負；φ——墻后填料的內(nèi)摩擦角，單位為度(°)；δ——墻背與填土間的摩擦角，單位為度(°)。A.2裝配懸臂式、扶壁式和柱板式擋土墻的土壓力計算A.2.1作用在裝配懸臂式、扶壁式和柱板式擋土墻上的土壓力可按庫侖土壓力理論或朗肯土壓力理論A.2.2當按庫侖土壓力理論計算時，應按以下步驟先確定是否會出現(xiàn)第二破裂面，再確定計算墻背位a）連接立壁內(nèi)側(cè)頂點和墻踵板頂面內(nèi)頂點得到假想墻背AB，確定假想墻背AB的傾角α,如圖b）按式(A.6)和（A.7）計算第一破裂面和qAtααBlCtααBlααCCADβtαtαBllc）比較α與α0的關系。當α>α0時，墻后會出現(xiàn)第二破裂面且第二破裂面將與填土表面相交，A.2.3當按朗肯土壓力理論計算擋土墻墻后主動土壓力時，一般由墻踵板末端BE向上作豎向線，交墻頂填土于F點，以EF為計算墻背（此時墻高Ht圖A.4）。作用在計算墻背EF上的主動土壓力按式Ka=cosβ……Ea——作用于擋土墻計算墻背的主動土壓力，單位為千牛(kN)；Ht——計算墻高，單位為米(m)；φ——墻后填料的內(nèi)摩擦角，單位為度(°)。tAFβE BφtAFβE BφEA.3裝配筋板式擋土墻外部穩(wěn)定性計算時，以筋材未端的連線為計算墻背；內(nèi)部穩(wěn)定性計算時以預制面板內(nèi)側(cè)下方角點的連線為計算墻背，再按式（A.1）或（A.3）計A.4裝配重力式擋土墻穩(wěn)定性計算時，以預制塊內(nèi)側(cè)下方角點的連線為計算墻背，再再按式（A.1）為收縮坡腳，節(jié)約土地占用，某高速公路路基擬采用裝配懸臂式擋土墻支擋（圖B.1），初定墻土墻上車輛荷載和人群荷載換算成土層厚度計算，等效土層厚度h0=2m。初定底板寬度B=3.3m，底200200400E400EEE330330ZZZ由式（A.7）計算土壓力系數(shù)：Ka==0.333）后踵板上方填土自重Gs?=2×3.5×19=133kN，后踵板上方填土重心距墻趾的距離4）前趾板上方填土自重Gsq=0.5×1×19=9.5kN，前趾板上方填土