一、計算書塔機附著驗算(32層)計算書計算依據：1、 《塔式起重機混凝土基礎工程技術規程》JGJ/T187-20092、 《鋼結構設計規范》GB50017-2003一、塔機附著桿參數塔機型號QTZ80(TC5610-6)-中聯重科塔身桁架結構類型方鋼管塔機計算高度H(m)121塔身寬度B(m)1.6起重臂長度11(m)56平衡臂長度l2(m)12.9起重臂與平衡臂截面計算高度h(m)1.06工作狀態時回轉慣性力產生的扭矩標準值Tk1(kN-m)269.3工作狀態傾覆力矩標準值Mk(kN-m)1335非工作狀態傾覆力矩標準值Mk'(kN*m)1552附著桿數三桿附著附墻桿類型IV類附墻桿截面類型方鋼管塔身錨固環邊長C(m)1.8二、風荷載及附著參數附著次數N6附著點1到塔機的橫向距離a1(m)2.8點1到塔機的豎向距離b1(m)4.1附著點2到塔機的橫向距離a2(m)4.46點2到塔機的豎向距離b2(m)4.1附著點3到塔機的橫向距離a3(m)4.5點3到塔機的豎向距離b3(m)4.1工作狀態基本風壓?0(kN/m2)0.2非工作狀態基本風壓①0'(kN/m2)0.3塔身前后片桁架的平均充實率a°0.35第N次附著附著點高度h1(m)附著點凈高h01(m)風壓等效高度變化系數工作狀態風荷載體型系數四非工作狀態風荷載體型系數瞄工作狀態風振系數班非工作狀態風振系數班'工作狀態風壓等效均布線荷載標準值qsk非工作狀態風壓等效均布線荷載標準值qsk'第1次附著25250.7511.951.951.7981.8280.2830.432

第2次附著40150.8321.951.951.7631.8010.3080.471第3次附著55150.9221.951.951.7551.7920.3390.52第4次附著70151.0081.951.951.7331.7660.3660.56第5次附著85151.0871.951.951.7081.7460.3890.597第6次附著100151.161.951.951.6991.7340.4130.633懸臂端121211.2541.951.951.6861.7280.4430.681附圖如下:6)附墻正立面 (W附墻窗立面塔機附著立面圖三、工作狀態下附墻桿內力計算1、 在平衡臂、起重臂高度處的風荷載標準值qkqk=0.8&zPz出％aoh=0.8x1.686x1.254x1.95x0.2x0.35x1.06=0.245kN/m2、 扭矩組合標準值Tk由風荷載產生的扭矩標準值Tk2k2Tk2=1/2qkl12-1/2qkl22=1/2x0.245x562-1/2x0.245x12.92=363.775kN?m集中扭矩標準值(考慮兩項可變荷載控制的組合系數取0.9)Tk=0.9(Tk1+Tk2)=0.9x(269.3+363.775)=569.768kN?m3、附著支座反力計算IXJSIcNt-mgkNFm5禁北NAM,制X州kN加仇到? .琳攻k川加口4口劇怖,44akNFm[叩巾4上111w44JJJ1伸.4[]J]山山LIL]l*山山山LLLLL]]h(ij150M.■-1MM.■-150M.■-1JDM15MD15MD21DM了r』r 』計算簡圖?jj.atj q-.iz/ I n扁"""黑嚴蠢皿黑 玄 C-117.32 -123皿剪力圖得：RE=146.645kN在工作狀態下，塔機起重臂位置的不確定性以及風向的隨機性，在計算支座7處錨固環截面內力時需考慮塔身承受雙向的風荷載和傾覆力矩及扭矩。4、附墻桿內力計算支座7處錨固環的截面扭矩Tk(考慮塔機產生的扭矩由支座7處的附墻桿承擔)，水平內力Nw=2o.5RE=207.387kN。計算簡圖：

塔機附著示意圖塔機附著平面圖a1=arctan(b1/a1)=55.67°a2=arctan(b2/a2)=42.592°a3=arctan(b3/a3)=42.337°p1=arctan((b1+c/2)/(a1+c/2))=53.499°P2=arctan((b2+c/2)/(a2-c/2))=54.549°P3=arctan((b3+c/2)/(a3+c/2))=42.797°各桿件軸力計算：LMO=0Txsin(a1-p1)x(b1+c/2)/sinp1+T2xsin(a2-p2)x(b2+c/2)/sinp2-T3xsin(a3-p3)x(b3+c/2)/sin乙 Z-iZ-i Z-i Z-i63+，二。沖0T2xsina2xc+T3xsi叫Xc+NwXc°s°Xc/2-NwXsin°Xc/2-Tk=0叫=0T1Xsina1Xc-NwXsin°Xc/2-NwXc°s°Xc/2+Tk=0

0由0?360°循環，當Tk按圖上方向設置時求解各桿最大軸拉力和軸壓力：最大軸拉力T1=0kN,T2=414.412kN,T3=296.941kN最大軸壓力T1=561.056kN,T2=0kN,T3=123.924kN0由0?360°循環，當Tk按圖上反方向設置時求解各桿最大軸拉力和軸壓力：最大軸拉力T1=561.056kN,T2=0kN,T3=123.925kN最大軸壓力T1=0kN,T2=414.412kN,T3=296.94kN四、非工作狀態下附墻桿內力計算此工況下塔機回轉機構的制動器完全松開，起重臂能隨風轉動，故不計風荷載產生的扭轉力矩。1、附著支座反力計算計算簡圖.■—.■—15DM.■-15MD15W0210M了r」r 』剪力圖得：RE=171.824kN2、附墻桿內力計算支座7處錨固環的水平內力Nw=RE=171.824kN。根據工作狀態方程組Tk=0,O由0?360°循環，求解各桿最大軸拉力和軸壓力:最大軸拉力T1=147.171kN,T2=27.096kN,T3=174.347kN最大軸壓力T1=147.171kN,T2=27.096kN,T3=174.347kN五、附墻桿強度驗算附墻桿型鋼型號□160x160x8附墻桿截面面積A(mm2)4644.25附墻桿截面回轉半徑i(mm)61.2附墻桿強度設計值［f］(N/mm2)205附墻桿允許長細比仇］1001、桿件軸心受拉強度驗算o=N/A=561056/4644.25=120.807N/mm2<[f]=205N/mm2滿足要求！2、桿件軸心受壓強度驗算附墻桿1長細比：A1=L0/i=(a12+b12)0.5/i=(28002+41002)0.5/61.2=81.125<[A]=100，查規范表得:處=0.68滿足要求！附墻桿2長細比：A2=L0/i=(a22+b22)0.5/i=(44602+41002)0.5/61.2=98.99<[A]=100，查規范表得：92=0.562滿足要求！附墻桿3長細比：A3=L0/i=(a32+b32)0.5/i=(45002+41002)0.5/61.2=99.472<[A]=100，查規范表得:93=0.558滿足要求！附墻桿1軸心受壓穩定系數：o1=N1/(91A)=561056/(0.68x4644.25)=177.657N/mm2<[f]=205N/mm2滿足要求！附墻桿2軸心受壓穩定系數:=N2/(%A)=414412/(0.562x4644.25)=158.774N/mm2M[f]=205N/mm2滿足要求!附墻桿3軸心受壓穩定系數：o3=N3/(%A)=296940/(0.558x4644.25)=114.583N/mm2M[f]=205N/mm2滿足要求！六、附著桿與結構連接節點驗算附著桿與建筑物連接方式鉸接連接鋼板厚度dt(mm)25連接鋼板強度等級Q345建筑物混凝土強度等級C30連接板固定方式錨固螺栓連接板耳板排數2各附著點螺栓個數n6錨固螺栓類型普通螺栓連接鋼板承壓強度設計值fcb(N/mm2)305普通螺栓的強度等級8.8級普通螺栓直徑d(mm)28普通螺栓有效直徑de(mm)26普通螺栓抗剪強度設計值fvb(N/mm2)320普通螺栓抗拉強度設計值ftb(N/mm2)400普通螺栓受剪面數目^11、普通螺栓承載力計算假設每個螺栓承受附著桿傳來的拉力和剪力均相等，各附著點所受荷載如下：F1=N1sina1=561.056xsin55.67°=463.321kN,V1=N1cosa1=561.056xcos55.67°=316.414kN;F2=N2sina2=414.412xsin42.592°=280.462kN,V2=N2cosa2=414.412xcos42.592°=305.088kN;F3=N3sina3=296.94xsin42.337°=199.986kN,V3=N3cosa3=296.94xcos42.337°=219.497kN;單個螺栓抗剪承載力設計值Nvb=nvnd2fvb/4=lx3.14x282x320xl0-3/4=196.941kN單個螺栓抗拉承載力設計值Ntb=nvnde2ftb/4=1x3，14x262x400x10-3/4=212,264kN單個螺栓抗壓承載力設計值Ncb=dxdtxfcb=28x25x305x10-3=213.5kN附著桿1：NV=V1/n=316.414/6=52.736kNNt=F1/n=463.321/6=77.22kN[(NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)2]0.5=[(52.736/196.941)2+(77.22/212.264)2]0.5=0.452M1NV=52.736kN<Ncb=213.5kN承壓承載力滿足要求。附著桿2：NV=V2/n=305.088/6=50.848kNNt=F2/n=280.462/6=46.744kN[(NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)2]0.5=[(50.848/196.941)2+(46.744/212.264)2]0.5=0.339<1NV=50.848kN<Ncb=213.5kN承壓承載力滿足要求。附著桿3：NV=V3/n=219.497/6=36.583kNNt=F3/n=199.986/6=33.331kN[(NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)2]0.5=[(36.583/196.941)2+(33.331/212.264)2]0.5=0.243<1NV=36.583kN<Ncb=213.5kN承壓承載力滿足要求。2、吊耳板計算吊耳板厚S(mm)25吊耳板寬LDP(mm)300吊耳板高L(mm)200吊耳板圓周外半徑R(mm)100吊孔直徑D(mm)30吊耳板許用拉應力[”](N/mm2)205吊耳板許用剪應力[T](N/mm2)125連接板耳板排數2

吊耳板NS=max{N1,N2,N3}/2=280.528kN吊耳板吊索方向的最大拉應力：o廣NS/(S(2R-D))二280.528x103/(25x(2x100-30))=66.007N/mm2M[o]=205N/mm2符合要求！吊耳板吊索方向的最大剪應力：tl=Ns/(S(2R-D))二280.528x103/(25x(2x100-30))=66.007N/mm2<[i]=125N/mm2符合要求！附圖如下：

塔機附著節點詳圖塔機附著驗算(18層)計算書計算依據：1、 《塔式起重機混凝土基礎工程技術規程》JGJ/T187-20092、 《鋼結構設計規范》GB50017-2003一、塔機附著桿參數塔機型號QTZ63(TC5610)-中聯重科塔身桁架結構類型方鋼管塔機計算高度H(m)80塔身寬度B(m)1.6起重臂長度11(m)56平衡臂長度l2(m)12.9起重臂與平衡臂截面計算高度h(m)1.06工作狀態時回轉慣性力產生的扭矩標準值Tk1(kN-m)269.3工作狀態傾覆力矩標準值Mk(kN-m)1335非工作狀態傾覆力矩標準值Mk'(kN*m)1552(反向)附著桿數三桿附著附墻桿類型IV類附墻桿截面類型方鋼管塔身錨固環邊長C(m)1.8二、風荷載及附著參數附著次數N3附著點1到塔機的橫向距離a1(m)1.45點1到塔機的豎向距離b1(m)2.3附著點2到塔機的橫向距離a2(m)3.25點2到塔機的豎向距離b2(m)2.3附著點3到塔機的橫向距離a3(m)1.85點3到塔機的豎向距離b3(m)2.3工作狀態基本風壓?0(kN/m2)0.2非工作狀態基本風壓①0'(kN/m2)0.3

塔身前后片桁架的平均充實率a0 0.35第N次附著附著點高度h1(m)附著點凈高h01(m)風壓等效高度變化系數此工作狀態風荷載體型系數四非工作狀態風荷載體型系數瞄工作狀態風振系數班非工作狀態風振系數班'工作狀態風壓等效均布線荷載標準值qsk非工作狀態風壓等效均布線荷載標準值qsk'第1次附著23.423.40.7261.951.951.8021.8280.2740.417第2次附著41.4180.8261.951.951.7631.80.3050.468第3次附著59.4180.9361.951.951.7481.7850.3430.525懸臂端79.4201.0481.951.951.7131.7470.3760.576附圖如下:塔機附著立面圖三、工作狀態下附墻桿內力計算1、在平衡臂、起重臂高度處的風荷載標準值qkqk=0.80z|iz|is%a0h=0.8x1.713x1.048x1.95x0.2x0.35x1.06=0.208kN/m2、 扭矩組合標準值Tkk由風荷載產生的扭矩標準值Tk,k2Tk2=1/2qkl12-1/2qkl22=1/2x0.208x562-1/2x0.208x12.92=308.837kN-m集中扭矩標準值(考慮兩項可變荷載控制的組合系數取0.9)Tk=0.9(Tk1+Tk2)=0.9x(269.3+308.837)=520.323kN?m3、 附著支座反力計算計算簡圖1SMMJmtlcN'r-D.Z74kN/m Z74kN/m^.J!?5kN/wiO.34?5kN/in ^.343kN/m0.343kN/m D.376kN/millQi計算簡圖1SMMJmtlcN'r-D.Z74kN/m Z74kN/m^.J!?5kN/wiO.34?5kN/in ^.343kN/m0.343kN/m D.376kN/millQii|ii|i山i|ii|ii|ii|ii|ii|ii|ii|i]]]li.ii.i〈IijiijiijiijiijiJJJjjQii|ii|ii|ii|ii|ii|ii|ii^ii^ii|ii|a山山山LLI1L[■li^i23400剪力圖得：RE=119.172kN在工作狀態下，塔機起重臂位置的不確定性以及風向的隨機性，在計算支座4處錨固環截面內力時需考慮塔身承受雙向的風荷載和傾覆力矩及扭矩。4、附墻桿內力計算支座4處錨固環的截面扭矩Tk(考慮塔機產生的扭矩由支座4處的附墻桿承擔)，水平內力Nw=20.5RE=168.535kN。計算簡圖：

塔機附著示意圖塔機附著平面圖a1=arctan(b1/a1)=57.771°a2a2=arctan(b2/a2)=35.287a3=arctan(b3/a3)=51.189°P1=arctan((b1+c/2)/(a1+c/2))=53.707°P2=arctan((b2+c/2)/(a2-c/2))=53.707°&3=arctan((b3+c/2)/(a3+c/2))=49.325°各桿件軸力計算：LMO=0Txsin(a書)x(b+c/2)/sin°+Txsin(a-摭)x(b+c/2)/sin°-Txsin(a-旗)x(b+c/2)/sin乙 Z-iZ-i Z-i Z-i63+，二°沖0T2xsina2xc+T3xsi叫Xc+NwXc°s°Xc/2-NwXsin°Xc/2-Tk=0

LMg=0T1xsina1xc-Nwxsin0xc/2-Nwxcos0xc/2+Tk=00由0?360。循環，當Tk按圖上方向設置時求解各桿最大軸拉力和軸壓力：最大軸拉力T1=0kN,T2=362.898kN,T3=299.192kN最大軸壓力T1=482.49kN,T2=0kN,T3=37.497kN0由0?360。循環，當Tk按圖上反方向設置時求解各桿最大軸拉力和軸壓力：最大軸拉力T1=482.49kN,T2=0kN,T3=37.497kN最大軸壓力T1=0kN,T2=362.898kN,T3=299.192kN四、非工作狀態下附墻桿內力計算此工況下塔機回轉機構的制動器完全松開，起重臂能隨風轉動，故不計風荷載產生的扭轉力矩。1、附著支座反力計算1552kN'r-0.417kN/m€.4L7kN/in 由母kN0.417kN/m€.4L7kN/in 由母kN加仇46SkFViii ^.525kN/m0.525kN/in D.576kN/mI ［隔況1EMMJ.■-了.-■1計算簡圖^7.655產朋 1.64611.0111|L2 i-22.903.ESS剪力圖得：RE=137.461kN2、附墻桿內力計算支座4處錨固環的水平內力Nw=RE=137.461kN。根據工作狀態方程組Tk=0,O由0?360°循環，求解各桿最大軸拉力和軸壓力:最大軸拉力T1=114.878kN,T2=31.895kN,T3=137.306kN最大軸壓力T1=114.878kN,T2=31.895kN,T3=137.306kN五、附墻桿強度驗算附墻桿型鋼型號□160x160x8附墻桿截面面積A(mm2)4644.25附墻桿截面回轉半徑i(mm)61.2附墻桿強度設計值［f］(N/mm2)205附墻桿允許長細比仇］1001、桿件軸心受拉強度驗算o=N/A=482490/4644.25=103.89N/mm2<[f]=205N/mm2滿足要求！2、桿件軸心受壓強度驗算附墻桿1長細比：A1=L0/i=(a12+b12)0.5/i=(14502+23002)0.5/61.2=44.427<[A]=100，查規范表得：%=0.881滿足要求！附墻桿2長細比：A2=L0/i=(a22+b22)0.5/i=(32502+23002)0.5/61.2=65.058<[A]=100，查規范表得：蚌0.78滿足要求！附墻桿3長細比：A3=L0/i=(a32+b32)0.5/i=(18502+23002)0.5/61.2=48.23<[A]=100，查規范表得：%=0.864滿足要求！附墻桿1軸心受壓穩定系數：%=N1/(qA)=482490/(0.881x4644.25)=117.923N/mm2<[f]=205N/mm2滿足要求！附墻桿2軸心受壓穩定系數:=N2/(%A)=362898/(0.78x4644.25)=100.178N/mm2M[f]=2O5N/mm2滿足要求！附墻桿3軸心受壓穩定系數:o3=N3/(%A)=299192/(0.864x4644.25)=74.563N/mm2M[f]=2O5N/mm2滿足要求！六、附著桿與結構連接節點驗算附著桿與建筑物連接方式鉸接連接鋼板厚度dt(mm)25連接鋼板強度等級Q345建筑物混凝土強度等級C30連接板固定方式錨固螺栓連接板耳板排數2各附著點螺栓個數n6錨固螺栓類型普通螺栓連接鋼板承壓強度設計值fcb(N/mm2)305普通螺栓的強度等級8.8級普通螺栓直徑d(mm)28普通螺栓有效直徑de(mm)26普通螺栓抗剪強度設計值fvb(N/mm2)320普通螺栓抗拉強度設計值ftb(N/mm2)400普通螺栓受剪面數目^11、普通螺栓承載力計算假設每個螺栓承受附著桿傳來的拉力和剪力均相等，各附著點所受荷載如下：F1=N1sina1=482.49xsin57.771°=408.151kN,V1=N1cosa1=482.49xcos57.771°=257.312kN;F2=N2sina2=362.898xsin35.287°=209.635kN,V2=N2cosa2=362.898xcos35.287°=296.223kN;F3=N3sina3=299.192xsin51.189°=233.134kN,V3=N3cosa3=299.192xcos51.189°=187.521kN;單個螺栓抗剪承載力設計值Nvb=nvnd2fvb/