本文格式為Word版，下載可任意編輯——根據我國的環境空氣質量標準求SO2心之所向，所向披靡

第一章概論

1.2根據我國的《環境空氣質量標準》求SO2、NO2、CO三種污染物二級標準日平均質量濃度限值的體積分數。

解：由表1—6查得三種污染物二級標準（日平均質量濃度）為：SO2NO2COCm(mg/m3)0.150.084.00以SO2為例計算體積分數Cv=

Cm?22.4?10?3MSO20.15?10?3?22.4?10?3?64=0.053×10-6

=0.053×10-4%

同理得：

SO2NO2CO體積百分數（%）0.053×10-4%0.039×10-4%3.20×10-4%1.3CCl4氣體和空氣混合成體積百分數為1.5×10-2%的混合氣體，在管道中流量為10m3/s，試確定。

（1）CCl4在混合氣體中的質量濃度Cm（單位g/m3）和濃度Cm′（單位mg/mol）。

（2）每天流經管道的CCl4質量是多少kg解：已知MCCl4?1541.5×10-2%=1.5×10-4

1.5?10?4?154?1.03g/m3（1）Cm′=?322.4?10Cm=1.5×10-4×154×10-3=2.31×10-5kg/mol（2）已知：1d=86400s每天流經管道的CCl4質量：1.03×10×10-3×86400=889.92kg/d

1.4成人每次吸入的空氣量平均為500cm3，假使每分鐘呼吸15次，空氣顆粒物的質量濃度為200μg/m3。試計算每小時沉積于肺泡上的顆粒物質量。已知顆粒物在肺泡上的沉積系數為0.12。解：成人每次吸入空氣量：500cm3=5.0×10-4m3

每小時吸入空氣量：5.0×10-4m3×15×60=0.45m3/h每小時吸入顆粒物量：0.45×200=90μg/h沉積在肺泡上顆粒物量：90×0.12=10.8μg/h

其次章燃燒與大氣污染

2.1已知重油元素分析結果為：C：85.5%H：11.3%O：2.0%N：0.2%S：1.0%試計算：⑴燃燒1kg重油所需的理論空氣量和產生的理論煙氣量；⑵干煙氣中SO2的質量濃度和CO2的最大質量濃度；⑶當空氣的過剩量為10%時，所需的空氣量及產生的煙氣量。解：

⑴已知1kg重油中各成分的含量如下：

質量/g摩爾數/mol（按原子數計）需氧數/molC85571.2571.25H113112.1028.25N20.1430

S100.31250.3125O201.25-0.625所需理論氧氣量為：

71.25+28.25+0.3125-0.625=99.188mol/kg重油需要的理論空氣量為：99.188×（1+3.7）=472.13mol/kg重油

即：472.13×22.4/1000=10.58m3/kg重油（標態）

理論空氣量條件下的煙氣組成（mol）為：CO2：71.25H2O：56.5SOx：0.3125N2：99.188×3.76理論煙氣量為：

71.25+56.5+0.3125+99.188×3.76=501.01mol/kg重油

501.01×22.4×10-3

=11.22m3/kg重油

⑵干煙氣量為：501.01-56.5=444.51mol/kg重油即：444.51×22.4×10-3

=9.96m3/kg重油。

SO2量為：0.3125×0.97

=0.3031mol/kg重油（認為S的生成物中SO2占97%）干煙氣中SO2的質量濃度為：0.3031×10-6/444.51

=681.87×

64=1948mg/m322.4假設C全部生成CO2，則CO2的量為71.25mol/kg重油。CO2的最大質量濃度為：

71.2544?103?444.5122.4?314.8g/m3

⑶當空氣過剩10%時，空氣過剩系數α=1.1則實際的空氣量為：10.58×1.1=11.64m3/kg重油實際煙氣量為：

oVfg?Vfg?(??1)Va0

?11.22?(1.1?1)?10.58

?12.28m3/kg重油

2.5某燃油鍋爐尾氣，NO排放標準為287.5mg/m3，若燃油的分子式為C10H20Nx，在50%過剩空氣條件下完全燃燒，燃料中的氮50%轉化為NO，不計大氣中N2轉變生成的NO。計算在不超過排放標準狀況下，燃料油中氮的最高質量分數。

解：以1molC10H20Nx燃燒為基礎，則

20xx需氧量（mol）：10+??15?

444?理論空氣量（mol）：4.76×?15??x??4?x??4??實際空氣量（mol）:1.5×4.76×?15??在理論空氣量下產生的理論煙氣體積為：CO2：10mol，H2O：10mol、NO：

xx?x?，N2：3.76×?15???24?4?∴理論煙氣量（mol）為：10+10+

xx?x??3.76??15????76.4?1.69x24?4??x???實際煙氣量（mol）為：（76.4+1.69x）+0.5×?4.76??15???

4????=112.1+2.285x

x22.42NO的濃度：?287.5??10?6

112.1?2.285x30∴x≤0.048

即燃料油中N的最大允許含量為：

14?0.048

10?12?20?14?0.048%?0.4782.6某燃油鍋爐每小時耗油4.8t，油的低位發熱量Q1=40614kJ/kg，α=1.3，安裝有省油器△α=0.15，求該鍋爐每小時排放的煙氣量。解：（1）由式2.14計算理論空氣量

Va0?0.85?Q1?24.187?103

40614?0.85??234.187?10?10.25(m3/kg)?標態?

（2）由式2.24求每kg油燃燒產生的煙氣量

QVfg?1.11?1?(??1)Vao

418740614??1.45?1??10.25=1.11×

4187=15.38（m3/kg）（標態）（3）每小時產生的煙氣量15.38×4800=73824m3/h（標態）

第三章污染氣象學基礎知識

3.1在高塔下測得以下氣溫資料，試計算各層大氣的氣溫直減率：r1.5-10、r10-30、r30-50、r30-50、r1.5-50，并判斷各層大氣穩定度。高度Z/m氣溫T/K1.529810297.830297.550297.3解：已知r=-△T/△Zrd=0.98K/100m以r1.5-10為例計算

r1.5-10=-(297.8-298)/(10-1.5)=0.0235K/m=2.35K/100m由于r1.5-10>rd，所以大氣不穩定總的計算結果及判斷列于下表。r1.5-102.35不穩定r10-301.5不穩定r30-501.0中性r1.5-301.75不穩定r1.5-501.44不穩定3.2某石油精煉廠自平均有效源高60m處排放的SO2質量為80g/s，有效源高處的平均風速為6m/s，試估算冬季陰天正下風方向距煙囪500m處地面上的SO2濃度。

解：根據題設條件，由表3-8查得穩定度級別為D，由表3-9查得σy=35.3mσz=18.1m

?H2??exp??C（x,0,0,H）=2??2??u?y?zz??q?80602??exp??=2??3.14?6?35.3?18.1?2?18.1?=2.73×10-5g/m3=2.73×10-2mg/m3

3.3據估計，某燃燒著的垃圾堆以3g/s的速率排放氮氧化物。在風速為7m/s的陰天夜里，源的正下風方向3km處的平均濃度是多少？假設這個

垃圾堆是一個無有效源高的地面點源。

解：根據題設條件，由表3—8查得，穩定度級別為D，由表3—9查得σy=173mσz=79.1mC（3000,0,0,0）=?Q?u?y?z

3

3.14?7?173?79.1=9.97×10－３mg/m3

3.6某廠煙囪有源高為150m，SO2排放量為151g/s。夜間及上午地面風速為4m/s，夜間云量3/10，若清早煙流全部發生熏煙現象，試估算下風向16km處的地面軸線濃度。

解：夜間ū=4m/s，云量=3/10時，由表3—8查得穩定度級別為E級，由E級和X=16km查表3—9得σy=544mσz=100m則求得：Lf=H+2σz=150+2×100=350mσyf=σy+H/8=544+150/8=563m

?2??75?u?u10???4???10??10?C?Q2?uLf?yf151m0.25?6.6m/s

?

2??6.6?350?563?4.6?10?5g/m3=0.046mg/m3

3.7某城市火電廠的煙囪高100m，出口內徑5m。出口煙氣流速12.7m/s，溫度100℃，流量250m3/s。煙囪出口處的平均風速4m/s，大氣溫度20℃，試確定煙氣抬升高度及有效高度。

解：Qh?0.35?Pa?Q??T（取Pa=1013.3hPa）Ts=0.35×1013.3×250×80/373.15=19008.7kJ/s

由表3—6取城市遠郊區n0=0.332，n1=3/5，n2=2/5

n1?H?n0?Qn?Hn2/ū

=0.332×19008.73/5×1002/5/4=193.3m∴H=Hs+△H=100+193.3=293.3m

第四章除塵技術基礎

4.3已知某粉塵粒徑分布數據（見下表）

（1）判斷該粉塵的粒徑分布是否符合對數正態分布；

（2）假使符合，求其幾何標準差、質量中位徑、粒數中位徑、算術平均直徑及體積表面積平均直徑。粒徑間隔/μm質量△m/g0～22～44～66～1010～2020～40>400.812.2255676273解：（1）以0～2μm為例計算：mo=Σ△m=200g

g0-2=△m/m0×100%

=0.8/200×100%=0.4%f0-2/△dp=0.4%/2=0.2%·μm-1lndp?ln(0?2)/2=0計算結果列表如下：粒徑間隔/μm0～22～44～66～1010～2020～40>40組中點/μm13581530g(%)0.46.112.5283813.51.5f%μm-10.23.16.37.03.80.68lndp01.101.612.082.713.40G(%)0.46.519.047.085.098.5100R(%)99.693.581.053.015.01.5（2）根據數據作圖得出符合對數正態分布由圖知：dp(R=84.1%)=3.7μm,d50=8.6μmdp(R=15.9%)=20.1μm

1008060402023358153040g(%)f(%vm)G(%)R(%)

幾何標準差?g?dpd50

20.18.6?2.36

d50=d50′exp(31n2σg)，所以d′50=3.9μm

d1=d50′exp(0.5ln2σg)=3.9exp(0.5ln22.36)=5.6μm?dvs=d50′exp(2.51n2σ)=3.9exp(2.5ln22.36)=7.2μm

4.4對于題4.3中的粉塵，已知真密度為1900kg/m3，粒子卡門形狀系數為0.65，填充空隙率為0.7。試確定其比表面積（分別以質量、凈體積和堆積體積表示）。解：真實體積：α==

6?edvs6

0.65?7.2?10?4?1.28?104cm2/cm3

6(1??)堆積體積：α=

?edvs?6(1?0.7)

0.65?7.2?10?432

3?3.8?10cm/cm3

質量體積：αm=?6?e??dvs

6

0.65?1.90?7.2?10?4

=6.7×103cm2/g

4.5試計算以下條件下，球形粉塵粒子在靜止空氣中的沉降阻力：（1）dp?80?m，???1000kg/m3，t?20oC,P?1.0?105Pa；（2）dp?40?m，???1000kg/m3，t?20oC,P?1.0?105Pa；（3）dp?1?m，???1000kg/m3，t?100oC,P?1.0?105Pa；解：由題給空氣溫度，查附錄6，當t=20℃時，μ=1.81×10-5pa.s，ρ=1.20kg/m,t=100℃時，μ=2.1g×10pa.s，ρ=0.947kg/m

3

-5

3

（1）若雷諾數Rep≤1，在斯托克斯區

2dp??由式4.26，us=

18??g

(80?10?6)2?1000?9.81?

18?1.81?10?5?0.19m/s

由式4.12，Rep=dp﹒ρ﹒u/μ

80?10?6?1.20?0.19=

1.81?10?5?1?1假設正確。由式4.14

FD?3??dp??3??1.81?10?80?10?0.19-9

?5?6

=2.59×10(N)（2）當dp=40μm時由4.26us=

2dp??18?g

(40?10?6)2?1000?9.81??518?1.81?10?4.8?10m/s

?2Rep=dp??u/?

=40?10?6?1.20?4.8?10?2/1.81?10?5

?0.23?1

?FD?3??dp?

?3??1.81?105?40?10?6?4.8?6?2=3.27×10-10(N)(3)當dp=1.0μm時由式4.27，us=

2dp???18?g?c

?1.0?10??1000?9.81?1.225

=

?6218?2.18?10?5=3.1×10-5m/s

??1.10??其中由式4.18計算C=1+kn?1.257?0.400exp???k???

n????ū=8RT/?M

=8?8.134?373/??28.97?10?3=516.4m/s??M

0.499??u2.18?10?5=

0.499?0.947?516.4=8.93×10-8m=8.93×10-2μmkn=2λ/dρ

=2×8.93/1.0=0.179

??1.10??C=1+0.179?1.257?0.400exp????

?0.179???=1.225

Rep?d????u/?

=1?10?6?0.947?3.1?10?5/2.18?10?5=1.35×10-4

us2?0.83?10??1.05?10??62318?1.82?10?5?9.81?1.20

=2.60×10-5m/s=26.0μm/s沉降室的分級效率為：?1?usLW

Q/(n?1)1.57?10?5?0.5?0.2?(19?1)=?33.61?10/60=52.2%?2?usLW

Q/(n?1)2.60?10?5?0.5?0.2?(19?1)=?33.61?10/60=86.4%

5.7某旋風除塵器處理含有4.5g/m3灰塵的氣流（μG=2.5×10-5PaS），其除塵總效率為90%。粉塵分析試驗得到以下結果：

粒徑范圍/μm捕集粉塵的重量百分數0～55～1010～1515～2020～2525～300.51.41.92.12.12.0逸出粉塵的重量百分數76.012.94.52.11.50.730～3535～4040～45>452.02.02.084.00.50.40.314.0（1）作出分級效率曲線：（2）確定分割粒徑。解：（1）?i????Pg2i/g3i

=

0.9計算結果如下

0.9?0.1g2i/g3i粒徑μm0～55～1010～1515～2020～2525～3030～3535～4040～45>45ηI(%)0.0560.490.790.900.930.960.970.980.980.98依上圖畫出分級效率曲線如下：

分級效率曲線1分級效率0.80.60.40.202.57.512.517.522.527.5粒徑32.537.542.545

（2）由圖得dc=7.6μm

5.8某旋風除塵器的阻力系數ξ=9.8，進口速度15m/s，試計算標準狀態下的壓力損失。

解：由附錄6查得標態下氣體密度ρ=1.293kg/m3?P???u22

1.293?152=9.8?

2=1425.5Pa第六章濕式除塵器

6.1對于粉塵顆粒在液滴上捕集，一個近似的表達式為：??1?exp?0.01M80.5?R/R?0.6R2

其中M是碰撞數N1的平方根。R=dp/dD。對于2g/cm3的粉塵，相對于液滴運動的初速度為30m/s，流體溫度為297K，試計算粒徑（1）10μm；(2)5.0μm的粉塵在直徑為50，100，500μm的液滴上捕集效率。解：以dp=10μm，dD=50μm為例計算R=dp/dD=10/50=0.2

由于顆粒粒徑大于5μm，所以C可忽略斯托克斯準數：S1=

2dp????ur????9?G?DL

3?10?10??2?10?30=

?629?1.81?10?5?50?10?6=736.6NI=St/2=736.6/2=368.3M=（Nt）1/2=(368.3)1/2=19.2

??1?exp?0.01M80.5?R/R?0.6R2

????=1?exp?0.018??19.2?=49.7%

計算結果列表如下：

dp105.0??0.5?0.2/0.2?0.6?0.22

??dD5010050049.7%57.5%90%50.01%64.4%96.8%6.3水以液氣比1.2L/m3的速率進入文丘里管，喉管氣速116m/s，氣體粘度為1.845×10-5Pa·S，顆粒密度ρp=1.78g/cm3，平均粒徑dP=1.2μm，f取0.22。求文丘里管的壓力損失和穿透率。解：△P=-1.01×10-1uf2（QL/QF）

=-1.01×10-1（11600）2×1.2×10-3=-1630.9Pa

2?0.0622?10?9????L?dp?f2??p?c?由6-8式得P=exp???2?G????

?0.062?10?9?1.78?0.998?1.22?0.222?1630.9?1.14?=exp????421.845?10??????=1.5%

第七章袋式除塵器

7.1袋式除塵器處理煙氣量為3600m3/h，過濾面積為1000m2，初始濃度為8g/m3，捕集效率為99%，已知清潔濾布阻力系數ξ=6×107/m，煙氣粘度μ=1.84×10-5Pa·s，要求濾袋壓力損失不超過1300Pa，集塵層的平均阻力系數α=8×108m/kg，試確定清灰周期和清灰后的壓力損失。解：（1）過濾速度：μf=Q/60A

=3600/(60×1000)=0.06m/min清潔濾袋的壓力損失：△Po=ξoμuf

=6×107×1.84×10-5×0.06=66.24Pa∴△Pd=1300-66=1234Pa由式7.11得t==

?Pd2a?ufCi1234

8?108?1.84?10?5?0.062?8?10?3=2910.8min

即清灰周期為2910.8min，顯然不合理。（2）取過濾面積為100m2，則uf=Q/60A=3600/(60×100)=0.6m/min清潔濾袋的壓力損失：△Po=ξoμuf

=6×107×1.84×10-5×0.6=662.4Pa

∴△Pd=1300-662.4=637.6Pa由式7.11得t==

?Pd

??ufCi673.68?52?38?10?1.84?10?0.6?8?10=15min

7.3用袋式除塵器凈化含塵濃度為12g/m3的煙氣，已知煙塵的比表面平均徑dp=0.5μm，煙塵密度??=3g/cm3，過濾速度uf=1m/min，利用短纖維濾布，當過濾時間為23min時，煙塵負荷增至m=0.2kg/m2，求此時集塵層的阻力損失及平均捕集效率。解：△Pd==

180?(1?0.90)12?5?3?1.81?10?()?12?10?(23?60)3?623603?10?(0.5?10)?0.90180(1??)2?ufCit23?pdp?=2741Pa

通過除塵器23min后的粉塵若全部被捕集，則：m′=Ciuft=12×10-3×1×23=0.276kg/m2而實際煙塵負荷m=0.2kg/m2

0.2?72.5%??=

0.2767.4用袋式除塵器處理含塵煙氣。過濾面積A=2000m2,處理氣量Q=3000m3/min，煙氣含塵濃度Co=10g/m3，除塵效率η=99%。已知清潔濾布的阻力系數ξo=4×107/m，清潔濾布的阻力損失△Po=100Pa。在過濾20min時，集塵層的平均阻力系數?=2×109m/kg，求此時帶有煙塵濾布的總阻力損失。

解：過濾速度：uf=Q/A=3000/2000=1.5m/min=0.025m/s∵△Po=ξoμuf∴μ==

?Po?ouf100

4?107?0.025=10×10-5Pa·s由△Pd=αμu2fCit

=2×109×10×10-5（0.025）2×10×10-3×99%×60×20=1485Pa△P=△Po+△Pd=1585Pa

=1272/(60×2)

第十章吸附法凈化氣態污染物

10.1常壓和30℃下，用活性炭吸附回收某廠廢氣中的丙酮蒸氣，廢氣中丙酮含量為11.6%（體積計），若其吸附等溫線符合朗格繆爾方程（A=0.80，B=0.25×10-3）試求：（1）活性炭的飽和吸附量；（2）若廢氣量為1000m3/h（操作狀態），要吸附其中丙酮的99%需要多少kg活性炭？（3）用飽和蒸氣脫附，直至離開的氣流中丙酮含量降至0.16%(體積計)，丙酮的回收率是多少？

解：①由題意，其朗格繆爾方程式為：

BPXT?A

1?BP0.25?10?3P=0.8??31?0.25?19P則活性炭的飽和吸附量為0.8g丙酮/g活性炭②需要吸附的丙酮量為

1000?2731?11.6%??0.99?M丙酮

30322.4=4.62×58=268kg/h

268?334.9kg/h活性炭需要量為：0.80③丙酮入氣含量為11.6%，出口含量為1.6%，

11.6?1.6?100%則其回收率為

11.6=98.6%

10.2在308K等溫條件下，總壓Po=1.013×105Pa，用活性炭吸附含有丙酮蒸氣（空氣中）的吸附平衡試驗數據如下：

對比壓力P/Po吸附容量[g(丙酮)/g（炭）]0.0150.040.2350.410.050.470.100.200.300.570.670.710.400.740.600.850.770.80試繪出等溫吸附線，并判斷等溫吸附類型。可用那種理論解釋？并求出描述該吸附過程數學方程中的A、B值。解：平衡試驗數據如下：

P/103Pa1.524.055.0710.1320.2630.3940.5260.7886.11

XT0.2350.410.470.570.670.710.740.770.80

依題所給平衡數據，繪出等溫吸附線。

10.80.60.40.20等溫吸附線P/101.524.055.0710.1320.2630.3940.5260.7886.11XT10.2圖

由圖形可知符合朗氏等溫線，即可用朗氏方程式描述。

任取曲線上兩點q(4.05×103、0.41)和s(40.52×103、0.74)求朗氏

ABP等溫吸附方程式XT=中的A、B值。將朗氏方程變換成以下形式，

1?BP并代入兩點數值。A=XT+（XT/P）（1/B）

A=0.41+(0.41/4.05×10)(1/B)①A=0.74+(0.74/40.52×103)(1/B)②解上述方程得：A=0.81B=0.25×10-3

10.3下表是lg活性炭在0℃及不同分壓下吸附氮氣毫升數（標準狀態）。試按表中數據作出朗格謬爾等溫吸附線，并確定活性炭吸附劑單分子層鋪蓋滿時，所吸附氮氣的體積VM及吸附系數B。

P/Pa523.961730.523058.414534.287496.70V/ml0.9873.0435.0827.04710.31解：朗氏等溫吸附方程為：

P1P?=

VBVmVm3

計算式中

P及P的值列入下表：VP/V530.86568.69601.81643.43727.13P523.961730.523058.414534.287496.70根據以上試驗數據作圖得：

800750700等溫吸附線P/V650600550500523.961730.523058.414534.28P7496.7

斜率1/Vm=0.025截矩1/Bvm=522.5求得B=20900Vm=40.09ml

10.4某CCL4車間產生CCL4蒸汽，車間內CCL4敞露面積5m，車間內風速0.7m/s，試求室溫下CCL4蒸汽的產生量。

PvFM解：G=（5.38+4.1u）

133.32（已知F=5m2M=154u=0.7m/s且查表10—4得A=33914B=8.004）

?Py?解：根據log??133.32??

??0.05223A?BT0.05223?33914?8.004=-298=2.06

Pv?114.8則：

133.322

=-

CCL4蒸汽產生量：G=（5.38+4.1×0.7）×114.8×5×154

=59.77kg/h

10.5用活性氧化鋁作吸附劑的固定床吸附器，床層直徑1.1m，處理氣量為0.245m3/s，吸附劑為柱形，直徑dp3mm，柱高4.2m，填充空隙率ε為0.55，氣體吸附溫度為20℃，試計算氣體通過吸附床壓降為多少？解：查得20℃，101.325kPa下空氣密度1.2kg/m3，動力粘度為1.8×10-5Pd·S，此時氣速

0.245u==0.258m/s代入式（10.30）

??1.124?P(1??)3?u1???u2?1150?2?1..753?Z?3dp?dp=220.24

∴△P=220.24×4.2=924.99Pa

第十一章氣態污染物的催化凈化

11.1用氨催化還原法治理硝酸車間排放含有NOx的尾氣。尾氣排放量為13000m3/h（標態），尾氣中含有NOx為0.28%、N2為95%、H2O為1.6%，使用的催化劑為ф5mm球形粒子，反應器入口溫度為493K，空速為18000h-1，反應溫度為533K，空氣速度為1.52m/s。求：（1）催化固定床中氣固相的接觸時間；（2）催化劑床層體積；（3）催化床床層層高；（4）催化劑床層的阻力。

[提醒：在尾氣中N2的含量很高，在計算時可取用N2的物理參數直接計算。在533K時μN2=2.78×10-5Pa·s，ρN2=1.25kg/m3,ε=0.92。]

解：①接觸時間tno==

1Vsp118000=5.6×10-5h

②床層體積VR==

QnoVsp1300018000=0.72m3

③床層高度：由式f=

Qnouo13000

1.52?36000=

=2.38m2

?即D2?2.38，得πD2=9.50m2

4代入下式L=

4VR2(1??)?D4?0.72

(1?0.92)9.50=

=3.79m④床層阻力雷諾準數Rem=

dsuo?

?(1??)5?10?3?1.52?1.25=

2.78?10?5?(1?0.92)=4272摩擦阻力系數：?m?150?1.75Rem=1.79

2?mL?uo(1??)計算壓降?P?3dm?1.79?3.79?1.25?1.522?(1?0.92)=?335?10?(1?0.92)=402.75Pa

11.2為減少SO2排放，擬用一催化劑將SO2轉化為SO3。已知：進入催化器的總氣量為7320kg/d，SO2的質量流速為230kg/d，進氣溫度為250℃。假使反應是絕熱反應，并要求不大于SO2的允許排放量56.75kg/d，試計算氣流出口溫度為多少。SO2氧化成SO3的反應熱QSO2是171667J/mol，廢氣熱容是3.475J/(gK)。

解：由于反應為絕熱反應所以qB=0

反應后混合氣體質量：反應式為SO2+1/202=SO3反應的SO2量：230-56.75=173.25kg/d所以產生的SO3量：173.25×80/64=216.56kg/d

則反應后混合氣體流量：7320-230+56.7+216.56=7363.31kg/d代入式11.29NrCpmdT=NToYAOdXA(-△HR)

7363.31×3.475dT=7320×320/7320dX