第1章設計任務及要求1.1設計原始資料工程概況1.1.1建設項目名稱：單元式多層住宅1.1.2建設地點：某市，場地平整，地段交通方便，地勢平坦，東西兩地均為開發性用地，用地尺寸見下圖。2.1設計資料：2.1.1地質水文資料：由地質勘察報告，其地質土層構造為：第一層為雜填土，平均厚度為0.6-0.8米。第二曾為素填土，平均厚度為0.5-0.7米,承載力為80千牛每平方米。第三層為粉質粘土，承載力為200千牛每平方米，厚度在2.5-3.0米之間，第四層為粘土，承載力為400千牛每平方米。底下水位在地表下1.8米，無侵蝕性。2.1.2.氣象資料：風向：常年北，東北風，夏季南，東南風。常年降雨量為：1203.1毫米。1小時最大降雨量為93.6毫米?；撅L壓為：0.3kN/m2（B類場地）基本雪壓為：0.4kN/m2年相對濕度：70%-80%最低氣溫：-8度最高氣溫：42度年平均氣溫：16.8度年平均最高氣溫：21.3度年平均最低氣溫：13.2度不考慮抗震設防要求底層室內主要地坪標高為±0.000，相當于絕對標高31.45m。2.3建筑設計任務及要求某市單元式多層住宅建筑層數：七層建筑面積：4536平方米。結構形式：現澆鋼筋砼框架結構、預制樁基礎。使用要求：兩室兩廳 三室兩廳第2章建筑設計總說明2.1平面設計平面布置按照使用要求，在每一單元布置一個寬度為2.4m的樓梯，每種戶型設衛生間、廚房、客廳、臥室，具體的布置可見平面圖。柱網布置見結構平面圖。2.2剖面設計2.2.1房間高度凈高和層高：房間凈高為2.9m，層高為3.0m。門窗尺寸詳細見門窗表2.2.2屋面構造說明屋面為平屋面，自上而下分別為：20mm水泥砂漿找平層120~140mm水泥蛭石保溫層100mm鋼筋混凝土。15mm厚紙筋抹灰2.2.3樓面構造說明20mm水泥砂漿100mm鋼筋混凝土板15mm厚紙筋抹灰2.3墻體構造設計外墻：240mm厚粘土空心磚，兩側墻面均為20mm抹灰。內墻：240mm厚粘土空心磚，兩側均為20mm厚抹灰。第3章結構方案設計總說明3.1結構方案的選擇及結構布置3.1.1結構方案的確定結構平面形狀和立面簡單、規則，各部分剛度均勻、對稱，減少結構產生扭矩的可能?？刂平Y構高寬比，減少水平荷載下的側移。盡量統一柱網及層高，布置靈活，空間大3.1.2基礎類型的確定基礎采用預制樁基礎，基礎埋深0.4米，3.1.3結構布置本工程采用框架結構，柱網布置靈活，選用橫向承重方案，肋型現澆樓蓋。主體結構共7層，層高3.0m。本工程建筑總高21.9m。3.2主要結構材料、基本尺寸確定及截面幾何特征3.2.1主要結構材料的確定主體結構混凝土強度等級：C30。樓梯混凝土強度等級：C20。樓、屋面板混凝土強度等級：C20。主體結構鋼筋強度等級：縱向受力鋼筋HRB235(fy=f′y=360N/mm2)；箍筋HRB235(fy=f′y=310N/mm2)。樓板鋼筋強度等級：縱向受力鋼筋HRB235(fy=f′y=210N/mm2)。橫向受力鋼筋HRB235(fy=f′y=210N/mm2)。樓梯鋼筋強度等級：縱向受力鋼筋HRB235(fy=f′y=210N/mm2)。分布鋼筋HRB235(fy=f′y=210N/mm2)。3.2.2框架梁:h=(1/14-1/8)×L=(1/14-1/8)×4200mm=300～525,取h=500b=(1/2-1/3)×h=(1/2-1/3)×500mm,取b=250mm柱:跟據相關規范,b或h>300mm,剪跨比>2,h/b<3取a=500mmb=500mm3.2.3.樓板材料及截面尺寸最小板厚:工業建筑>80mm民用建筑>70mm取h=100mm3.3.施工方案的選擇和說明本工程采用商品混凝土整體現澆。第4章樓梯的設計4.1梯的設計資料雙跑式樓梯、，梯段寬為1.0m，踏步高度為150mm，踏步總數為20級，踏步寬度為300mm。材料采用C20砼，板內鋼筋HPB235，梁縱向受力鋼筋采用HRB335，箍筋用HPB235。樓梯上的均布活荷載標準值為qk=2.0KN/㎡樓梯做法：30mm水磨石面層現澆鋼筋砼板板底20mm厚抹灰樓梯計算簡圖4.14.2梯段板TB1、TB2的設計4.2.1確定斜板厚度h板傾斜角tgα=150/300=0.5，cosα=0.894斜板的水平投影凈長為l1n=2700mm斜板的斜向凈長為l’1n=l1n/cosα=2700/0.894=3020mm斜板厚度h=（1/25～1/30）l’1n=（1/25～1/30）×3020=120～100mm.，可取h=120mm取1m寬板帶計算。4.2.2荷載計算恒載：30mm厚水磨石面層：0.65×（0.15+0.3）/0.3=0.98KN/m三角形踏步：（1/2）×0.3×0.15×25/0.3=1.88KN/m混凝土斜板：0.12×25/0.894=3.36KN/m板底抹灰：0..02×17/0..894==0.388KN/m小計：66.6KNN/m恒載設計值：11.2×66.6=77.92KN/m活載設計值：1.4××2.0==2.8KN/m總荷載設計值：：PP=7.992+2..8=100.5KN/m4.2.3板板的截面設設計板水平計算跨度度ln=2.7mm，考慮到到斜板兩端端均與梁整整澆，對板板有約束作作用，跨中中最大設計計彎矩取：：M=pln22/10=（1/10）×10..72×22.72=7.881KNN·m板的有效高度hh0=1200-30==90mmm，（因為為建筑場地地類別為Ⅲ類，砼保保護層最小小厚度為30）砼為C20，fc==9.6NN/mm22，鋼筋為HPB2235，fy=2210N//mm2，查表得得，α1=1.0，ξb=0.6614αs=M/α1ffcbhh02=7.881×1006/（1.0××9.6×11000××902）=0.11梯段板計算簡圖圖4.2ξ=1－=0.11＜ξξb=0..614rs=0.5××（1＋）=0.55×（1＋0.8994）=0.9947As=M/rrsfyh0=7.881×1006/（0.9447×210×90）=4366㎜2所以選用受力鋼鋼筋：Ф10@1140，As=5661㎜2分布鋼筋：垂直直于受力鋼鋼筋放置，每每級踏步1根Ф10驗算：ρ=Ass/bhh0=5611/（10000×90）=0.4468%＞ρmin==45ftt/fy=（45×11.1）/2100=0.2235%且＞0.200%滿足。4.3平臺板設設計（TB2、TB3）設平臺板厚h==100mmm，取1m寬板帶帶進行計算算4.3.1荷載載計算恒載：30mm厚水磨磨石面層：：0.655KN/m100mm厚混混凝土現澆澆板：0.1×25==2.5KKN/m板底抹灰：0.022×21==0.422KN/m小計：3..57KKN/m恒載設計值：11.2×33.57==4.288KN/m活載設計值：1.4××2.00=2.88KN/m總荷載設計值：：P=4..28+22.8=77.08KN/m平臺板的計算簡簡圖4.34.3.2板板的截面設設計平臺板的計算跨跨度：ln=1.6mm考慮到平臺板的的兩端梁的的嵌固作用用，跨中最最大設計彎彎矩取M=pln2/10=（1/10）×7.008×1..62=1.881KNN·m板的有效高度hh0=1000-30==70mmmαs=M/α1ffcbhh02=1.881×1006/（1.0××9.6×11000××702）=0.004ξ=1－=0.041＜＜ξb=0..614rs=0.5××（1＋）=0.55×（1＋）=0.9779As=M/rrsfyh0=1.881×1006/（0.9779×210×70）=1266㎜2所以選用受力鋼鋼筋：Ф8@2000，As=2557㎜2分布鋼筋：Ф88@2000驗算：ρ=Ass/bhh0=2577/（10000×70）=0.3367%＞ρmin==45ftt/fy=（45×11.1）/2100=0.2235%且＞0.155%滿足。4..4平臺梁的的設計（TL1、TL2）查表，單跨簡支支，h≥（1/12）l0，計算跨跨度l0=1.005lnn=1.005×1..6=1..68m則h≥（1/12）×11.68==0.144m=140mmm,可取h=3000mmb/h=1/22～1/3，b=（1/2～1/3）×300=100～150mmm。取b=150mmm所以平臺梁的截截面尺寸：：b×h==150mmm×300mmm4.4平臺梁梁設計（L2、L3）4.4.1荷載計算算恒荷載：梁自重：0.115×0..3×255=1.113KN/m梁側粉刷：00.02××0.3××2×177=0.2204KKN/m平臺板傳來：3.557×1..6/2==2.866KN/m梯段板傳來：6..6×2..7/2==8.911KN/m小計：13..10KKN/m恒載設計值：1.2××13.110=155.72KN/m活載設計值：2.00×1.66/2×11.4=11.14KN/m荷載總值：PP=15..72+11.14==16.886KNN/m4.4.2截面設計計計算跨度l0==1.055ln=1.005×1..6=1..68m彎矩設計值：MM=1/88Pl002=1/88×7.008×1..682=2.550KNN/m平臺梁支座處最最大剪力V=1//2Plln=1/22×7.008×1..6=5..66KKN配筋計算：采用用C20砼，fc=99.6N//mm2,采用HRB3335鋼筋，fy=3300NN/mm22。正截面承載力計計算環境類別為三類類，取砼保保護層厚度度為40㎜平臺梁的有效高高度h0=3000-40==260mmmαs=M/α1ffcbhh02=5.666×1006/（1.0××9.6×150×2602）=0.0058ξ=1－=0.062＜＜ξb=0..55rs=0.5××（1＋）=0.5×（1＋0.9338）=0.9969As=M/rrsfyh0=5.666×1006/（0.9669×300×260）=75㎜2考慮到平臺梁兩兩邊受力不不均，有扭扭矩存在，縱縱向受力鋼鋼筋酌量增增大。所以選用2Φ110，As=1557mm22ρ=As/bh0=157/（150×260）=0.4003%＞ρmin==45ftt/fy=（45×11.43）/300=00.2155%且＞0.20%滿足。斜截面承載力計計算hw=h0--h板=2600-1000=1600mmhw/b=1660/1550=1..1＜4,屬厚腹梁梁，截面尺尺寸按下式式驗算。0.25fcββcbh0=0.225×9..6×1..0×1550×2660=933.6KNN＞V=188.21KN,截面符合合要求驗算是否需配置置箍筋0.7ftbbh0=0.77×1.11×1500×2600=30..03KKN＞V=188.21KN故僅考慮構造配配置箍筋，采采用Ф8@2000雙肢箍箍ρsv=nAsvv/bs==101//（150××200）=0.334%＞ρmin==0.244ft/fyy=（0.244×1.443）/210=00.16%，滿足要要求。第5章現澆板的的設計因為所有均為雙雙向板，且且相鄰跨度度的比值較較小，故按按多跨連續續雙向板彈彈性理論方方法計算，取取1m寬板帶帶作為計算算單元。第一種板尺寸：：l1=4..2m，l2=5..4m，l1/ll2=5..4/4.2=1.288<2，雙向向板第二種板尺寸：：l1=3..6m，l2=5..4m，l2/ll1=5..4/3.6=1.500<2，雙向向板板計算簡圖5..15.1荷載計計算20㎜水泥砂漿面層層：0.002×200=0.440KN//㎡100㎜現澆鋼鋼筋砼樓板板：0.110×255=2.550KN//㎡15㎜混合砂漿天棚棚抹灰：0..015××17=00.26KN/㎡小計：ggk=3.116KNN/㎡恒載設計值：gg=1.22×3.116=3..79KKN/㎡樓面均布活荷載載：一般房房間為1.5KN/㎡，衛生生間，走廊廊為2.0KN/㎡，為計計算簡便，統統一取均布布活荷載為為2.0KN/㎡?；钶d設計值：g==1.4××2=2..80KKN/㎡5.2確定板板的計算跨跨度因為按彈性理論論計算時，中中間各跨取取支撐中心心線之間的的距離，粱粱板在邊支支座與支撐撐構件整澆澆時，邊跨跨也取支撐撐中心之間間的距離?？v向中間跨跨：l0=4.2mm邊跨：l0=5.4mm橫向中間跨跨：l0=3.6mm邊跨：l0=5.4mm5.3板的內內力計算根據不同的板尺尺寸和不同同的支撐情情況進行分分類，整個個樓蓋可以以分為：B1，B2，2種區格板板。B1區格板：l01/l02==42000/54000=0..78在g+q1/2==3.799+2.880/2==5.199KN//㎡或在g+q1=3..79+22.80==6.599KN//㎡作用時時，查表得得系數：m1=0.02811,m2=0.00138m1’=－0.0679m2’=－0.05661在q1/2=2.800/2=11.40KN/㎡作用時時，查表得得系數：m1=0.05855,m2=0.00327則M1=（m1+0.2m2）×（g+q1/2）l012＋（m1+0.2m2）×（q1/2）l012=（0.02281+00.2×0.01338）×5.119×4.222＋（0.05585+00.2×0.03227）×1.440×4..22=4.4431KNN·mM2=（m2+0.2m1）×（g+q1/2）l012＋（m2+0.2m1）×（q1/2）l012==（0.01338+0..2×0.00281）×5.119×4.222＋（0.00327++0.2×0.00585）×1.440×4..22==2.8775KN·mM1’’=M1’=mm1’（g+q1）l012=－0.06679×66.59××4.22=－7.8993KNN·mM2’’=M2’=mm2’（g+q1）l012=－0.05661×6..59×4.22=－6.5221KNN·mB2區格板：l01/l02==36000/54000=0..667在g+q1/2==3.799+2.880/2==5.199KN//㎡或在g+q1=3..79+22.80==6.599KN//㎡作用時時，查表得得系數：m1=0.033,,m2=0.00106m1’=－0.0748m2’=－0.07000在q1/2=2.800/2=11.40KN/㎡作用時時，查表得得系數：m1=0.07100,m2=0.00286則M1=（m1+0.2m2）×（g+q1/2）l012＋（m1+0.2m2）×（q1/2）l012=（0.0333+0..2×0.01006）×5.119×3.662＋（0.07710+00.2×0.02886）×1.440×3..62=3.7754KNN·mM2=（m2++0.2m1）×（g+q1/2）l012＋（m2+0.2m1）×（q1/2）l012=（0.01006+0..2×0.0033）×5.119×3.662＋（0.00286++0.2×0.00710）×1.440×3..62=1.9934KNN·mM1’’=M1’=mm1’（g+q1）l012=－0.07448×6..59×33.62=－6.3888KNN·mM2’’=M2’=mm2’（g+q1）l012=－0.07000×6..59×33.62=－5.9778KNN·mB3區格板：l01/l02==42000/54000=0..78在g+q1/2==3.799+2.880/2==5.199KN//㎡或在g+q1=3..79+22.80==6.599KN//㎡作用時時，查表得得系數：m1=0.02811,m2=0.00138m1’=－0.0679m2’=－0.05661在q1/2=2.800/2=11.40KN/㎡作用時時，查表得得系數：m1=0.05855,m2=0.00327則M1=（m1+0.2m2）×（g+q1/2）l012＋（m1+0.2m2）×（q1/2）l012=（0.02281+00.2×0.01338）×5.119×4.222＋（0.05585+00.2×0.03227）×1.440×4..22=4.4431KNN·mM2=（m2+0.2m1）×（g+q1/2）l012＋（m2+0.2m1）×（q1/2）l012=（00.01338+0..2×0.00281）×5.119×4.222＋（0.00327++0.2×0.00585）×1.440×4..22=2..875KKN·mM1’’=M1’=mm1’（g+q1）l012=－0.06679×66.59××4.22=－7.8993KNN·mM2’’=M2’=mm2’（g+q1）l012=－0.05661×6..59×4.22=－6.5221KNN·m板得內力計算結結果見表5.1區格格

項目B1B2B3l01（m）4.23.64.2l02（m）5.45.45.4l01/l020.780.6670.78M1（KN?m）4.4313.7544.431M2（KN?m）2.8751.9342.875M1'（KN?m）－7.893－6.388－7.893M1''（KN?mm）－7.893－6.388－7.893M2'（KN?m）－6.521－5.978－6.521M2''（KN?mm）－6.521－5.978－6.5215.4板的配配筋計算板的截面有效高高度跨中截面：l001方向（短短跨方向）h01=h--20=1100-220=800mmll02方向（長長跨方向）h02=h--30=1100-330=700mm支座截面：h00=h-220=1000-200=80mmm由于板與周邊梁梁為整體現現澆，故應應對板的彎彎矩進行折折減，計算算方法如下下：中間跨和跨中截截面及中間間支座截面面彎矩減少少20%，邊跨的的跨中截面面及樓板邊邊緣算起的的第二個支支座截面，當lb/l0<1.5時減小20%：其余均不折減，為了便于計算，近似取rs=0.95，As=M/0.95h0fy，采用HPB235鋼筋，查得fy=210N/mm2截面配筋計算結結果及實際際配筋列于于下表項項目

截面h0

（mm）M

（KN?m）As=M/0..95h00fy

（mm2）配筋實有As

（mm2）跨

中B1l01方向803.545222Ф8@200252l02方向702.3167Ф8@300168B2l01方向803.754235Ф8@200252l02方向701.934139Ф8@300168B3l01方向804.431277Ф8@150336l02方向702.875206Ф8@200252支

座B1－B280-7.893494Ф8@100503B1－B380-6.521408Ф8@110457B2－B380-7.893494Ф8@100503B3－B380-6.521408Ф8@110457B2－B280-4.782299Ф8@150335按彈性理論板得得配筋計算算表5.2第6章框架荷載載計算6.1線剛度度計算底層高度由梁軸軸線算至基基礎頂面，所所以底層高高暫取h=30000+3300+7700=44000mmm=4.0mm，其余層層高均為33.0m為方便設計，假假定梁的截截面慣性矩矩I沿軸線不不變，對現現澆樓蓋，中中框架取I=2II0，大邊框框架取I=1..5I0梁柱線剛度計算算：AB跨、CD跨梁i=1.5E××1/122×0.225×0..53/4.22=9.33×10--4E（m3）BC跨梁ii=2E××1/122×0.225×0..43/3.66=7.441×100-4E（m3）上部各層柱：i==E×1//12×00.5×00.53/3=117.366×10--4E（m3）底層柱：ii=E×11/12××0.5××0.533/4=113.022×10--4E（m3）框架線剛度計算算簡圖6.1已知：橫向框架架梁：b×h==250mmm×500mmm縱向框架梁：bb×h=2250mmm×400mmm次梁尺寸：b××h=2000mm××300mmm柱截面尺寸：bb×h=5500mmm×500mmm現澆鋼筋砼板厚厚為1000mm6.2恒載計計算6.2.1屋屋面框架梁梁線荷載標標準值220mm厚厚防水砂漿漿找平層：：0.002×200=0.440KNN/㎡1100~1140mmm厚（3%找坡）膨膨脹珍珠巖巖（0.100+0.114）/2×77=0.884KNN/㎡1100mmm厚現澆鋼鋼筋混凝土土屋面板：：00.10××25=22.5KKN/㎡115mm厚厚紙筋石灰灰抹底0..015××16=00.24KN/㎡小小計：3.988KN/㎡AAC、CE跨框架梁梁自重：0.255×0.550×255=3.113KNN/m梁梁測粉刷：：2×（0.500-0.110）×0.0015×117=0..27KKN/m小計：3..4KN//mBC跨框架梁自重：：0.225×0..40×225=2..5KNN/m梁梁測粉刷：：2×（0.400-0.110）×0.0015×117=0..2KNN/m小計：2.7KKN/m作用于頂層框架架梁上的線線荷載如下下：g7AB1=gg7CD11=3.44KN//mg7BC22=2.77KN//mg7AB2=gg7CD22=3.998×4..2=166.72KKN/mg7BC2=3..98×33.6=114.333KN//m6.2.2樓樓面框架梁梁線荷載標標準值25mm厚水泥泥砂漿面層層：0.002×255=0.550KNN/㎡100mm厚現現澆鋼筋混混凝土樓板板：0.100×25==2.5KN/㎡15mm厚混合合砂漿抹灰灰:0..015××16=00.24KN/㎡小計：樓面恒荷荷載3.244KN//㎡AC、CE跨框架梁自重：：0..25×00.50××25=33.13KN/mm梁測粉粉刷：2×（0.500-0.110）×0.0015×117=0..27KKN/m小計：33.4KNN/m邊跨填充墻+墻墻面粉刷：：0.244×（3.0--0.5）×19+（3.0--0.5）×0.002×2××17=113.1KKN/mBC跨框架梁自重：：00.25××0.400×25==2.5KN/mm梁測粉粉刷：2×（0.400-0.110）×0.0015×117=0..2KNN/m小計：2..7KN//m中跨填充墻+墻墻面粉刷：：0.244×（3.0--0.5）×19+（3.0--0.5）×0.002×2××17=113.1KKN/m則作用于中間層層框架梁上上的線荷載載標準值如如下：gAB1=gCCD1=33.4+113.1==16.55KN//mgBC2=2.77+13..1=155.8KKN/mgAB2=gCCD2=33.24××4.2==13.661KN//mgBC2=3.224×3..6=111.66KN/mm6.2.3屋屋面框架節節點集中力力標準值邊柱連連系梁自重重0..25×00.50××5.4××25=116.888KN//m梁測粉刷刷：22×（0.500-0.110）×0.002×5..4×177=1.447KNN/m1m高女兒墻自自重0.224×1××5.4××19=224.622KN//m粉刷：：22×1×00.02××5.4××17=33.67KN/mm連系梁傳來屋面面自重1/2×（5.4++5.4--4.2）×1/22×4.22×3.998=277.58KKN/m頂層邊節點集中中荷載G7A=GG7D=744.22KN/mm中柱連系梁自重重00.25××0.400×5.44×25==13.55KN//m梁測粉粉刷：2×（0.400-0.110）×0.002×5..4×177=1.110KNN/m連系梁傳來屋面面自重11/2×（5.4++5.4--4.2）×1/22×4.22×3.998=277.58KN/mm1//2×（5.4++5.4--3.6）×1/22×3.66×3.998=255.79KN/mm頂層中節點集中中荷載G7B=GG7C=677.97KN/mm6.2.4樓樓面框架節節點集中力力標準值邊柱連系梁自重重0.255×0.550×5..4×255=16..88KKN梁測粉粉刷：2×（0.500-0.110）×0.002×5..4×177=1.447KNN窗自重重：1.55×2.44×0.445=1..62KKN窗下墻墻體自重：：00.24××1×4..9×199=22..34KKN粉刷：：2××0.022×1×44.9×117=3..33KKN窗邊墻墻體自重：：0.224×199×（3.0--1-0..5）×（5.4--2.4）=20..52KKN粉刷：：22×0.002×177×（3.0--1-0..5）×（5.4--2.4）=3.006KNN框架柱柱自重：0..5×0..5×3..0×255=18..75KKN粉刷：1..02×00.02××3.0××17=11.04KN連系梁傳來樓面面自重：1//2×（5.4++5.4--4.2）×1/22×4.22×3.998=277.58KKN小計：中間層邊邊柱節點集集中荷載標標準值：GA=GD=1166.59KKN中柱連連系梁自重重0.255×0.440×5..4×255=13..5KNN梁測粉粉刷：22×（0.400-0.110）×0.002×5..4×177=1.110KNN內縱墻墻自重：（3.0--0.4）×0.224×199×4.99=58..09KNN粉刷：：（3.0--0.4）×2×00.02××17×44.9=88.66KKN框架柱柱自重：0..5×0..5×3..0×255=18..75KNN粉刷：：1.002×0..02×33.0×117=1..04KNN扣除門洞重加上上門重：-2..1×1..0×（5.244-0.22）=-110.588KN連系梁傳來樓面面自重：11/2（1.2++5.4）×2.11×3.224=222.45KKN1/2（1.8++5.4）×1.88×3.224=199.25KKN中間層中節點集集中荷載標標準值：GGB=GC=1322.26KN6.2.5恒恒載作用下下的結構計計算簡圖KJ-3恒載作作用下的結結構計算簡簡圖6.2圖中荷載：g7AB1=gg7CD11=3.44KN//mg7BC22=2.77KN//mg7AB2=gg7CD22=3.998×4..2=166.72KKN/mg7BC2=3..98×33.6=114.333KN//mgAB1=gCCD1=33.4+113.1==16.55KN//mgBC2=2.77+13..1=155.8KKN/mgAB2=g77CD2==3.244×4.22=13..61KNN/mgBC2=3.224×3..6=111.66KN/mmG7A=G7DD=74..22KKN/mG7B=G7CC=67..97KKN/mGA=GD=1116.599KN/mmGB=GC=1322.26KK6.3活載計計算KJ-3活載作作用下的結結構計算簡簡圖6.3P7AB=P7CCD=2..0×4..2=8..4KN//mP7BC=2.00×3.66=7.22KNP7A=P7D==1/2（5.4++1.2）×2.11×2.00=13..86KNNP7B=P7C==1/2（5.4++1.2）×2.11×2.00+1/22（5.4++1.8）×1.88×2.00=26..82KNNPAB=PCDD=4.22×2.00=8.44KN/mmPBC=3.6××2.0==7.2KKN/mPA=PD=1/22（5.4++1.2）×2.11×2.00=13..86KNNPB=PC=1/22（5.4++1.2）×2.11×2.00+1/22（5.4++1.8）×1.88×2.00=26..82KNN6.4風荷載載的計算風壓標準值的計計算公式：：ω=βzμsμzω0因結構高H=222m＜30m，可可取βz=1.0，對于矩矩形平面，μs=1.3，μz可查荷載規范。將風荷載換算成作用于框架每層節點上的集中荷載，計算過程如下表所示。表中z為框架節點至室外地面面的高度，A為一榀框框架各層節節點的受風風面積。基基本風壓值值ω0=0.555KN//m，地貌粗粗糙度類別別為B類。層次βzμsz（m）μzω0（KN/㎡）A（㎡）Pw（KN）71.01.321.31.6430.5513.515.8661.01.318.31.2130.5516.214.0551.01.315.31.1470.5516.213.2841.01.312.31.0620.5516.212.331.01.39.30.9730.5516.211.2721.01.36.30.8520.5516.29.8711.01.33.30.5280.5517.826.73風荷載計算表66.1在風載計算作用用下的結構構計算簡圖圖，該圖為為左風情況況，右風方方則方向相相反風載作用下的結結構計算簡簡圖6.4第7章框架內力7.1恒載作作用下的內內力計算恒載作用下的內內力計算采采用彎矩二二次分配法法。7.1.2各各層梁端的的彎矩計算算計算簡簡圖如下，梁梁上均為分分布荷載（矩矩形）和三三角形荷載載兩部分組組成，并在在支座還有有集中力作作用。一~七層梁端彎矩計計算簡圖7.1g’邊=gAB1+5/88gAB22=166.5+55/8×113.611=25..01KNN/mg’中=gBC1+5/88gBCC2=115.8++5/8××11.666=233.09KKN/mMAB=1/122g’邊l2邊=1/112×255.01××4.222=36..76KNN·mMBC=1/122g’邊l2邊=1/112×233.09××3.622=24..94KNN·m頂層梁端彎矩計計算簡圖7.2g’邊=g7AB11+5//8g7ABB2=33.4+55/8×116.722=13..85KNN/mg’中=g7BC11+5//8g7BBC2==2.7++5/8××14.333=111.66KKN/mM7AB=1/112g’邊l2邊=1/112×133.85××4.222=20..36KNN·mM7BC=1/112g’邊l2邊=1/112×111.66××3.622=12..60KNN·m7.1.3彎彎矩二次分分配法計算算桿端彎矩矩梁柱的傳遞系數數均為1/2，因對稱稱取一半計計算AB跨、CD跨梁i=1..5E×11/12××0.255×0.553/4.22=9.33×10--4E（m3）BC跨梁i=2EE×1/112×0..25×00.43/3.66=7.441×100-4E（m3）上部各層柱：ii=E×11/12××0.5××0.533/3=117.366×10--4E（m3）底層柱：i=E××1/122×0.55×0.553/4=113.022×10--4E（m3）七層節點:A7：右梁9.3/（9.3++17.336）=0.3349下柱17..36/（9.3++17.336）=0.651B7：左梁9.3/（9.3++17.336+7..41）=0.2273右梁77.41//（9.3++17.336+7..41）=0.5510下柱117.366/（9.3++17.336+7..41）=0.2217二~六層節點:A2：右梁9..3/（9.3++17.336×2）=0.2212上柱、下柱17.336/（9.3++17.336×2）=0.3394B2：左梁9..3/（9.3++7.411+17..36×22）=0.1182右梁7.41//（9.3++7.411+17..36×22）=0.1144上柱、下柱17.336/（9.3++7.411+17..36×22）=0.3337一層節點:A1：右梁9..3/（9.3++17.336+133.02）=0.2234上柱17.366/（9.3++17.336+133.02）=0.4438下柱13.022/（9.3++17.336+133.02）=0.3328B1：左梁9..3/（9.3++17.336+133.02++7.411）=0.1197右梁17.36//（9.3++17.336+133.02++7.411）=0.3369上柱13.022/（9.3++17.336+133.02++7.411）=0.2277下柱7.41//（9.3++17.336+133.02++7.411）=0.1157在恒載作用下彎彎矩二次分分配法圖7.37.1.4確確定各層梁梁的跨中彎彎矩二層：AB跨已求得：M2CCE=-2229.998KN··mM2EEC=922.47KKN·mQ2EC=（-2229.998+922.47++1/2××21.5522×77.22+1/22×14..198××7.222+29..854××2.4）/7.22=1199.4455KNQ2CE=21..522××7.2++29.8854+114.1998×7..2-1119.4445=1667.5993KNM3CE中=1119.4445×3..6-922.47--14.1198×33.62/2-221.5222×3..62/2=1106.0066KNN·m7.1.5恒恒載作用下下的內力圖圖KJ-3恒載作作用下彎矩矩圖（KN·m）7.4KJ-3恒載作作用下V和N圖（KN）7.57.2活載作作用下的內內力計算7.2.1各層層梁端的彎彎矩計算活載滿跨布置一~七層梁端彎矩計計算簡圖7.6p’邊=5/8pAB22=5//8×8..4=5..25KNN/mp’中=5/8pBBC2==5/8××7.2==4.5KKN/mMAB=1/122p’邊l2邊=1/112×5..25×44.22=7.772KN··mMBC=1/122p’邊l2邊=1/112×4..5×3..62=4.886KN··m頂層梁端彎矩計計算簡圖7.7M’3CE=-M’’3EC=--1/122Pl2AC=-11/12××3.155×7.222=-133.61KKN·mM”3CE=-133.99××2.4××4.822/7.222=-144.92KKN·mM”3EC=13..99×44.8×22.42/7.222=7.446KN··m所以M3CE=-133.61--14.992=-228.533KN·mmM3EC=13..61+77.46==21.007KN··m7.2.2彎矩矩二次分配配法計算桿桿端彎矩在活載作用下的的彎矩二次次分配法圖圖7.87.2.3確定定各層梁的的跨中彎矩矩三層：AB跨已求得：M3CCE=-222.066KN·mmM3EEC=144.82KKN·mQ3EC=（-222.066+14..82+11/2×33.15××7.222+13..99×22.4）/7.22=14..91KNNQ3CE=3.115×7..2+133.99--14.991=211.76KKNM3CE中=144.91××3.6--14.882-3..15×33.62/2=222.133KN·mm7.2.4活活載作用下下的內力圖圖KJ-3在活載載作用下的的V和N（KN）圖7.1107.3框架梁彎彎矩的調幅幅考慮鋼筋砼的內內力重分布布，將豎向向荷載作用用下的梁端端彎矩乘以以調幅系數數β，該結構構為現澆框框架，故取取β=0.9，并將支支座調低的的彎矩平均均值加到跨跨中彎矩上上。梁端彎矩調幅計計算表7.1層次構件名稱豎向作用下的彎矩調幅系數調幅后的彎矩（KN·m）M恒M活βM恒M活七層LA7B7A7-16.47-5.810.9-13.2-5.23B7（左）-21.3-7.970.9-19.02-7.17跨中11.744.6913.625.38六層LA6B6A6-32.74-5.810.9-29.47-5.23B6（左）-38.37-7.970.9-34.53-7.17跨中19.593.9823.154.67三~五層LA3B3A3-32.88-6.920.9-29.37-6.23B3（左）-38.37-8.010.9-34.53-7.21跨中19.524.1123.084.86二層LA2B2A2-32.63-6.860.9-29.37-6.17B2（左）-38.3-8.020.9-34.47-7.22跨中19.684.1423.234.88一層LA1B1A1-30.75-6.440.9-27.68-5.6B1（左）-38.07-7.940.9-34.26-7.15跨中20.744.3924.185.11第8章風載作用用下的內力力計算（內力計算采用用D值法，計計算如下：：）8.1計算各各層層間的的水平力Vj=V7=15.86KKNV6=15.86++14.005=299.91KKNV5=29.91++13.228=433.19KKNV4=43.19++12.330=555.49KKNV3=55.49++11.227=666.76KKNV2=66.76++9.877=76..63KNNV1=76.63++6.733=83..36KNN8.1.2計計算各層柱柱的α和k及剪力Vij七層：K7A==（9.355+9.335）/（2×177.36）=0.5538α7A=K/（22+K）=0.5538/（2+0..538）=0.2212K7B=（9.335+9..35+77.41++7.411）/（2×177.36）=0.9963α7B=K/（22+K）=0.9963/（2+0..963）=0.3325α7A=α7D==K/（2+K）=0.5538/（2+0..538）=0.2212α7B=α7C==K/（2+K）=0.9963/（2+0..963）=0.3325Djk=αD7A=D7DD=0.2212×112×177.36//3.022=0.4491×110-3E（m）D7B=D7CC=0.3325×112×177.36//3.022=0.7752×110-3E（m）則V7A=V7D==D7AA×V7/=0.4491×115.866/（0.4991×2++0.7552×2）=3.113KNV7B=V7CC=0.7752×115.866/（0.4991×2++0.7552×2）=4.880KN六層系數同七層層則V6A=V6D==D6AA×V6/=0.4491×229.911/（0.4991×2++0.7552×2）=5.446KNV6B=V6CC=0.7752×229.911/（0.4991×2++0.7552×2）=9.550KN五層系數同七層層則V5A=V5D==D5AA×V5/=0.4491×443.199/（0.4991×2++0.7552×2）=7.888KNV5B=V5CC=0.7752×443.199/（0.4991×2++0.7552×2）=13..72KNN四層系數同七層層則V4A=V4D==D4AA×V4/=0.4491×555.499/（0.4991×2++0.7552×2）=10..13KNNV4B=V4CC=0.7752×555.499/（0.4991×2++0.7552×2）=17..62KNN三層系數同七層層則V3A=V3D==D3AA×V3/=0.4491×666.766/（0.4991×2++0.7552×2）=12..19KNNV3B=V3CC=0.7752×666.766/（0.4991×2++0.7552×2）=20..19KNN二層系數同七層層則V2A=V2D==D2AA×V2/=0.4491×776.633/（0.4991×2++0.7552×2）=13..99KNNV2B=V2CC=0.7752×776.633/（0.4991×2++0.7552×2）=24..33KNN底層：K1A=9.3//13.002=0..714α1A=α1D==（0.5++K）/（2+K）=（0.5++0.7114）/（2+0..714）=0.4447K1B=（9.33+7.441）/13..02=11.2833α12=（0.55+K）/（2+K）=（0.5++4.4882）/（2+4..482）=0.5543D1A=D1DD=0.4447×112×133.02//42=0.4436×110-3E（m）D1B=D1CC=0.5543×112×133.02//42=0.5530×110-3E（m）則V1A=V1D==D1AA×V1/=0.4436×883.366/（0.4336×2++0.5330×2）=18..82KNNV1B=V1CC=0.5530×883.366/（0.4336×2++0.5330×2）=22..86KNN8.2修正高高度y，計算各各柱端彎矩矩七層：n=7，j=7邊柱：K=0..538，查表得得，y0=0.2219y1=0，y2=y3=0y邊=0.219中柱：K=0..963，查表得得，y0=0.3350y1=0，y2=y3=0y中=0.350M上AB=M上CCD=（1-y）hV7AA=（1-0..219）×3.00×3.113=7..33KNN·mM下AB=M下CCD=yhhV7AA=0.2219×33.0×33.13==2.066KN·mmM上BC=（1--y）hV7BB=（1-0..350）×3.00×4.88=9.336KN··mM下BC=yhVV7B=0..350××3.0××4.8==5.044KN·mm六層：n=7，j=6邊柱：K=0..538，查表得得，y0=0.3350y1=0，y2=y3=0y邊=0.350中柱：K=0..963，查表得得，y0=0.4400y1=0，y2=y3=0y中=0.400M上AB=M上CCD=（1-y）hV6AA=（1-0..350）×3.00×5.446=100.65KKN·mM下AB=M下CCD=yhhV6AA=0.3350×33.0×55.46==5.733KN·mmM上BC=（1--y）hV6BB=（1-0..400）×3.00×9.55=17..1KN··mM下BC=yhVV6B=0..400××3.0××9.5==11.44KN·mm五層：n=7，j=5邊柱：K=0..538，查表得得，y0=0.4400y1=0，y2=y3=0y邊=0.400中柱：K=0..963，查表得得，y0=0.4450y1=0，y2=y3=0y中=0.450M上AB=M上CCD=（1-y）hV5AA=（1-0..400）×3.00×7.888=144.18KKN·mM下AB=M下CCD=yhhV5AA=0.4400×33.0×77.88==9.466KN·mmM上BC=（1--y）hV5BB=（1-0..450）×3.00×13..72=222.644KN·mmM下BC=yhVV5B=0..450××3.0××13.772=188.52KKN·m四層：n=7，j=4邊柱：K=0..538，查表得得，y0=0.4419y1=0，y2=y3=0y邊=0.219中柱：K=0..963，查表得得，y0=0.4450y1=0，y2=y3=0y中=0.450M上AB=M上CCD=（1-y）hV4AA=（1-0..419）×3.00×10..13=117.666KN·mmM下AB=M下CCD=yhhV4AA=0.4419×33.0×110.133=12..73KNN·mM上BC=（1--y）hV4BB=（1-0..350）×3.00×17..62=334.366KN·mmM下BC=yhVV4B=0..350××3.0××17.662=188.50KKN·m三層：n=7，j=3邊柱：K=0..538，查表得得，y0=0.4450y1=0，y2=y3=0y邊=0.450中柱：K=0..963，查表得得，y0=0.4450y1=0，y2=y3=0y中=0.450M上AB=M上CCD=（1-y）hV3AA=（1-0..450）×3.00×12..19=220.111KN·mmM下AB=M下CCD=yhhV3AA=0.4450×33.0×112.199=16..46KNN·mM上BC=（1--y）hV3BB=（1-0..450）×3.00×20..19=333.322KN·mmM下BC=yhVV3B=0..450××3.0××20.119=277.26KKN·m二層：n=7，j=2邊柱：K=0..538，查表得得，y0=0.5500y1=0，y2=y3=0y邊=0.500中柱：K=0..963，查表得得，y0=0.5500y1=0，y2=y3=0y中=0.500M上AB=M上CCD=（1-y）hV2AA=（1-0..5）×3.00×13..99=220.999KN·mmM下AB=M下CCD=yhhV2AA=0.55×3.00×13..99=220.999KN·mmM上BC=（1--y）hV2BB=（1-0..50）×3.00×24..33=336.500KN·mmM下BC=yhVV2B=0..50××3.0××24.333=366.50KKN·m一層：n=7，j=1邊柱：K=0..714，查表得得，y0=0.6693y1=0，y2=y3=0y邊=0.693中柱：K=1..283，查表得得，y0=0.6622y1=0，α2=3.3/4..25=00.7766，y2=0，y3=0y中=0.622M上AB=M上CCD=（1-y）hV1AA=（1-0..693）×4.00×18..82=223.111KN·mmM下AB=M下CCD=yhhV1AA=0.6693×44.0×118.822=52..17KNN·mM上BC=（1--y）hV1BB=（1-0..622）×4.00×22..86=334.566KN·mmM下BC=yhVV1B=0..622××4.0××22.886=566.88KKN·m8.3計算各各梁端M、V、NMbl=ibl（Mccu+Mcl）/（ibl+ibr）Mbr=ibr（Mccu+Mcl）/（ibl+ibr）七層：M7ABr=MM7CDl=Mcl=7.333KN··mM7BCl=0..558××9.366=5.222KN··mM7BCr=0..442××9.366=4.113KN··m六層：M6ABr=MM6CDl=2..06+110.655=12..71KNN·mM6BCl=0..558××(5.004+177.1)==12.335KN··mM6BCr=0..442××(5.004+177.1)==9.799KN·mm五層：M5ABr=MM5CDl=5..73+114.188=19..91KNN·mM5BCl=0..558××(11..4+222.64))=18..99KNN·mM5BCr=0..442××(11..4+222.64))=15..05KNN·m四層：M4ABr=MM4CDl=9..46+117.666=27..12KNN·mM4BCl=0..558××(18..52+334.366)=299.51KKN·mM4BCr=0..442××(18..52+334.366)=233.37KKN·m三層：M3ABr=MM3CDl=122.73++20.111=322.84KKN·mM3BCl=0..558××(18..50+333.322)=288.92KKN·mM3BCr=0..442××(18..50+333.322)=222.90KKN·m二層：M2ABr=MM2CDl=166.46++20.111=366.57KKN·mM2BCl=0..558××(27..26+336.5))=35..58KNN·mM2BCr=0..442××(27..26+336.5))=28..18KNN·m一層：M1ABr=MM6CDl=200.99++23.111=444.10KKN·mM1BCl=0..558××(36..5+344.56))=39..65KNN·mM1BCr=0..442××(36..5+344.56))=31..41KNN·m8.4風載作作用下的內內力圖KJ-3在風載載載作用下下的M（KN·m）圖8.1KJ-3在風載載載作用下下的V和N（KN）圖8.28.5風載作作用下的側側移驗算其中C3砼的彈性模量為為Ec=3×1104N/㎜2框架位移計算表表8.1滿足要求。位置（KN）（KN/m）△uj=V/（m）δ/h限值7層15.86×11.4=222.2007.458×11042.98×100-41/33561/5506層29.91×11.4=441.8777.458×11045.61×100-41/17821/5505層43.19×11.4=660.4777.458×11048.11×100-41/12331/5504層55.49×11.4=777.6997.458×110410.42×110-41/9601/5503層66.76×11.4=993.4667.458×110412.53×110-41/7981/5502層76.6×1..4=1007.2887.458×110414.38×110-41/6741/5501層83.3×1..4=1116.7005.796×110420.13×110-41/62131/550頂點74.14×110-4△/H=1/800751/650第9章框架的內內力組合9.1橫梁內內力組合表表“組合項目”欄內內代號的意意義（A）恒載+活載（B）恒載+風載（C）恒載+0.9（活載+風載）彎矩單位KN··m剪力單位KN橫梁內力組合表表9.1梁

號截

面內

力恒載活載風載MmaxMmin及相應應的V|V|max1.2×①1.4×②1.4×③組合

項目組合值組合

項目組合值組合

項目組合值A7B7C7D7左M-15.84-7.32±10.26（C）-31.66V36.2416.16±4.18（C）54.55（C）54.55中M16.347.53±1.48（A）23.87右M-22.82-10.04±7.31（C）-32.86V-33.59-14.80±4.18（C）-54.55（C）54.55B7C7左M-16.75-7.602±5.78（C）-28.79V-25.19-11.34±2.29（C）-37.46（C）37.46中M5.922.60±0.00（A）8.52右M-16.75-7.602±5.78（C）-28.79V-25.19-11.34±2.29（C）-37.46（C）37.46A6B6C6D6左M-35.36-7.32±17.79（A）-42.68V64.6315.75±5.97（A）80.38（C）84.18中M27.785.60±0.18（A）33.38右M-41.44-10.04±17.29（A）-51.48V-61.42-15.13±5.97（A）-80.38（C）84.18梁

號截

面內

力恒載活載風載MmaxMmin及相應應的V|V|maxMmaxMmin及相應應的V|V|maxB6C6左M-31.08-7.04±13.71（A）-38.12V49.8711.34±7.61（A）61.21（C）68.06中M13.853.16±0.00（A）17.01右M-31.08-7.04±13.71（A）-38.12V49.8711.34±7.61（A）61.21（C）68.06A5B5C5D5左M-25.644-8.72±27.87（A）-34.36V64.6015.81±12.97（A）80.41（C）92.08中M27.706.80±0.46（A）34.50右M-41.44-10.09±26.59（A）-51.53V61.4515.08±12.97（A）76.53（C）86.70B5C5左M-31.07-7.15±21.07（A）-38.22V49.8711.34±11.71（A）61.22（C）70.62中M13.823.06±0.00（A）16.88右M-31.07-7.15±21.07（A）-38.22V49.8711.34±11.71（A）61.22（C）70.62A4B4C4D4左M-25.644-8.72±37.97（A）-34.36V64.6015.81±18.88（A）80.41（C）92.08中M27.706.80±1.20（A）34.50右M-41.44-10.09±41.32（A）-51.53V61.4515.08±18.88（A）76.53（C）86.70梁

號截

面內

力恒載活載風載MmaxMmin及相應應的V|V|maxMmaxMmin及相應應的V|V|maxB4C4左M-31.07-7.15±32.72（A）-38.22V49.8711.34±18.18（A）61.22（C）70.62中M13.823.06±0.00（A）16.88右M-31.07-7.15±8.28（A）-38.22V49.8711.34±18.18（A）61.22（C）70.62A3B3C3D3左M-25.644-8.72±45.98（A）-34.36V64.6015.81±20.59（A）80.41（C）92.08中M27.706.80±1.96（A）34.50右M-41.44-10.09±40.49（A）-51.53V61.4515.08±20.59（A）76.53（C）86.70B3C3左M-31.07-7.15±32.06（A）-38.22V49.8711.34±17.81（A）61.22（C）70.62中M13.823.06±0.00（A）16.88右M-31.07-7.15±17.91（A）-38.22V49.8711.34±17.81（A）61.22（C）70.62A2B2C2D2左M-35.24-8.64±51.20（A）-43.88V64.6415.83±24.05（A）80.47（C）100.53中M27.8810.11±0.50（A）37.99右M-41.36-6.83±49.81（A）-48.19V61.4315.05±24.05（A）-76.48（C）96.62梁

號截

面內

力恒載活載風載MmaxMmin及相應應的V|V|maxMmaxMmin及相應應的V|V|maxB2C2左M-31.14-7.10±39.45（A）-38.24V49.8711.34±21.92（A）61.21（C）79.80中M13.753.11±0.00（A）16.86右M-31.14-7.10±39.45（A）-38.24V49.8711.34±21.92（A）-61.21（C）79.80A1B1C1D1左M-33.22-7.84±61.74（A）-41.06V65.1115.95±27.92（A）81.06（C）104.59中M29.027.15±2.23（A）36.17右M-41.11-10.01±55.51（A）-51.12V60.2214.10±27.92（A）74.32（C）98.04B1C1左M-31.64-7.27±43.97（A）-38.91V49.8711.34±24.43（A）61.21（C）82.06中M14.212.94±0.00（A）17.15右M-31.64-7.27±43.97（A）-38.91V49.8711.34±24.43（A）61.21（C）82.06根據要求，對下下列三種情情況進行內內力組合即恒載+活載，恒載+風載，恒載+0.9（活載+風載）梁柱等構件中的的內力符號號規定為：：梁中彎矩以使梁梁下部受拉拉為正，反反之為負梁端剪力以及柱柱中彎矩和和剪力均以以繞桿端瞬瞬時針為正正，反之為為負柱中軸力以受壓壓為正，受受拉為負從上表的內力組組合來看，各各層樓面橫橫梁相應控控制截面的的內力值相相當接近，屋屋面橫梁與與樓面橫梁梁的內力值值相差較小小。因此，為為簡化計算算和施工，各各層樓面橫橫梁屋面梁梁均采用相相同的配筋筋。上表參參與組合的的梁端內力力均為柱軸軸線位置處處的相應值值。因此需需換算邊緣緣處的內力力值。（M’=M-bbV/2；V’≈V）框架梁的的控制內力力表9.2梁所在位置截面軸線處內力控制制值柱寬（㎜）換算后內力控制制值樓屋

面

梁

ABCD左Mmin-43.88b=500M'-17.73|V|max104.59V'104.59中Mmax36.17M'36.17右Mmin-51.53M'-27.02|V|max98.04V'98.04BC左Mmin-38.91b=500M'-18.1|V|max82.06V'82.06中Mmax17.15M'17.15右Mmin-38.91M'-18.1|V|max82.06V'82.069.2框架柱內內力組合表表框架柱內力組合合表9.3柱編號截面內力恒載活載風載Nmax

及相應應的M·VNmin

及相應應的M·VMmax

及相應應的N·V|V|max

及及相應的N1.2×①1.4×②1.4×③第

七

層邊柱

A7A6上M19.768.13±10.26（A）27.89（B）30.02（C）36.31N125.3035.56±4.19（A）160.86（B）129.49（C）161.08（C）161.08下M19.275.68±2.88（A）24.95（C）26.97N125.3035.56±4.19（A）160.86（C）161.08（C）161.08V-13.01-4.61±4.38（A）-17.62（B）17.39（C）-21.10（C）21.10中柱

B7B6上M8.603.56±13.10（A）12.16（C）23.59N140.3456.62±3.21（A）196.96（A）196..96下M7.482.32±7.06（C）15.92N140.3456.62±3.21（A）196.96（A）196.96V-5.36-1.96±6.72（C）-13.17（C）13.17第

六

層邊柱

A6A5上M20.024.30±14.91（C）37.31N410.3470.71±12.54（A）481.05（C）485.27下M19.734.84±8.02（C）30.94N410.3470.71±12.54（A）481.05（C）485.27V-13.25-3.05±7.64（C）-22.87（C）22.87中柱

B6B5上M8.601.90±23.94（B）33.54N410.34113.64±10.82（A）523.98（A）523.98下M-18.24.84±15.96（B）-34.16（C）36.92N410.34113.64±10.82（A）523.98（A）523.998V6.34-1.32±13.3（B）19.64（C）19.50（B）19.64第

五

層邊柱

A5A4上M20.024.84±19.85（A）62.12（C）64.54N534.35105.92±12.54（A）640.27（A）640.27下M19.734.84±13.24（B）31.97（C）36.00N534.35105.92±12.54（A）640.27（A）640.27V-19.61-6.50±11.03（B）30.64（C）-35.39（C）35.39第

五

層中柱

B5B4上M13.342.03±31.70（B）45.04N680.38170.6±19.21（A）850.98（A）850.98下M7.492.03±6.85（C）15.48N680.38170.6±19.21（A）850.98（A）850.98V-5.04-1.36±19.21（B）-24.25（B）24.25第

四

層邊柱

A4A3上M20.024.84±24.72（C）46.62N738.85141.36±44.38（A）880.21（A）880.21下M19.734.84±17.82（B）37.55（C）39.78N738.85141.36±44.38（A）880.21（A）880.21V-19.61-6.50±14.18（B）33.79（C）-38.22（C）38.22中柱

B4B3上M13.342.03±48.10（B）61.44N950.41227.57±40.7（A）1177.988（A）1177.988下M7.492.03±25.90（B）33.39N950.41227.57±40.7（A）1177.988（A）11777.98V-5.04-1.36±6.29（B）-11.33（B）11.33第

三

層邊柱

A3A2上M20.024.84±28.15（C）49.71N943.36176.4±64.96（A）1119.766（A）1119..76下M19.734.96±23.04（B）42.77（C）44.93N943.36176.4±64.96（A）1119.766（A）1119.766V-19.61-6.50±17.07（B）36.68（C）-40.82（C）40.82第

三

層中柱

B3B2上M13.342.03±46.65（B）59.99N1220.455284.54±58.51（A）1504.999（A）1529.200下M7.492.