目錄TOC\o"1-3"\h\uHYPERLINK\l_Toc4671設(shè)計(jì)基本資料 2HYPERLINK\l_Toc43262行車道板的計(jì)算 3HYPERLINK\l_Toc157712.1恒載及其內(nèi)力 3HYPERLINK\l_Toc169912.2車輛荷載產(chǎn)生的內(nèi)力 3HYPERLINK\l_Toc23892.3荷載組合 4HYPERLINK\l_Toc48302.4行車道板配筋 4HYPERLINK\l_Toc1163荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算 5HYPERLINK\l_Toc268333.1杠桿原理法 5HYPERLINK\l_Toc279813.2G-M法 6HYPERLINK\l_Toc297783.3荷載橫向分布系數(shù)匯總 12HYPERLINK\l_Toc312974主梁內(nèi)力計(jì)算 13HYPERLINK\l_Toc200104.1恒載內(nèi)力的計(jì)算 13HYPERLINK\l_Toc156774.2活載內(nèi)力的計(jì)算 14HYPERLINK\l_Toc71174.3內(nèi)力組合 18HYPERLINK\l_Toc307735鋼筋配筋及驗(yàn)算 19HYPERLINK\l_Toc185345.1主筋配置及驗(yàn)算 19HYPERLINK\l_Toc323915.2腹筋配置 20HYPERLINK\l_Toc90126變形驗(yàn)算 24HYPERLINK\l_Toc282686.1撓度驗(yàn)算 24HYPERLINK\l_Toc301406.2裂縫寬度驗(yàn)算 26HYPERLINK\l_Toc99417支座設(shè)計(jì)與計(jì)算 27HYPERLINK\l_Toc308787.1確定支座平面尺寸 27HYPERLINK\l_Toc259717.2確定支座的厚度 27HYPERLINK\l_Toc10457.3驗(yàn)算支座偏轉(zhuǎn)情況 28HYPERLINK\l_Toc55607.4驗(yàn)算支座的抗滑穩(wěn)定性 301設(shè)計(jì)基本資料1.橋梁橫斷面尺寸：凈-9+2×1.00m。橫斷面布置見圖1（a）。2．可變荷載：公路-Ⅱ級（單學(xué)號）人群荷載2.5kN/㎡，人行道+欄桿=5kN/㎡。3．永久荷載：橋面鋪裝層80mm瀝青混凝土，90mm厚C40混凝土墊層，容重γ=23kN/m3；其他部分γ=25kN/m3。4．材料：主筋采用Ⅱ級鋼，其他用Ⅰ級鋼，混凝土標(biāo)號C40。5．橋梁縱斷面尺寸：標(biāo)準(zhǔn)跨徑Lb=30m，計(jì)算跨徑L=29.10m，橋梁全L=29.96m。縱斷面布置見圖1（b）。圖1（a）橋梁橫斷面布布置圖1（b）橋梁橫隔梁布布置2行車道板的計(jì)算2.1恒載及其內(nèi)力以縱向1m寬的板條進(jìn)行計(jì)算1、每延米板上的恒載g瀝青混凝土面層g1： C40混凝土墊層g2：T形梁翼板自重g3：—————————————————————————————————合計(jì)：2、每米寬板條的恒載內(nèi)力為：彎矩：剪力：2.2車輛荷載產(chǎn)生的內(nèi)力將車輛荷載的后輪作用于鉸縫軸線上，P=140kN，汽車荷載后輪的著地長度為a1=0.2m，寬度為b1=0.6m，鋪裝層厚度h=0.08+0.09=0.17m。則得：荷載對于懸臂根部的有效寬度：翼板換算平均厚度：則主梁截面重心位置：主梁抗彎慣矩：沖擊系數(shù)：作用于每米寬板條上的彎矩為：2.3荷載組合承載能力極限狀態(tài)基本組合。彎矩組合：剪力組合：2.4行車道板配筋鋼筋：HRB335，fy=280N/mm2;混凝土C40，查規(guī)范得fcd=18.4N/mm2，ftd=1.65N/mm2，,取保護(hù)層厚度a=50cm取1m長行車道板查表得：取QUOTE錯誤！未找到引用源。10@16，則n取6，超筋驗(yàn)算：少筋驗(yàn)算：剪力驗(yàn)算：按規(guī)范D62-2004第5.2.9及5.2.10分別驗(yàn)算其截面尺寸和抗剪下限值：則按照構(gòu)造要求配置箍筋即可，選擇10@250箍筋。3荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算3.1杠桿原理法(假設(shè)橋面板在主梁上斷開,而當(dāng)做沿橫向支撐在主梁上的簡支梁或懸臂梁考慮)首先繪制1到44號梁的荷荷載橫向影影響線，如如圖21、2號梁3、4號梁圖2杠桿原理法計(jì)算算橫向分布布系數(shù)（尺尺寸單位：：cm）1號梁：汽車荷載人群荷載2號梁：汽車荷載人群荷載3號梁汽車荷載人群荷載4號梁汽車荷載人群荷載3.2G-M法假設(shè)將主梁和橫隔梁的剛度換算成兩向剛度不同的比擬彈性平板來求解。1、計(jì)算抗彎慣矩（1）主梁抗彎慣矩主梁的比擬單寬抗彎慣矩：（2）橫隔梁抗彎慣矩每片橫隔梁到的尺寸，如圖6圖6橫隔梁尺尺寸圖（單單位cm）確定翼板的有效作用寬度，橫隔梁的長度取為兩片邊梁的軸線距離，即查表得時，得求橫隔梁截面重心位置：故橫隔梁抗彎慣矩為：橫隔梁比擬單寬寬抗彎慣矩矩：（3）主梁和橫隔梁梁的抗扭慣慣矩：對于主梁梁肋：：對于橫隔梁梁肋肋：，查的c=00.31002、計(jì)算參數(shù)和則3、計(jì)算各主梁橫橫向影響線線坐標(biāo)已知：，查表得得影響系數(shù)數(shù)和值，如表表2表2影響系數(shù)K0和和K1的值表系數(shù)梁位荷載位置校核B3B/4B/2B/40-B/4-B/2-3B/4-BK100.940.960.981.051.101.050.980.960.948.08B/41.071.071.081.081.050.970.900.880.847.98B/21.251.221.151.101.000.90.840.790.738.033B/41.411.321.211.100.90.860.800.710.698.08B1.611.431.251.100.890.820.740.660.588.03K000.820.901.001.101.161.101.000.90.828.02B/41.641.501.331.151.100.880.630.420.227.99B/22.522.141.751.411.000.690.23-0.18-0.588.083B/43.352.772.121.530.940.38-0.19-0.6-1.098.12B4.162.92.451.710.840.23-0.58-1.05-1.627.95圖7粱位關(guān)系圖因此：對于1號號梁：對對于2號梁：對對于3號梁：對對于4號梁:表3計(jì)算表梁號算式荷載位置BBBB0-B-B-BB111.4961.3671.2271.1000.8960.8430.7740.6890.6433.6972.8262.2621.6070.8970.316-0.357-0.793-1.317-2.202-1.459-1.034-0.507-0.0010.5271.1321.4821.960-0.255-0.169-0.120-0.0590.0000.0610.1310.1710.2273.4432.6572.1421.5490.8970.377-0.226-0.622-1.0910.4920.3800.3060.2210.1280.054-0.032-0.089-0.1562221.2961.2491.1671.1000.9710.8890.8290.7670.7192.7572.3201.8561.4440.9830.6010.110-0.300-0.726-1.462-1.072-0.689-0.344-0.0110.2870.7191.0671.444-0.169-0.124-0.080-0.040-0.0010.0330.0830.1230.1672.5882.1961.7761.4040.9820.6350.193-0.177-0.5590.3700.3140.2540.2010.1400.0910.028-0.025-0.080331.0961.0911.0901.0831.0430.9600.8910.8670.8241.7661.5921.3901.1871.0860.8530.5730.3340.106-0.670-0.500-0.300-0.104-0.0430.1070.3190.5330.719-0.078-0.058-0.035-0.012-0.0050.0120.0370.0620.0831.6881.5341.3551.1751.0810.8650.6100.3960.1890.2410.2190.1940.1680.1540.1240.0870.0570.027440.9400.9600.9801.0501.1001.0500.9800.9600.9400.8200.9001.0001.1001.1601.1001.0000.9000.8200.1200.060-0.020-0.050-0.060-0.050-0.0200.0600.1200.0140.007-0.002-0.006-0.007-0.006-0.0020.0070.0140.8340.9070.9981.0941.1531.0940.9980.9070.8340.1190.1300.1430.1560.1650.1560.1430.1300.1194、計(jì)算各梁的荷荷載橫向分分布系數(shù)繪制各梁的橫向向影響線圖圖1號梁汽車荷載人群荷載2號梁汽車荷載人群荷載3號梁汽車荷載人群荷載4號梁汽車荷載人群荷載圖8G-M法法計(jì)算橫向向分布系數(shù)數(shù)計(jì)算圖示示（尺寸單單位cm）3.3荷載橫橫向分布系系數(shù)匯總表4荷載橫向分布系系數(shù)匯總表表粱位1234杠桿原理法汽車荷載0.2480.5000.5300.530人群荷載1.112000G-M法汽車荷載0.4310.3660.3620.309人群荷載0.4510.3450.3150.2564主梁內(nèi)力計(jì)算4.1恒載內(nèi)力力的計(jì)算1、恒載集度主梁：橫隔梁：對于邊主梁：對于中主梁橋面鋪裝層欄桿和人行道作用于邊主梁的的全部恒載載g為作用于中主梁的的全部恒載載g為2、恒載內(nèi)力表5邊主梁（1；77號梁）恒恒載內(nèi)力計(jì)計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù)=29.10m==846..81㎡項(xiàng)目X=0X=l/4X=l/2X=0X=l/4X=l/2α00.2500.50000.2500.500恒載01786.2442381.655327.38163.690表6中主梁（2；33；4；5；6號梁）恒恒載內(nèi)力計(jì)計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù)=29.10m==846..81㎡項(xiàng)目X=0X=l/4X=l/2X=0X=l/4X=l/2α00.2500.50000.2500.500恒載01848.9662465.288338.87169.4304.2活載內(nèi)力力的計(jì)算計(jì)算邊主梁（11號梁）在在汽車和人人群荷載==2.5kkN/㎡作用下下的跨中最最大荷載和和最大剪力力及支點(diǎn)截截面的最大大剪力，各各主梁橫向向分布系數(shù)數(shù)匯總于表表表7各梁荷載和橫向向分布系數(shù)數(shù)荷載類別1（7）2（6）3（5）4McM0McM0McM0McM0汽車荷載0.4310.2480.3660.5000.3620.5300.3090.530人群荷載0.4571.1120.34500.31500.2560公路Ⅱ車道荷載載標(biāo)準(zhǔn)值為為均布荷載qk=110.5**0.755=7.8875kNN/m計(jì)算彎矩時的集集中荷載計(jì)算剪力時的集集中荷載1、計(jì)算車道荷載載的跨中彎彎矩雙車道不折減：：ξ=1.00車道均布荷載作作用下：μ=0.2066故得表8各梁車道均布荷荷載作用下下彎矩粱位1（7）2（6）3（5）4mc0.4310.3660.3620.309（kN*m）433.28367.93363.91310.63（kN*m）783.89665.67658.40562.00（kN*m）1217.1771023.6001022.311872.632、計(jì)算人群荷載載的跨中彎彎矩縱向每延米人群群荷載集度度P0r=2.55kN*mm表9各各梁人群荷荷載作用下下彎矩粱位1（7）2（6）3（5）4mcr0.4570.3450.3150.256（kN）120.9391.3083.3667.743、計(jì)算跨中截面面車道荷載載最大剪力力鑒于跨中剪力影影響線的較較大坐標(biāo)位位于跨中部部分，故采采用全跨統(tǒng)統(tǒng)一的荷載載橫向分布布系數(shù)來計(jì)計(jì)算。表10各梁跨中截面車車道荷載下下最大剪力力粱位1（7）2（6）3（5）4mc0.4310.3660.3620.309（kN）14.9012.6512.5110.68（kN）64.6554.9054.3046.35（kN）79.5567.5566.8157.034、計(jì)算跨中截面面人群荷載載最大剪力力表11各梁跨中截面人人群荷載下下最大剪力力粱位1（7）2（6）3（5）4mcr0.4570.3450.3150.256（kN）4.163.142.872.335、計(jì)算支點(diǎn)截面面汽車荷載載最大剪力力作荷載橫向分布布系數(shù)沿橋橋跨方向的的變化圖形形和支點(diǎn)剪剪力影響線線橫向分布系數(shù)變變化區(qū)段的的長度a=00.5*229.1--4.855*2=44.85mm影響線面積Ω=0.55*29..1*1==14.555m車道均布荷載作作用（m=mcc時）：=11.2066*1.00*0.4431*77.8755*14..55=559.566KN附加三角形荷載載重心的影影響線坐標(biāo)標(biāo)為附加車道均布荷荷載剪力為為故車道均布荷載載作用下的的支點(diǎn)剪力力為=599.56--3.988=55..58kNN車道集中荷載作作用下：=11.2066*0.2248*2248.776*1==74.440kN車道荷載作用下下的支點(diǎn)剪剪力為=555.58++74.440=1229.988kN求其他梁的支點(diǎn)點(diǎn)剪力表12各梁支點(diǎn)點(diǎn)截面汽車車荷載下剪剪力參數(shù)粱位1（7）2（6）3（5）4Mc0.4310.3660.3620.309M00.2480.50.530.5359.5650.5850.0242.70-3.982.913.654.8055.5853.4953.0747.5074.40150.00159.00159.00129.98203.49212.07206.506、計(jì)算支點(diǎn)截面面人群荷載載最大剪力力人群荷載的橫向向分布系數(shù)數(shù)如圖8（b）所示。附加三角形荷載載重心的影影響線坐標(biāo)標(biāo)為表13各梁支點(diǎn)截面人人群荷載下下剪力參數(shù)粱位1（7）2（6）3（5）4Mc0.4570.3450.3150.256M01.1120007.911.171.070.8654.3內(nèi)力組合合按極限狀態(tài)設(shè)計(jì)計(jì)的計(jì)算內(nèi)內(nèi)：基本組合如下：：表14各梁內(nèi)力力基本組合合參數(shù)粱1（7）2（6）3（5）4M恒2381.72465.32465.32465.3M車1217.21023.61022.3872.6M人120.991.383.467.7V恒327.4338.9338.9338.9V車130.0203.5212.1206.5V人7.91.21.10.94697.54493.64482.94255.9583.7692.8704.7696.75鋼筋配筋及驗(yàn)算算5.1主筋配置置及驗(yàn)算1、配筋計(jì)算（1）按照規(guī)范，梁梁的保護(hù)層層c取50mm，c40混凝土fc=118.4MMPa，ft=1..65MMPa，=1，設(shè)受拉拉鋼筋四排排布置，ho=hh-2000=18000mm，HRB3335鋼筋：fy=2880MPa，（2）、判斷T型截截面類型=1*18.44*16000*1550*（18000-75）=76117.6kkN*m>>46977.5kNN*m屬于第一類型TT形截面。、計(jì)算鋼筋截面面面積由表114得最大彎彎矩查表得：<查鋼筋量表，選選用8φ40的鋼筋，2、配筋驗(yàn)算（1）驗(yàn)算算最小配筋筋率，滿足要求（2）防止超筋的適適用條件，滿足要求5.2腹筋配置置1.箍筋配置=0.2*1**18.44*2000*18000=13324.88kN剪力設(shè)計(jì)值為V=7004.744kN<所以截面滿足要要求。V=704.774kN>>=0.77*1.665*2000*18800=4415.88kN需進(jìn)行計(jì)算配筋筋。計(jì)算配箍：按照規(guī)范要求選選擇d=100mm的雙肢箍箍，Asv=778.5，將n=2代入上式式得：s342..6mm選用s=300mmm筋率：所以選箍筋滿足足要求。所以箍筋布置如如下：自支點(diǎn)一倍梁高高范圍內(nèi)，間間距為200mmm；自一倍梁高長度度處至第四四排斜鋼筋筋下端處，間間距為250mmm；其他梁梁端箍筋間間距為3000mm。2.彎筋配置(1)取離點(diǎn)處處的剪力設(shè)設(shè)計(jì)值，并并將其分為為兩部分，其其中不少于于60%由砼和鋼鋼筋共同承承擔(dān)，不多多于40%由彎起鋼鋼筋承擔(dān)。支點(diǎn)剪力設(shè)計(jì)值值：跨中剪力設(shè)計(jì)值值：自支點(diǎn)到跨中的的剪力遞減減坡度：離支點(diǎn)處剪力設(shè)設(shè)計(jì)值：(2)構(gòu)造配筋筋剪力設(shè)計(jì)計(jì)值為：剪力設(shè)計(jì)值小于于或等于297..00KNN時可按構(gòu)構(gòu)造配筋。構(gòu)造配筋長度可可用下式計(jì)計(jì)算：可得出(3)設(shè)支點(diǎn)由由砼和彎起起鋼筋承擔(dān)擔(dān)的剪力設(shè)設(shè)計(jì)值按80%取用，即即：在支點(diǎn)由彎起鋼鋼筋承擔(dān)的的剪力設(shè)計(jì)計(jì)值，按20%取用，即即：計(jì)算各排彎起筋筋截面面積積：第一排,,即離支點(diǎn)點(diǎn)中心h/2==10000mm處：：剪力設(shè)計(jì)計(jì)值：鋼筋面積積：選擇擇縱筋彎起起鋼筋，鋼筋面積積第一排彎起鋼筋筋距支座中中心：QUOTE錯誤！未找到引引用源。；；第二排彎起鋼筋筋：剪力設(shè)設(shè)計(jì)值：鋼筋面積積：選擇縱筋筋彎起鋼筋筋，鋼筋面積積第二排彎起的鋼鋼筋距支座座中心：；QUOTE錯誤！未未找到引用用源。第三排彎起鋼筋筋：剪力設(shè)計(jì)計(jì)值：鋼筋面積積：選擇縱筋彎起鋼鋼筋，鋼筋面積積第三排彎起鋼筋筋距支座中中心QUOTE錯誤！未未找到引用用源。3..斜截面抗抗剪承載力力驗(yàn)算選取計(jì)算截面為為：取距支支點(diǎn)h/2梁斷面為為驗(yàn)算截面面。(1)在內(nèi)力包絡(luò)絡(luò)圖上查找找計(jì)算截面面的內(nèi)力：：選假定斜截面水水平投影長長度c=10000mmm，可計(jì)算算斜截面距距支點(diǎn)：h/2+10000=20000mmm在此截面，彎矩矩和剪力設(shè)設(shè)計(jì)值為：：QUOTE錯誤！未找到引引用源。則：規(guī)定與假設(shè)差距距不大，可可采用。為斜截面受壓端端的剪力設(shè)設(shè)計(jì)值，即即距支點(diǎn)(h/2))+c=11000++10644.22==20644.22mmm處截面面的剪力為為：（2）驗(yàn)算截面尺寸：：T形截面的受彎構(gòu)構(gòu)件符合以以下要求：：所以，截面面尺寸符合合規(guī)定。判斷是否需要進(jìn)進(jìn)行斜截面面抗剪承載載力驗(yàn)算:當(dāng)符合下列條件件時，不進(jìn)行斜截面抗抗剪承載力力驗(yàn)算，僅僅需按構(gòu)造造配置箍筋筋：可見，不符合規(guī)定，需需要驗(yàn)算抗抗剪承載力力：（4）進(jìn)行斜截面抗剪剪承載力的的驗(yàn)算：，在斜截面內(nèi)，縱縱向不彎起起鋼筋在距離支點(diǎn)一部部梁高范圍圍內(nèi)，采用用Φ10mmm,，則則：按規(guī)定，HRBB330鋼鋼筋的含箍箍率不應(yīng)小小于0.118%，而而現(xiàn)在（符合規(guī)定）。=則：所以，距支座hh/2截面面的斜截面面抗剪承載載力符合規(guī)規(guī)定要求。6變形驗(yàn)算6.1撓度驗(yàn)算算在荷載短期效應(yīng)應(yīng)作用下，跨跨中截面撓撓度可按下下式計(jì)算：：其中鋼筋混凝土土構(gòu)件：全截面的抗彎剛剛度其中:其中：；代入數(shù)據(jù)：=7699.06mmm在荷載短期效應(yīng)應(yīng)作用下，跨跨中截面撓撓度為:查規(guī)范得撓度長長期增長系系數(shù)，混凝凝土為C40時，=1..45，則長期撓度為：：所以應(yīng)設(shè)置預(yù)拱拱度。預(yù)拱拱度值按結(jié)結(jié)構(gòu)自重和和0.5可變荷載載頻遇值計(jì)計(jì)算的長期期撓度值之之和采用。汽汽車荷載頻頻遇值為其其標(biāo)準(zhǔn)值的的0.7倍，人群群荷載頻遇遇值等于其其標(biāo)準(zhǔn)值。因因此，消除除自重影響響后的長期期撓度為設(shè)計(jì)滿足規(guī)范的的撓度要求求。6.2裂縫寬度度驗(yàn)算由已知求得：，，作用短期效應(yīng)組組合：作用長期效應(yīng)組組合：作用短期效應(yīng)組組合鋼筋應(yīng)應(yīng)力：作用長期效應(yīng)組組合鋼筋應(yīng)應(yīng)力：故裂縫寬度滿足足規(guī)范要求求。7支座設(shè)計(jì)與計(jì)算算7.1確定支座座平面尺寸寸初步選定板式橡橡膠支座的的平面尺寸寸為cm，cm，則按構(gòu)構(gòu)造最小尺尺寸確定ccm，cm。首先，根據(jù)橡膠膠支座的壓壓應(yīng)力限值值驗(yàn)算支座座是否滿足足要求，支支座壓力標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：支座應(yīng)力為：滿足規(guī)范要求。7.2確定支座座的厚度支座的高度由橡橡膠層厚度度和加勁鋼鋼板厚度兩兩部分組成成，應(yīng)分別別考慮計(jì)算算。支座水平放置，且且不考慮混混凝土收縮縮與徐變的的影響。溫溫差36時引起起的溫度變變形，由主主梁兩端均均攤，則每每一支座的的水平位移移為m=0..53cmm式中：—————構(gòu)件計(jì)算算長度，。因此，不計(jì)入制制動力時，cm。由于小于公路ⅡⅡ級汽車荷荷載制動力力的最低限限值90kN，故取kN計(jì)算。由于有7根T形形梁，每根根T形梁設(shè)2個支座，共共有14個支座，且且假設(shè)橋墩墩為剛性墩墩，各支座座抗推剛度度相同，因因此制動力力可平均分分配，則一一個支座的的制動力為為:kN因此，計(jì)入制動動力時，橡橡膠厚度的的最小值為為cm式中：MMPa此外，從保證受受壓的穩(wěn)定定考慮，矩矩形板式橡橡膠支座的的橡膠厚度度應(yīng)滿足：：對于平面尺寸224cm**25cmm的板式橡橡膠支座，取取cm單層加勁鋼板厚厚度應(yīng)按下下式計(jì)算：：=mm<2mm由D62-20004規(guī)范得其其最小值為為2，故取mm。按板式式橡膠支座座的構(gòu)造規(guī)規(guī)定，加勁勁板的上、下下保護(hù)層不不應(yīng)小于2.5mmm，取為3.5mmm，中間橡橡膠層厚度度取11mm，故可以以布置3層鋼板。此此時，橡膠膠厚度mm，與采用用一致。加加勁板總厚厚度mm，故支座座高度：mmm。7.3驗(yàn)算支座座偏轉(zhuǎn)情況況支座的平均壓縮縮變形為式中：——橡膠膠體積模量量（取20000MPa）；———支座抗壓壓彈性模量量，可按下下式計(jì)算：：MMPa將上述各值帶入入δ計(jì)算式，得得為了限制豎向壓壓縮變形，按按規(guī)范D62--20044應(yīng)滿足驗(yàn)算通過過，合格。在恒載、車道荷荷載和人群群荷載作用用下，主梁梁撓曲在支支座頂面引引起的傾角角，應(yīng)按結(jié)結(jié)構(gòu)力學(xué)方方法計(jì)算，則則有恒載產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角角車道均布荷載產(chǎn)產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角角車道集中荷載產(chǎn)產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角角人群荷載產(chǎn)生的的轉(zhuǎn)角因此，轉(zhuǎn)角0..009440raad，mm<=0..976mmm，故支支座不會落落空。7.4驗(yàn)算支座座的抗滑穩(wěn)穩(wěn)定性已知：，kN，則則kN不計(jì)汽車制動力力時即kN滿足要求。計(jì)入汽車制動力力時此處的為結(jié)構(gòu)自自重標(biāo)準(zhǔn)值值和0.5倍汽車荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值值（計(jì)入沖沖擊系數(shù)）引引起的支座座反力，即即kN汽車荷載引起的的制動力標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值，kN滿足要求。最后確定支座尺尺寸為240××350××35(mmm)。附表：板式橡膠橋梁支支座規(guī)格目目錄表:（短短邊×長邊×厚度）單位mmm序號規(guī)格序號規(guī)格序號規(guī)格序號規(guī)格序號規(guī)格1100×1500×1424150×2000×4947180×2000×2170240×3500×3593250×3500×352100×1500×2125150×2500×1448180×2000×2871240×3500×4294250×3500×423100×2000×1426150×2500×2149180×2000×3572240×3500×4995250×3500×494100×2000×2127150×2500×2850180×2000×4273240×3500×5696250×3500×565100×2000×2828150×2500×3551180×2600×4274240×4000×1497250×3500×63612