基坑工程1概

述隨著城市建設(shè)的發(fā)展，地下空間在世界各大城市中得到開發(fā)利用。如高層建筑地下室、地下倉庫、地下民防工事以及多種地下民用和工業(yè)設(shè)施等。在我國，地鐵及高層建筑的興建，產(chǎn)生了大量的基坑（深基坑）工程。基坑工程主要包括圍護(hù)體系的設(shè)置和土方開挖兩個(gè)方面。圍護(hù)結(jié)構(gòu)通常是一種臨時(shí)結(jié)構(gòu)，安全儲(chǔ)備較小，具有比較大的風(fēng)險(xiǎn)。圍護(hù)結(jié)構(gòu)應(yīng)滿足的基本要求保證基坑周圍未開挖土體的穩(wěn)定；保證相鄰建筑物的、地下管線的安全，不受損害；保證作業(yè)面在地下水位以上。第1頁，共190頁。第一部分工程概況同樂站位于深圳市寶安舊城繁華地段，創(chuàng)業(yè)二路和留仙二路的交匯處是本站的中心里程位置

。車站占用了全部創(chuàng)業(yè)二路北側(cè)干道及南側(cè)部分干道，主線橫跨留仙二路，原創(chuàng)業(yè)二路為雙向六車道，寬為28m，車流量較大，施工前先進(jìn)行交通疏解。

1、工程位置及周邊環(huán)境

（1）工程位置及交通情況創(chuàng)業(yè)二路百年古榕樹同樂站站位大浪方向留仙二路第2頁，共190頁。第一部分工程概況大浪方向

1、工程位置及周邊環(huán)境

（2）周邊建筑物情況金威啤酒廠招租店面天輝進(jìn)出口公司新福裝飾材料市場新日佳百貨靠近4號(hào)出入口，最近距離靠近1號(hào)風(fēng)亭，最近距離靠近2號(hào)出入口，最近距離靠近3號(hào)出入口，最近距離站位西南側(cè)有天輝進(jìn)出口有限公司，寶安飲食服務(wù)有限公司；東南側(cè)為新福裝飾材料市場；東北側(cè)為金威啤酒廠招租店面；西北側(cè)為新日佳百貨。車站范圍內(nèi)有一棵百年古樹，施工要求作好保護(hù)工作。

第3頁，共190頁。車站基坑起點(diǎn)里程：右線CK7+534.91車站基坑終點(diǎn)里程：右線CK7+801.26第一部分工程概況

2、工程范圍及規(guī)模

同樂站為雙層10m寬島式站臺(tái)車站，地下一層為站廳層，地下二層為站臺(tái)層,基坑（含站前明挖）全長。設(shè)四個(gè)出入口和兩個(gè)風(fēng)廳。車站主體部分采用單柱雙層雙跨混凝土結(jié)構(gòu)，基坑寬19.10m,基坑深度17.2m~18m，覆土約為。有效站臺(tái)長度140*10m

車站總長266.4m(含站前明挖段)第4頁，共190頁。第一部分工程概況

1、工程位置及周邊環(huán)境

（2）周邊建筑物情況

樓房基礎(chǔ)有三種形式：a、沉管灌注樁，主要為小高層建筑，直徑為480mm，持力層為全風(fēng)化層，樁長約8-12m。b、人工挖孔擴(kuò)底灌注樁，直徑為米，樁長為6-9米，設(shè)計(jì)承載力為2500KN。c、二層或三層房屋座落在天然基礎(chǔ)上。

對(duì)建筑物的保護(hù):主體和附屬結(jié)構(gòu)基坑開挖時(shí)均采用圍護(hù)樁保護(hù)措施。第5頁，共190頁。第一部分工程概況

1、工程位置及周邊環(huán)境

（3）地下管線情況

同樂站里程范圍內(nèi)主要有給水、雨水、污水、電力、通信、燃?xì)獾?種管線，部分處于基坑內(nèi)，部分距基坑較近，施工時(shí)須進(jìn)行改遷，橫跨基坑的管線須進(jìn)行懸吊保護(hù)。平行于車站方向的管線主要有11根管線，主體基坑內(nèi)一根380v電力照明線，其他10穿附屬結(jié)構(gòu)基坑，需要改移：給水管φ600一根，雨污水管（溝）3根，電信管3根、1條1200×900砼電力溝（內(nèi)有10KV電力線28根），燃?xì)猞?00一根等；垂直于車站方向管線主要集中留仙路口：2根鑄鐵給水管（Φ400、Φ600）、1條埋深的1200×800砼電力溝、1根Φ400砼污水管、1條埋深的5000×1800砼雨水管、380KV電力管線和電信管線等。第6頁，共190頁。第一部分工程概況

2、地質(zhì)情況

（1）工程地質(zhì)

車站地質(zhì)情況從上至向地層依次為素填土、粉質(zhì)黏土、砂質(zhì)黏土、全風(fēng)化花崗巖、強(qiáng)風(fēng)化花崗巖。基底位于全風(fēng)化花崗巖，圍護(hù)結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)段樁的嵌固深度為，部分進(jìn)入全風(fēng)化花崗巖段嵌固深度為，盾構(gòu)井段的嵌固深度為8m。地下水按賦存條件主要分為松散巖類孔隙水及基巖裂隙水。地下水位埋深～，水位變幅～。車站地質(zhì)縱斷面圖

第7頁，共190頁。第一部分工程概況

3、土方開挖與支撐

支撐系統(tǒng)由腰梁和橫撐組成，腰梁采用2根I45b工字鋼組合而成，橫撐采用φ609鋼管撐。車站主體部分豎向設(shè)3層支撐。基坑內(nèi)采用φ700mm大口井降水，降水井在車站中間沿縱向布設(shè)，間距為（施工期間可根據(jù)需要調(diào)整），井底標(biāo)高低于基坑底。

受5000*1800mm雨水箱涵）的影響，段結(jié)構(gòu)的第一道支撐須換撐。第8頁，共190頁。第一部分工程概況

4、主體結(jié)構(gòu)

主體結(jié)構(gòu)抗?jié)B透等級(jí)為S8，車站地下一層為站廳層，地下二層為站臺(tái)層。主體結(jié)構(gòu)為單柱雙層雙跨框架結(jié)構(gòu)，基坑寬，基坑深度17.5m。左線盾構(gòu)始發(fā)井為雙層雙柱三跨砼框架結(jié)構(gòu)（），基坑寬，里程長14m。

第9頁，共190頁。第一部分工程概況5、工程量統(tǒng)計(jì)

一、圍護(hù)結(jié)構(gòu)（455.2周圍米）：

⑴鉆孔樁：φ1200＠1300，24m/根，350根，鋼筋1425.03t，砼9500.18m3；⑵旋噴樁止水帷幕：φ600＠400，6.5m/根，363根；⑶樁間旋噴樁：φ600@1300，23m/根，350根；⑷樁間噴射混凝土C25噴砼厚100mm，7283.20m2。二、土方開挖：

⑴橫撐：φ600鋼管，1317.60t；⑵腰梁：2Ⅰ45c工字鋼，245.8t；⑶開挖土方總方量：72455.08m3（Ⅰ級(jí)松土：3623m3，Ⅱ級(jí)普通土：25359m3，Ⅲ級(jí)硬土43473.05m3）；⑷回填土方：16850m3；三、主體結(jié)構(gòu)：

⑴墊層150mm厚C15素砼，621.04m3；⑵主體結(jié)構(gòu)C30,S8砼12000m3，φ10以外鋼筋2150t；⑶柔性防水層（δ=3mm）14381.63m2；（1）主體工程工程量見下表第10頁，共190頁。第二部分施工總體布置第11頁，共190頁。第二部分施工總體布署

一、施工總平面布置與交通疏解

1、施工場地布置及交通疏解（1）施工場地布置配備兩臺(tái)軌行式龍門吊，其行走軌道置于冠梁中軸線上場地內(nèi)安裝砼攪拌機(jī)，砂石料場及水泥庫房，滿足部分砼的拌制（主要指樁間噴砼）鋼支撐拼裝場，利用汽車吊配合龍門吊吊裝由于場地限制，現(xiàn)場只布置生產(chǎn)用房

運(yùn)輸便道

變壓器第12頁，共190頁。第二部分施工總體布署

一、施工總平面布置與交通疏解

1、一期施工場地布置及交通疏解（2）交通疏解車站主體部分施工時(shí)占用了全部創(chuàng)業(yè)二路北側(cè)干道及南側(cè)個(gè)車行道，主線垂直橫跨留仙二路。據(jù)現(xiàn)有初步設(shè)計(jì)圖，一期交通疏解擬將創(chuàng)業(yè)二路雙向六車道改為雙向四車道，向道路以南方向改移，導(dǎo)改長度約為，并將留仙二路北端斷道。

創(chuàng)業(yè)二路南側(cè)改移道：3.0m(人行道(車行道)+3.0m(人行道)第13頁，共190頁。

2、工區(qū)管理

第二部分施工總體布署工區(qū)管理組織機(jī)構(gòu)圖

第14頁，共190頁。設(shè)備配備遵循的基本原則：根據(jù)單項(xiàng)施工技術(shù)要求和施工作業(yè)條件確定設(shè)備選型；按照施工進(jìn)度計(jì)劃指標(biāo)和施工部署配備設(shè)備臺(tái)數(shù)，生產(chǎn)能力留有余地；同時(shí)考慮突發(fā)性事件所需的工程搶險(xiǎn)應(yīng)急設(shè)備。

（1）、主要機(jī)械設(shè)備

圍護(hù)結(jié)構(gòu)施工及起重設(shè)備

4、資源配置

第三部分施工總體布署6第15頁，共190頁。設(shè)備配備遵循的基本原則：根據(jù)單項(xiàng)施工技術(shù)要求和施工作業(yè)條件確定設(shè)備選型；按照施工進(jìn)度計(jì)劃指標(biāo)和施工部署配備設(shè)備臺(tái)數(shù)，生產(chǎn)能力留有余地；同時(shí)考慮突發(fā)性事件所需的工程搶險(xiǎn)應(yīng)急設(shè)備。

土石方施工專用設(shè)備

第三部分施工總體布署（1）、主要機(jī)械設(shè)備

3、資源配置

第16頁，共190頁。設(shè)備配備遵循的基本原則：根據(jù)單項(xiàng)施工技術(shù)要求和施工作業(yè)條件確定設(shè)備選型；按照施工進(jìn)度計(jì)劃指標(biāo)和施工部署配備設(shè)備臺(tái)數(shù)，生產(chǎn)能力留有余地；同時(shí)考慮突發(fā)性事件所需的工程搶險(xiǎn)應(yīng)急設(shè)備。

鋼筋、砼施工設(shè)備

第二部分施工總體布署（1）、主要機(jī)械設(shè)備

3、資源配置

第17頁，共190頁。設(shè)備配備遵循的基本原則：根據(jù)單項(xiàng)施工技術(shù)要求和施工作業(yè)條件確定設(shè)備選型；按照施工進(jìn)度計(jì)劃指標(biāo)和施工部署配備設(shè)備臺(tái)數(shù)，生產(chǎn)能力留有余地；同時(shí)考慮突發(fā)性事件所需的工程搶險(xiǎn)應(yīng)急設(shè)備。

監(jiān)控量測

第二部分施工總體布署（1）、主要機(jī)械設(shè)備

3、資源配置

第18頁，共190頁。設(shè)備配備遵循的基本原則：根據(jù)單項(xiàng)施工技術(shù)要求和施工作業(yè)條件確定設(shè)備選型；按照施工進(jìn)度計(jì)劃指標(biāo)和施工部署配備設(shè)備臺(tái)數(shù)，生產(chǎn)能力留有余地；同時(shí)考慮突發(fā)性事件所需的工程搶險(xiǎn)應(yīng)急設(shè)備。

其它專用設(shè)備

第二部分施工總體布署（1）、主要機(jī)械設(shè)備

3、資源配置

第19頁，共190頁。第二部分施工總體布署（2）、主要材料計(jì)劃

3、資源配置

第20頁，共190頁。第二部分施工總體布署（2）、主要材料計(jì)劃

3、資源配置

商品砼供應(yīng)直方圖第21頁，共190頁。第二部分施工總體布署（3）、主要?jiǎng)趧?dòng)力需求計(jì)劃

3、資源配置

第22頁，共190頁。第二部分施工總體布署（3）、主要?jiǎng)趧?dòng)力需求計(jì)劃

3、資源配置

第23頁，共190頁。第三部分總體施工方案第24頁，共190頁。1、施工順序

圍護(hù)結(jié)構(gòu)施工接地網(wǎng)施工基坑底驗(yàn)收墊層施工防水板鋪設(shè)負(fù)二層底板施工鋼筋綁扎、支架、模板安裝、砼澆注負(fù)二層側(cè)墻施工鋼筋綁扎、支架、模板安裝、砼澆注中板施工鋼筋綁扎、支架、模板安裝、砼澆注負(fù)一層側(cè)墻施工鋼筋綁扎、支架、模板安裝、砼澆注頂板施工鋼筋綁扎、支架、模板安裝、砼澆注基坑土方開挖主體結(jié)構(gòu)施工土方開挖第一層土方開挖基坑降水支撐架設(shè)樁間噴砼土方開挖第二層土方開挖基坑降水支撐架設(shè)樁間噴砼土方開挖第三層土方開挖基坑降水支撐架設(shè)樁間噴砼土方開挖第四層土方開挖基坑降水支撐架設(shè)樁間噴砼基坑底降水井封閉第三部分總體施工方案第25頁，共190頁。基坑主要采用兩種開挖方法1、基坑開挖第三部分總體施工方案首先進(jìn)行分層開挖，為方便下層土方開挖，中間拉槽，由小里程向大里程開挖，段縱向放坡（坡度為17.5%），汽車直接開到基坑內(nèi)運(yùn)土。基坑土方分四層開挖，每層均開挖至下一道支撐以下（鋼支撐中軸線距開挖底）。斜坡段采用反鏟接力開挖

第26頁，共190頁。⑴分層開挖與鋼支撐架設(shè)

第三部分總體施工方案中間拉槽，高4m，底寬5m，放坡1：第一層土方開挖，開挖深度，第一道支撐下架設(shè)第一道支撐第27頁，共190頁。⑴分層開挖與鋼支撐架設(shè)

第三部分總體施工方案第二層土方開挖，開挖深度，第二道支撐下架設(shè)第二道支撐中間拉槽，高4m，底寬5m，放坡1：第28頁，共190頁。⑴分層開挖與鋼支撐架設(shè)

第三部分總體施工方案第三層土方開挖，開挖深度，第三道支撐下架設(shè)第三道支撐中間拉槽，高4m，底寬5m，放坡1：第29頁，共190頁。⑴分層開挖與鋼支撐架設(shè)

第三部分總體施工方案第四層土方開挖，開挖深度，開挖至基坑底,預(yù)留人工開挖第30頁，共190頁。地面⑵斜坡段采用反鏟接力開挖

第一層開挖：深至第一道鋼支撐下；第二層開挖：深7.7m,至第二道鋼支撐下；第三層開挖：深，至第三道鋼支撐下；第四層開挖：深2.6m,開挖至坑底上，采用人工開挖找平基底；第三部分總體施工方案第31頁，共190頁。斜坡段采用反鏟接力開挖時(shí)，也分四層進(jìn)行，即第一臺(tái)反鏟挖機(jī)置于底部臺(tái)階，挖掘最底層土石方，挖土甩放在底層臺(tái)階后部，由上層臺(tái)階反鏟接力，直至頂層臺(tái)階，然后由最上層反鏟負(fù)責(zé)裝車（運(yùn)輸車輛停于基坑邊安全位置）。每層均開挖至下一道支撐以下（鋼支撐中軸線距開挖底）。第三部分總體施工方案⑵斜坡段采用反鏟接力開挖

第一層開挖至第一道支撐底及時(shí)架設(shè)第一道支撐第32頁，共190頁。斜坡段采用反鏟接力開挖時(shí)，也分四層進(jìn)行，即第一臺(tái)反鏟挖機(jī)置于底部臺(tái)階，挖掘最底層土石方，挖土甩放在底層臺(tái)階后部，由上層臺(tái)階反鏟接力，直至頂層臺(tái)階，然后由最上層反鏟負(fù)責(zé)裝車（運(yùn)輸車輛停于基坑邊安全位置）。每層均開挖至下一道支撐以下（鋼支撐中軸線距開挖底）。第三部分總體施工方案⑵斜坡段采用反鏟接力開挖

第二層開挖至第一道支撐底及時(shí)架設(shè)第二道支撐第33頁，共190頁。斜坡段采用反鏟接力開挖時(shí)，也分四層進(jìn)行，即第一臺(tái)反鏟挖機(jī)置于底部臺(tái)階，挖掘最底層土石方，挖土甩放在底層臺(tái)階后部，由上層臺(tái)階反鏟接力，直至頂層臺(tái)階，然后由最上層反鏟負(fù)責(zé)裝車（運(yùn)輸車輛停于基坑邊安全位置）。每層均開挖至下一道支撐以下（鋼支撐中軸線距開挖底）。第三部分總體施工方案⑵斜坡段采用反鏟接力開挖

及時(shí)架設(shè)第三道支撐第三層開挖至第三道支撐底第34頁，共190頁。斜坡段采用反鏟接力開挖時(shí)，也分四層進(jìn)行，即第一臺(tái)反鏟挖機(jī)置于底部臺(tái)階，挖掘最底層土石方，挖土甩放在底層臺(tái)階后部，由上層臺(tái)階反鏟接力，直至頂層臺(tái)階，然后由最上層反鏟負(fù)責(zé)裝車（運(yùn)輸車輛停于基坑邊安全位置）。每層均開挖至下一道支撐以下（鋼支撐中軸線距開挖底）。第三部分總體施工方案⑵斜坡段采用反鏟接力開挖

第四層開挖至基坑底基底人工開挖第35頁，共190頁。第三部分總體施工方案降水井在基坑內(nèi)沿縱向每10m設(shè)置直徑φ700mm，深約18～21m的管井進(jìn)行降水。降水井成孔孔徑為φ800mm，濾管采用φ700mm鋼筋籠外裹細(xì)眼鋼絲網(wǎng)，濾管四周回填礫砂。提前15天降水，施工中,做好基坑面四周的排水溝，開挖至設(shè)計(jì)標(biāo)高立即做基坑底面兩側(cè)排水溝，每隔30m設(shè)置集水井，并在基坑四角設(shè)置集水井。施工過程中保證排水順暢，并隨時(shí)將積水井中的水抽排出坑外。

2、基坑降排水方案

降水井示意圖

地面降水井成孔φ800Φ700濾管回填礫砂潛水泵排水粘土封口第36頁，共190頁。第三部分總體施工方案

3、主體結(jié)構(gòu)施工方案

主體結(jié)構(gòu)施工，鋼筋在現(xiàn)場人工綁扎，為保證鋼筋混凝土質(zhì)量，本工程采用組合鋼模板。其中預(yù)埋件部位采用鋼木模板相結(jié)合，以利預(yù)埋件的固定和穿出；變形縫處的端頭模板，為便于設(shè)置和固定止水帶和填縫板，采用木模板。模板支架采用碗扣式鋼管支架，車站主體結(jié)構(gòu)混凝土工程采用商品混凝土，混凝土運(yùn)輸車運(yùn)輸，混凝土輸送泵泵送澆筑砼。第37頁，共190頁。第三部分總體施工方案車站結(jié)構(gòu)型式為雙層雙跨鋼筋砼框架結(jié)構(gòu)，由側(cè)墻、梁、板、柱等組成，沿車站縱向設(shè)中間立柱，車站主體采用縱梁體系。主體結(jié)構(gòu)采取“豎向分層，縱向分段，從下至上”施工。

3、主體結(jié)構(gòu)施工方案

第38頁，共190頁。第三部分總體施工方案主體結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)節(jié)段長為12m，共劃分為22個(gè)節(jié)段，其中第1節(jié)~第20節(jié)為標(biāo)準(zhǔn)節(jié)段，節(jié)段長為12m，第21節(jié)為非標(biāo)準(zhǔn)節(jié)段，節(jié)段長為14m，第22節(jié)為盾構(gòu)始發(fā)井，節(jié)段長為14.1m,車站主體結(jié)構(gòu)由小里程向大里程方向施工為主攻方向,若須搶工,可由大里程向小里程方向施工，作為搶工工作面。（1）縱向分段

3、主體結(jié)構(gòu)施工方案

主體結(jié)構(gòu)施工縱向分段示意圖

第39頁，共190頁。（2）豎向分層

主體結(jié)構(gòu)施工工藝流程示意圖

第一部：為負(fù)二層底板施工，主要包括接地網(wǎng)，墊層底板防水層，底板及底縱梁施工，水平施工縫預(yù)留位置與底縱梁頂面平齊，距負(fù)二層底板頂面。底板砼強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的85%時(shí)，拆除第三道支撐。底板施工第三部分總體施工方案

3、主體結(jié)構(gòu)施工方案

第40頁，共190頁。（2）豎向分層

主體結(jié)構(gòu)施工工藝流程示意圖

第二部：負(fù)二層側(cè)墻板施工，主要包括負(fù)二層側(cè)墻與側(cè)墻防水層、負(fù)二層柱、梁等的施工，水平施工縫與中縱梁底面平齊，距中板底面。第三部分總體施工方案

3、主體結(jié)構(gòu)施工方案

拆除第三道支撐施工負(fù)二層側(cè)墻第41頁，共190頁。（2）豎向分層

主體結(jié)構(gòu)施工工藝流程示意圖

第三部：中板施工，主要包括負(fù)二層中縱梁和中板的施工，水平施工縫預(yù)留在中板頂面位置，距第二道鋼支撐。中板砼強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的85%時(shí)拆第二道鋼支撐，中板施工完畢后，施工負(fù)二層中隔墻。第三部分總體施工方案

3、主體結(jié)構(gòu)施工方案

施工中板拆除第二道支撐第42頁，共190頁。（2）豎向分層

主體結(jié)構(gòu)施工工藝流程示意圖

第四部：負(fù)一層側(cè)墻施工，主要包括負(fù)一層側(cè)墻與側(cè)墻防水層、負(fù)一層柱、等的施工，水平施工縫與頂縱梁底面平齊，距頂板底面。第三部分總體施工方案

3、主體結(jié)構(gòu)施工方案

施工負(fù)一層側(cè)墻第43頁，共190頁。2、進(jìn)度指標(biāo)及安排計(jì)劃工期：2008年8月10日~2009年7月5日，歷時(shí)330天。1、施工場地布置及交通疏解j根土釘受拉承載力設(shè)計(jì)值（3）、主要?jiǎng)趧?dòng)力需求計(jì)劃第63頁，共190頁。位移的大小未達(dá)到足以使填土發(fā)生主動(dòng)破壞時(shí)，壓力為曲線分布，當(dāng)位移超過某一值后填土將發(fā)生主動(dòng)破壞，應(yīng)力成直線分布。斷面圖平面圖單層樁錨式支護(hù)結(jié)構(gòu)計(jì)算方法可以根據(jù)樁入土深度的不同采用靜力平衡法（見圖3-10）和等值梁法（見圖3-11）來計(jì)算。3、資源配置在確定板樁的入土深度時(shí)，太淺則跨中彎矩比較大，較深時(shí)則不經(jīng)濟(jì)。第141頁，共190頁。（2）豎向分層

主體結(jié)構(gòu)施工工藝流程示意圖

第五部：頂板施工，主要施工頂縱梁，頂板、頂板防水層、細(xì)石砼保護(hù)層的施工。頂板施工完畢后，施工負(fù)一層中隔墻。當(dāng)頂板細(xì)石砼強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的85%時(shí)拆除第一道支撐。第三部分總體施工方案

3、主體結(jié)構(gòu)施工方案

施工頂板拆除第一道支撐土方回填等第44頁，共190頁。第三部分總體施工方案

3、主體結(jié)構(gòu)施工方案

（3）模板工程

②側(cè)墻模板設(shè)計(jì)

側(cè)墻采用組合大鋼模，為單面?zhèn)认蛑渭庸獭Ｍㄟ^預(yù)埋Φ25拉錨螺栓和支座墊塊固定。底板上側(cè)墻倒角設(shè)計(jì)。木方頂撐以Ф25鋼筋焊接而成鋼筋樁做為受力點(diǎn)，要求鋼筋樁焊接牢固。第45頁，共190頁。第三部分總體施工方案

3、主體結(jié)構(gòu)施工方案

（3）模板工程

③梁、板模板設(shè)計(jì)

平面模板的變形控制在5mm以內(nèi)。與相應(yīng)部位梁模一塊安裝第46頁，共190頁。第三部分總體施工方案

3、主體結(jié)構(gòu)施工方案

（3）模板工程

④樓梯模板的支設(shè)

底模下設(shè)50ⅹ100mm木枋（間距為300mm），木枋下按樓梯的斜度設(shè)鋼管。豎向支撐間距不大于1200mm。踏步側(cè)模采用50mm厚木枋，木枋高度與樓梯踏步高度相同。木枋下部切角，以保證混凝土抹面時(shí)能抹到邊角。踏步側(cè)模通過角鋼與樓梯上部設(shè)置的50ⅹ100mm木枋固定

第47頁，共190頁。第四部分工期安排第48頁，共190頁。第四部分工期安排

1、工期目標(biāo)

按總公司籌備組要求及地鐵五號(hào)線建設(shè)的需要，本工程于2007年9月開始進(jìn)場籌備，計(jì)劃于2007月12月28日正式開工，2008年6月10日車站主體圍護(hù)結(jié)構(gòu)施工完成，2008年10月8日車站主體基坑開挖結(jié)束，2009年7月5日車站主體結(jié)構(gòu)施工完成，2010年8月14日竣工。第49頁，共190頁。第四部分工期安排

2、進(jìn)度指標(biāo)及安排

（2）基坑開挖

工程數(shù)量：基坑開挖方量為72500m3。機(jī)械配備：擬配備6臺(tái)挖機(jī)。工期指標(biāo)：分四層開挖，每天完成650m3，預(yù)計(jì)總施工時(shí)間為120天計(jì)劃工期：2008年6月11日

~2008年10月8日

，歷時(shí)120天。第50頁，共190頁。第四部分工期安排

2、進(jìn)度指標(biāo)及安排

（3）主體結(jié)構(gòu)施工工程數(shù)量：延米，豎向分層，縱向分段，從上至下施工。工期指標(biāo)：計(jì)劃工期：2008年8月10日

~2009年7月5日

，歷時(shí)330天。①節(jié)段主體結(jié)構(gòu)施工進(jìn)度指標(biāo)：每節(jié)段施工共分五部分，共60天；負(fù)二層底板：12天/12m；負(fù)二層側(cè)墻；12天/節(jié)段；

中板：12天/節(jié)段；負(fù)一層側(cè)墻：12天/節(jié)段；頂板：12天/節(jié)段；第51頁，共190頁。第四部分工期安排

2、進(jìn)度指標(biāo)及安排

（3）主體結(jié)構(gòu)施工工程數(shù)量：延米，豎向分層，縱向分段，從上至下施工。工期指標(biāo)：計(jì)劃工期：2008年8月10日

~2009年7月5日

，歷時(shí)330天。②工序施工進(jìn)度指標(biāo)：每部分施工共分四道工序，共12天；鋼筋綁扎：3天/組；架手架搭設(shè)及模板安裝：3天/組；砼澆及拆模3天；支撐拆除（或換撐）及其它3天；

第52頁，共190頁。第四部分工期安排

2、進(jìn)度指標(biāo)及安排

（3）主體結(jié)構(gòu)施工工程數(shù)量：延米，豎向分層，縱向分段，從上至下施工。工期指標(biāo)：計(jì)劃工期：2008年8月10日

~2009年7月5日

，歷時(shí)330天。③主體結(jié)構(gòu)綜合進(jìn)度指標(biāo)：整個(gè)車站主體結(jié)構(gòu)共分為18個(gè)節(jié)段，每節(jié)段完成時(shí)間為60天，下一節(jié)段施工滯后上一節(jié)段15天。第53頁，共190頁。第四部分工期安排

2、進(jìn)度指標(biāo)及安排

（3）主體結(jié)構(gòu)施工工程數(shù)量：延米，豎向分層，縱向分段，從上至下施工。工期安排：計(jì)劃工期：2008年8月10日

~2009年7月5日

，歷時(shí)330天。負(fù)二層底板施工：2008年8月10日~2009年5月6日

負(fù)二層側(cè)墻施工：2008年8月25日

~2009年5月21日

第54頁，共190頁。第四部分工期安排

2、進(jìn)度指標(biāo)及安排

（3）主體結(jié)構(gòu)施工工程數(shù)量：延米，豎向分層，縱向分段，從上至下施工。工期安排：計(jì)劃工期：2008年8月10日

~2009年7月5日

，歷時(shí)330天。

負(fù)二層中板施工：2008年9月9日

~2009年6月5日

負(fù)一層側(cè)墻施工：2008年9月24日

~2009年6月20日。第55頁，共190頁。第四部分工期安排

2、進(jìn)度指標(biāo)及安排

（3）主體結(jié)構(gòu)施工工程數(shù)量：延米，豎向分層，縱向分段，從上至下施工。工期安排：計(jì)劃工期：2008年8月10日

~2009年7月5日

，歷時(shí)330天。負(fù)一層頂板施工：2008年10月9日

~2009年7月5日。第56頁，共190頁。第四部分工期安排

2、進(jìn)度指標(biāo)及安排

第57頁，共190頁。第五部分監(jiān)控量測第58頁，共190頁。

1、主要監(jiān)測項(xiàng)目第五部分監(jiān)控量測第59頁，共190頁。

2、監(jiān)測方法、頻率及警戒值監(jiān)測方法：用收斂儀在固定基點(diǎn)上測各個(gè)測點(diǎn)的相對(duì)水平位移；監(jiān)測頻率：開挖及回筑過程中一天兩次；①圍護(hù)結(jié)構(gòu)水平位移監(jiān)測：警戒值：25mm；②圍護(hù)結(jié)構(gòu)變形監(jiān)測：警戒值：25mm；監(jiān)測方法：用DC—300測斜儀監(jiān)測；監(jiān)測頻率：開挖及回筑過程中一天兩次測斜管安裝示意圖

第五部分監(jiān)控量測第60頁，共190頁。

2、監(jiān)測方法、頻率及警戒值監(jiān)測方法：用GP-2振弦頻率儀，液囊式壓力盒；監(jiān)測頻率：施工期間兩天一次；③圍護(hù)結(jié)構(gòu)側(cè)土壓力：④地面及周邊道路、建筑物沉降監(jiān)測：警戒值：圍護(hù)結(jié)構(gòu)周邊土體30mm

；監(jiān)測方法：采用精密水準(zhǔn)儀監(jiān)測；監(jiān)測頻率：主體基坑開挖前讀取初始讀數(shù)。圍護(hù)結(jié)構(gòu)施工及基坑開挖期間每兩天一次，主體結(jié)構(gòu)施工期間每周兩次。第五部分監(jiān)控量測第61頁，共190頁。

2、監(jiān)測方法、頻率及警戒值監(jiān)測方法：水位監(jiān)測儀；監(jiān)測頻率：圍護(hù)結(jié)構(gòu)施工及基坑開挖期間沒兩天一次，主體結(jié)構(gòu)施工期間每兩天一次；⑤地下水位監(jiān)測：⑥支撐軸力檢測：監(jiān)測方法：采用電阻應(yīng)變片法監(jiān)測鋼管支撐內(nèi)力；監(jiān)測頻率：開挖及回筑過程中一天兩次；警戒值：水位下降不大于1米，日降低速度不超過米；第五部分監(jiān)控量測第62頁，共190頁。

2、監(jiān)測方法、頻率及警戒值監(jiān)測方法：用鋼筋應(yīng)力計(jì)，頻率接收儀監(jiān)測；監(jiān)測頻率：基坑開挖及回筑階段一天一次；⑦鉆孔樁鋼筋應(yīng)力監(jiān)測：⑧周邊管線沉降監(jiān)測：監(jiān)測頻率：兩天一次；警戒值：允許應(yīng)力的80%；警戒值：煤氣管道沉降或水平位移不得超過10mm，每天發(fā)展不

得超過2mm；給排水管道沉降或水平位移不得超過30mm，每天發(fā)展不得超過5mm。第五部分監(jiān)控量測第63頁，共190頁。

2、監(jiān)測方法、頻率及警戒值監(jiān)測方法：監(jiān)測頻率：兩天一次；⑨周邊建（構(gòu)）筑物監(jiān)測：b、沉斜監(jiān)測：構(gòu)筑物相對(duì)底部或某一段a、沉降監(jiān)測：采用精密水平儀、銦鋼尺；高度范圍內(nèi)上下兩點(diǎn)的相對(duì)水平位移的投影與高度之比；測斜監(jiān)測示意圖

c、裂縫監(jiān)測：采用粘貼石膏餅法、劃平行線方法、采用金屬片固定法等第五部分監(jiān)控量測第64頁，共190頁。

2、監(jiān)測方法、頻率及警戒值警戒值：⑨周邊建（構(gòu)）筑物監(jiān)測：第五部分監(jiān)控量測第65頁，共190頁。第六部分管線調(diào)查與保護(hù)第66頁，共190頁。第六部分管線調(diào)查與保護(hù)

1、管線調(diào)查同樂站里程范圍內(nèi)主要有給水、雨水、污水、電力、通信、燃?xì)獾?種管線，部分處于基坑內(nèi)，部分距基坑較近，施工時(shí)須進(jìn)行改遷，橫跨基坑的管線須進(jìn)行懸吊保護(hù)。具體管線情況如下圖所示：20,21同樂站管線現(xiàn)狀圖(一)、(二).dwg第67頁，共190頁。第六部分管線調(diào)查與保護(hù)

1、管線調(diào)查（1）給水管道創(chuàng)業(yè)二路前進(jìn)方向左側(cè)有一根給水DN600鑄鐵管，車站起點(diǎn)端埋深1.03m,距車站結(jié)構(gòu)外邊線，車站終點(diǎn)端埋深，距車站結(jié)構(gòu)外邊線，其位置剛好處于車站主體圍護(hù)結(jié)構(gòu)施工范圍內(nèi)，從3#，4#出入口暗挖部分通過，且于CK7+683橫穿基坑，管道位置位于1#，4#出入口基坑范圍內(nèi)，于1#出入口基坑內(nèi)埋深，其一條支線（DN400，埋深，材質(zhì)鑄鐵）于位置處再次橫跨基坑。具體改遷與懸吊如下第68頁，共190頁。第六部分管線調(diào)查與保護(hù)

1、管線調(diào)查（2）污水管第69頁，共190頁。第六部分管線調(diào)查與保護(hù)

1、管線調(diào)查（3）雨水管第70頁，共190頁。第六部分管線調(diào)查與保護(hù)

1、管線調(diào)查（4）電力管第71頁，共190頁。第六部分管線調(diào)查與保護(hù)

1、管線調(diào)查（5）電信光纜第72頁，共190頁。按破裂面外土釘抗拔出能力計(jì)算第59頁，共190頁。工程數(shù)量：延米，豎向分層，縱向分段，從上至下施工。靠近1號(hào)風(fēng)亭，最近距離但等值梁法計(jì)算結(jié)果偏于安全，方法簡單，特別適合于非粘性土地基中的支護(hù)結(jié)構(gòu)計(jì)算。支撐材料：由土釘及鋼筋混凝土面板構(gòu)成支撐；（3）主體結(jié)構(gòu)施工根據(jù)板樁的靜力平衡條件可以求出該深度。土釘錨固體與土體極限摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值第131頁，共190頁。在我國，地鐵及高層建筑的興建，產(chǎn)生了大量的基坑（深基坑）工程。第六部分管線調(diào)查與保護(hù)設(shè)備配備遵循的基本原則：根據(jù)單項(xiàng)施工技術(shù)要求和施工作業(yè)條件確定設(shè)備選型；同樂站里程范圍內(nèi)主要有給水、雨水、污水、電力、通信、燃?xì)獾?種管線，部分處于基坑內(nèi)，部分距基坑較近，施工時(shí)須進(jìn)行改遷，橫跨基坑的管線須進(jìn)行懸吊保護(hù)。（1）、主要機(jī)械設(shè)備（2）單支撐結(jié)構(gòu)：當(dāng)基坑開挖深度較大時(shí)，不能采用無支撐支護(hù)結(jié)構(gòu)，可以在支護(hù)結(jié)構(gòu)頂部附近設(shè)置一單支撐（或拉錨）。第六部分管線調(diào)查與保護(hù)

1、管線調(diào)查（6）燃?xì)夤艿谰€路前進(jìn)方向左側(cè)有一根DN300，埋深燃?xì)馑苣z管，車站起點(diǎn)距結(jié)構(gòu)外邊線，斜穿4#出入口，從3#出入口基坑內(nèi)穿過。CK7+583.26m~CK7+610與位于3#、4#出入口范圍內(nèi)的燃?xì)夤艿理氝M(jìn)行改遷。據(jù)調(diào)查站位范圍內(nèi)含一個(gè)閥門及四處凝液缸。該燃?xì)夤艿琅c鐵崗氣庫相連，鐵崗氣庫位于寶石公路旁，氣化能力為1000kg/h貯罐容量為2800m3，將于年底前置換成天然氣。

第73頁，共190頁。第六部分管線調(diào)查與保護(hù)

2、5000mm×1800mm砼雨水管（）懸吊保護(hù)方案

在車站位置，有一根5000mm×1800mm（凈空尺寸），砼雨水溝橫跨車站結(jié)構(gòu)。據(jù)現(xiàn)場踏勘，雨水管覆土厚度，埋深，壁厚。雨水溝車站結(jié)構(gòu)范圍內(nèi)增設(shè)一排φ600@400三管旋噴樁加強(qiáng)止水效果。雨水管采用改移懸吊保護(hù)的方法進(jìn)行處理。擬在基坑兩邊10m*10的集水井，結(jié)構(gòu)施工過程中采用4φ1800砼管引水。

第74頁，共190頁。第七部分安全保障體系第75頁，共190頁。第七部分安全保障體系

安全生產(chǎn)堅(jiān)持“安全第一，預(yù)防為主”的方針，創(chuàng)建安全標(biāo)準(zhǔn)化工地活動(dòng)，杜絕死亡、重傷事故，重大交通事故、重大火災(zāi)事故的發(fā)生。職業(yè)健康安全保證體系見下圖。1、職業(yè)健康安全保證體系第76頁，共190頁。第七部分安全保障體系

成立工地職業(yè)健康安全領(lǐng)導(dǎo)小組，由工區(qū)長、技術(shù)主管、專業(yè)工程師、安全工程師、專職安全員和兼職安全員組成。1、職業(yè)健康安全保證體系工區(qū)長第77頁，共190頁。第七部分安全保障體系

2、安全保障措施1、作好各項(xiàng)準(zhǔn)備工作及應(yīng)急措施。2、加強(qiáng)監(jiān)控量測，及時(shí)反饋信息。3、基坑四周荷截不得大于1500Kpa。4、施工機(jī)械作業(yè)符合操作規(guī)程。第78頁，共190頁。深基坑排樁支護(hù)結(jié)構(gòu)基坑開挖時(shí)，對(duì)不能放坡或由于場地限制而不能采用攪拌樁支護(hù)，開挖深度在6~10米左右時(shí)，即可采用排樁支護(hù)。排樁支護(hù)可采用鉆孔灌注樁、人工挖孔樁、預(yù)制鋼筋混凝土板樁或鋼板樁。圖3-5排樁支護(hù)的類型第79頁，共190頁。排樁支護(hù)結(jié)構(gòu)可分為：（1）柱列式排樁支護(hù)：當(dāng)邊坡土質(zhì)尚好、地下水位較低時(shí)，可利用土拱作用，以稀疏鉆孔灌注樁或挖孔樁支擋土坡，如圖3-5a所示。（2）連續(xù)排樁支護(hù)（圖3-5b）：在軟土中一般不能形成土拱，支擋結(jié)構(gòu)應(yīng)該連續(xù)排。密排的鉆孔樁可互相搭接，或在樁身混凝土強(qiáng)度尚未形成時(shí)，在相鄰樁之間做一根素混凝土樹根樁把鉆孔樁排連起來，如圖3-5c所示。也可采用鋼板樁、鋼筋混凝土板樁，如圖3-5d、e所示。（3）組合式排樁支護(hù)：在地下水位較高的軟土地區(qū)，可采用鉆孔灌注排樁與水泥土樁防滲墻組合的方式，如圖3-5f所示。第80頁，共190頁。按基坑開挖深度及支擋結(jié)構(gòu)受力情況，排樁支護(hù)可分為一下幾種情況。（1）無支撐（懸臂）支護(hù)結(jié)構(gòu)：當(dāng)基坑開挖深度不大，即可利用懸臂作用擋住墻后土體。（2）單支撐結(jié)構(gòu)：當(dāng)基坑開挖深度較大時(shí)，不能采用無支撐支護(hù)結(jié)構(gòu)，可以在支護(hù)結(jié)構(gòu)頂部附近設(shè)置一單支撐（或拉錨）。（3）多支撐結(jié)構(gòu)：當(dāng)基坑開挖深度較深時(shí)，可設(shè)置多道支撐，以減少擋墻的壓力。

第81頁，共190頁。一、無支撐排樁支護(hù)結(jié)構(gòu)無支撐排樁支護(hù)結(jié)構(gòu)也亦即懸臂式樁排支護(hù)結(jié)構(gòu)（懸臂板樁的變位及土壓力分布圖見圖3-6），可由多種樁型組成，本節(jié)只涉及相間或密排插入基坑底面以下一定深度的鋼筋混凝土樁，樁頂設(shè)置鋼筋混凝土鎖口梁，樁體承受水平推力，鎖口梁調(diào)節(jié)各樁受力和水平位移的支護(hù)結(jié)構(gòu)體系。擋土深度視地質(zhì)條件和樁徑而異，一般不宜超過6m。第82頁，共190頁。圖3-6懸臂板樁的變位及土壓力分布圖a.變位示意圖b.土壓力分布圖c.懸臂板樁計(jì)算圖d.Blum計(jì)算圖式第83頁，共190頁。

懸臂樁支護(hù)結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算主要目的有二個(gè)：

（1）懸臂樁樁身插入基底面以下的最小入土深度Dmin；（2）樁身最大彎矩及所在位置，以計(jì)算樁身的截面和配筋。（一）結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算模型鋼筋混凝土樁插入基底面以下的深度可以根據(jù)靜力平衡條件確定：如圖3-7所示，通過主被動(dòng)兩側(cè)土壓力對(duì)C點(diǎn)的力矩平衡，解式（3-12），即可得最小入土深度Dmin。

（3-12）式中MEa1，MEa2——分別為基底以上及以下主動(dòng)土壓力之合力對(duì)C點(diǎn)的力矩（）；MEP——被動(dòng)土壓力對(duì)C點(diǎn)的力矩（）。樁的設(shè)計(jì)長度應(yīng)按下式確定：（3-13）式中H——基坑開挖深度（m）；

——增大系數(shù)，基坑底以下土質(zhì)較好時(shí)取；反之取第84頁，共190頁。圖3-7懸臂式樁排計(jì)算圖第85頁，共190頁。（二）計(jì)算步驟1.土壓力計(jì)算包括主動(dòng)和被動(dòng)壓力和超載影響的計(jì)算。樁的入土深度為未知，可設(shè)為Dmin，這部分的土壓力暫以包含Dmin的式子表示。

2.力矩平衡計(jì)算分別計(jì)算主、被動(dòng)土壓力對(duì)C點(diǎn)的力矩，再按照力矩平衡條件，列出平衡方程，一般為Dmin的三次方程。

3.解方程，得出Dmin。

4.求剪力為零點(diǎn)深度，對(duì)該深度截面計(jì)算彎矩，即為最大彎矩Mmax。

5.根據(jù)Dmin確定樁的設(shè)計(jì)入土深度，根據(jù)Mmax確定適當(dāng)?shù)臉稄健毒嗪蜆兜呐浣睢?/p>

第86頁，共190頁。（三）算例：某工程基坑支護(hù)擬采用懸臂樁結(jié)構(gòu)，主要參數(shù)如圖3-8（a）所示。試計(jì)算樁的設(shè)計(jì)長度，樁身最大彎矩及所在位置。第87頁，共190頁。一、土壓力計(jì)算根據(jù)本題題意，公式（3-3）和（3-11）可以推導(dǎo)出公式（3-14）和（3-15），計(jì)算結(jié)果如表（3-5）和（3-6）所示。（3-14）

（3-15）第88頁，共190頁。第89頁，共190頁。第90頁，共190頁。第91頁，共190頁。主動(dòng)區(qū)力矩合計(jì)：

被動(dòng)區(qū)力矩合計(jì)：

6.46Dmin3+14.28Dmin2根據(jù)平衡條件可得：

4.91Dmin3-11.55Dmin2-143.35Dmin-265.2=0解之，得:Dmin=7.33m

樁的設(shè)計(jì)嵌入深度取:1.2Dmin=8.8m≈9m樁的總長為:6+9=15m

第92頁，共190頁。3.求最大彎矩設(shè)剪力零點(diǎn)位于基底以下x處，該點(diǎn)以上主動(dòng)土壓力合力為：（）／（γ·x·Ka）x=4.655x2+51.66x+143.35

該點(diǎn)以上被動(dòng)土壓力合力為：（γ·x·Kp）x=19.38x2+28.56x

令兩者相等，得：

14.725x2-23.1x-143.35=0

解得

x=4.0m對(duì)該截面求矩即得最大彎矩MmaxMmax=143.35×（／3+4）+51.66×4×4／2+4.655×42×4／3-28.56×4×4／2-19.38×42×4／3=709.4kNm至此計(jì)算完畢，接著可按最大彎矩選擇適當(dāng)?shù)臉稄健毒嗪团浣睢５袘?yīng)注意計(jì)算所得Mmax是每延米樁排的彎矩值，應(yīng)乘以樁距，并乘以荷載分項(xiàng)系數(shù)之后，才是單樁彎矩設(shè)計(jì)值。第93頁，共190頁。（四）鋼筋混凝土懸臂樁排結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)要求1.懸臂鋼筋混凝土樁的配筋應(yīng)按鋼筋混凝土受彎構(gòu)件計(jì)算和配筋，并應(yīng)按規(guī)定采取構(gòu)造措施。圓形截面樁宜均勻配筋，在土質(zhì)較好或采用人工挖孔樁確有施工保證可采用不均勻配筋，將抗彎鋼筋集中布置在受拉邊的彎矩作用平面左右各45°范圍內(nèi)，以增大抵抗力矩。2.鋼筋混凝土鎖口梁厚度一般可為400～500mm，平面上外包樁體并突出50～100mm，沿基坑周邊形成封閉結(jié)構(gòu)。鎖口梁按水平面內(nèi)作用有正負(fù)彎矩的受彎構(gòu)件配筋，每側(cè)不宜少于3φ16，梁截面的總配筋率不小于0.4%，角撐可按構(gòu)造設(shè)計(jì)為鋼構(gòu)件或鋼筋混凝土構(gòu)件。3.支護(hù)的鋼筋混凝土樁采用疏排布置時(shí)，在各樁中間的空隙部位或樁背后適當(dāng)布置止水樁，防止?jié)B水和土體從樁間流失。也可在基坑開挖過程中逐步砌筑磚拱防滲。無論采用何種方式，其強(qiáng)度和構(gòu)造應(yīng)保證能可靠地將土水壓力傳遞給樁身。第94頁，共190頁。二、有支撐排樁支護(hù)結(jié)構(gòu)有支撐排樁支護(hù)結(jié)構(gòu)常見的有頂端支撐的排樁支護(hù)結(jié)構(gòu)和樁錨式支護(hù)。在實(shí)際工程應(yīng)用中，后者更為普遍。頂部支撐的排樁支護(hù)結(jié)構(gòu)（計(jì)算簡圖如圖3-9）的計(jì)算與懸臂樁相比，其不同在于頂部支撐（樁）墻的計(jì)算需要求頂支撐的內(nèi)力TA。樁錨式支護(hù)由支護(hù)排樁，錨桿及圍檁等組成，用以支擋坑壁土壓力并限制坑壁的側(cè)向位移。錨桿平面位置應(yīng)在兩個(gè)樁之間空隙穿過。錨桿由錨頭，拉桿和錨固體組成，根據(jù)支護(hù)深度和土質(zhì)條件錨桿可設(shè)置一層或多層，其錨固段應(yīng)置于較好的粘性土或粉土、粉細(xì)砂層中。條件允許時(shí)，可在基坑邊緣以外（超過潛在滑動(dòng)面）設(shè)置錨定板，錨塊或錨樁，用拉桿與樁排聯(lián)結(jié)成頂層拉錨。第95頁，共190頁。單層樁錨式支護(hù)結(jié)構(gòu)計(jì)算方法可以根據(jù)樁入土深度的不同采用靜力平衡法（見圖3-10）和等值梁法（見圖3-11）來計(jì)算。

圖3-9頂部支撐樁墻的計(jì)算簡圖圖3-10單支點(diǎn)排樁支護(hù)的靜力平衡計(jì)算簡圖第96頁，共190頁。圖3-11單支點(diǎn)排樁支護(hù)等值梁法計(jì)算簡圖第97頁，共190頁。當(dāng)基坑比較深、土質(zhì)較差時(shí)，單支點(diǎn)支護(hù)結(jié)構(gòu)不能滿足基坑支擋的強(qiáng)度和穩(wěn)定性要求時(shí)，可以采用多層支撐的多支點(diǎn)支護(hù)結(jié)構(gòu)。支撐層數(shù)及位置應(yīng)根據(jù)土質(zhì)、基坑深度、支護(hù)結(jié)構(gòu)、支撐結(jié)構(gòu)和施工要求等因素確定。如圖3-12為多支點(diǎn)支撐（錨桿）計(jì)算模型。

第98頁，共190頁。圖3-13多層錨桿支護(hù)工況圖多層錨桿的設(shè)置是隨著開挖不同工況逐層向下開挖而分次設(shè)置的，見圖3-13。根據(jù)實(shí)測資料這樣設(shè)置的多層錨桿有如下一些現(xiàn)象：（1）下道錨桿設(shè)置之后，上道錨桿的軸向力只有微小的變化，錨桿所在點(diǎn)可以看作是不動(dòng)點(diǎn)；

（2）下道錨桿支點(diǎn)以上的墻體變位，大部分是在下道橫撐設(shè)置前產(chǎn)生的。

第99頁，共190頁。

多層錨桿支護(hù)結(jié)構(gòu)是超靜定問題，根據(jù)實(shí)際支護(hù)中的實(shí)測資料可按下列假定將超靜定問題簡化為靜定問題進(jìn)行計(jì)算：

（1）各層錨桿所在點(diǎn)均為不動(dòng)支點(diǎn)；

（2）支護(hù)樁的下端按簡支端考慮；

（3）在自上至下逐層計(jì)算過程中，某一層錨固力一旦確定，在后續(xù)的計(jì)算中保持不變。如圖3-12所示，對(duì)于第i層支撐（錨桿）計(jì)算如下：對(duì)i點(diǎn)取矩，令ΣMi=0，則有：第100頁，共190頁。式中及圖中：Hi——設(shè)置第i+1層支撐（錨桿）時(shí)的開挖深度（m）Di——所計(jì)算階段滿足力矩平衡的計(jì)算入土深度（m）Ea1i，Ea2i——分別為Hi深度下的開挖底面上下主動(dòng)土壓力合力（kN）Epi——Di深度范圍內(nèi)的被動(dòng)土壓力合力（kN）MEa1i，MEa2i，MEpi——各項(xiàng)土壓力對(duì)Ⅰ點(diǎn)的力矩（）——第i至第i-1層支撐（錨桿）力對(duì)i點(diǎn)的力矩（）在上式（3-16）中，含有Di，解出后從（3-17）式中可算出第i層支撐（錨桿）力Ti（kN）。對(duì)最下一層支撐（錨桿）計(jì)算得出的Di值可作為樁的最小入土深度Dmin。支護(hù)樁的設(shè)計(jì)長度D按下式確定：D=H+Kd·Dmin

（土質(zhì)好時(shí)，反之）

按此設(shè)計(jì)的入土深度，尚應(yīng)滿足整體穩(wěn)定性驗(yàn)算要求。第101頁，共190頁。上海浦東綠洲中環(huán)中心第102頁，共190頁。2圍護(hù)結(jié)構(gòu)型式及適用范圍圍護(hù)結(jié)構(gòu)型式及分類放坡開挖及簡易支護(hù)懸臂式圍護(hù)結(jié)構(gòu)重力式圍護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)撐式圍護(hù)結(jié)構(gòu)拉錨式圍護(hù)結(jié)構(gòu)土釘墻圍護(hù)結(jié)構(gòu)其他形式圍護(hù)結(jié)構(gòu)第103頁，共190頁。土袋短樁基坑簡易支護(hù)土袋或塊石支護(hù)短樁支護(hù)放坡開挖及簡易支護(hù)第104頁，共190頁。邊坡高度與坡度控制巖土類別狀態(tài)及風(fēng)化程度允許坡高允許坡度硬質(zhì)巖石微風(fēng)化中等風(fēng)化強(qiáng)風(fēng)化121081：0.10~1：0.201：0.20~1：0.351：0.35~1：0.50軟質(zhì)巖石微風(fēng)化中等風(fēng)化強(qiáng)風(fēng)化8881：0.35~1：0.501：0.50~1：0.751：0.75~1：1.00砂土中密以上51：1.00基坑頂面無載重1：1.25基坑頂面有靜載1：1.50基坑頂面有動(dòng)載粉土稍濕51：0.75基坑頂面無載重1：1.00基坑頂面有靜載1：1.25基坑頂面有動(dòng)載邊坡允許坡度值第105頁，共190頁。巖土類別狀態(tài)及風(fēng)化程度允許坡高允許坡度粉質(zhì)粘土堅(jiān)硬硬塑可塑5541：0.33基坑頂面無載重1：0.50基坑頂面有靜載1：0.75基坑頂面有動(dòng)載1：1.00~1：1.25基坑頂面無載重1：1.25~1：1.50基坑頂面無載重粘土堅(jiān)硬硬塑可塑5541：0.33~1：0.751：1.00~1：1.251：1.25~1：1.50雜填土中密、密實(shí)的建筑垃圾土51：0.75~1：1.00邊坡允許坡度值（續(xù)）第106頁，共190頁。邊坡穩(wěn)定性驗(yàn)算需要進(jìn)行邊坡穩(wěn)定性驗(yàn)算的情況有以下幾種：坡頂有堆載；邊坡高度與坡度超出上表所列允許值；存在軟弱結(jié)構(gòu)面的傾斜地層；巖層和主要結(jié)構(gòu)層面的傾斜方向與邊坡的開挖面傾斜方向一致，且兩者走向的夾角小于45°。土質(zhì)邊坡的穩(wěn)定分析可用圓弧滑動(dòng)法進(jìn)行分析。巖質(zhì)邊坡宜按由軟弱夾層或結(jié)構(gòu)面控制的可能滑動(dòng)面進(jìn)行驗(yàn)算。第107頁，共190頁。懸臂式圍護(hù)結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)特征：無支撐的懸臂圍護(hù)結(jié)構(gòu)；支撐材料：鋼筋混凝土排樁、鋼板樁、木板樁、鋼筋混凝土板樁、地下連續(xù)墻、SMW工法樁等；受力特征：利用支撐入土的嵌固作用及結(jié)構(gòu)的自身的抗彎剛度擋土及控制變形；適用條件：土質(zhì)較好，開挖深度較小的基坑。第108頁，共190頁。重力式圍護(hù)結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)特征：常用水泥土樁構(gòu)成重力式擋土構(gòu)造；支撐材料：水泥攪拌樁、注漿；受力特征：利用墻體或格構(gòu)自身的穩(wěn)定擋土與止水；適用條件：寬度較大，開挖較淺，周圍場地較寬，對(duì)變形要求不高的基坑。重力式水泥土墻斷面圖平面圖第109頁，共190頁。內(nèi)撐式圍護(hù)結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)特征：由擋土結(jié)構(gòu)與支撐結(jié)構(gòu)兩部分組成；支撐材料：擋土材料有鋼筋混凝土樁、地下連續(xù)墻，支撐材料有鋼筋混凝土梁、鋼管、型鋼等；受力特征：水平支撐、斜支撐，單層支撐、多層支撐；適用條件：各種土層和基坑深度。內(nèi)撐式圍護(hù)結(jié)構(gòu)第110頁，共190頁。第111頁，共190頁。第112頁，共190頁。拉錨式圍護(hù)結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)特征：由擋土結(jié)構(gòu)與錨固系統(tǒng)兩部分組成；支撐材料：可采用內(nèi)撐式結(jié)構(gòu)相同的材料外，還可以采用鋼板樁等；受力特征：由擋土結(jié)構(gòu)與錨固系統(tǒng)共同承擔(dān)土壓力；適用條件：砂土或粘性土地基。拉錨式圍護(hù)結(jié)構(gòu)第113頁，共190頁。第114頁，共190頁。土釘墻圍護(hù)結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)特征：由土釘與噴錨混凝土面板兩部分組成；支撐材料：由土釘及鋼筋混凝土面板構(gòu)成支撐；受力特征：由土釘構(gòu)成支撐體系，噴錨混凝土面板構(gòu)成擋土體系；適用條件：地下水位以上或降水后的粘土、粉土、雜填土及非松散砂土、碎石土。第115頁，共190頁。第116頁，共190頁。鋼筋混凝土樁水泥攪拌樁連拱式支護(hù)結(jié)構(gòu)平面圖第117頁，共190頁。高壓噴射樁鉆孔灌注樁灌注樁與高壓噴射樁組合支護(hù)第118頁，共190頁。型鋼深層攪拌樁SMW工法樁組合支護(hù)第119頁，共190頁。深基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)分類支護(hù)結(jié)構(gòu)擋土部分支撐部分透水擋土結(jié)構(gòu)止水擋土結(jié)構(gòu)

H型鋼、工字鋼+插板疏排灌注樁+鋼絲網(wǎng)水泥抹面密排灌注樁、預(yù)制樁雙排樁擋土連拱式灌注樁土釘墻地下連續(xù)墻深層攪拌樁、墻深層攪拌樁+灌注樁密排樁+高壓噴射樁鋼板樁閉合拱圈墻自立式樁、墻錨拉支護(hù)土層錨桿水平支撐、斜撐環(huán)梁支護(hù)系統(tǒng)第120頁，共190頁。3支護(hù)結(jié)構(gòu)上的荷載水、土壓力計(jì)算水、土壓力分算方法對(duì)于透水性比較大的砂性土和粉土，分別計(jì)算作用在圍護(hù)結(jié)構(gòu)上的土壓力（按朗肯土壓力理論計(jì)算）和水壓力（按靜水壓力計(jì)算），然后疊加作用在圍護(hù)結(jié)構(gòu)上。或：第121頁，共190頁。水、土壓力合算方法對(duì)于透水性比較差的粘性土地基，采用水、土壓力合算的方法計(jì)算作用于圍護(hù)結(jié)構(gòu)上的側(cè)向壓力。各項(xiàng)參數(shù)的定義見說明。第122頁，共190頁。擋土結(jié)構(gòu)位移對(duì)土壓力的影響一般的圍護(hù)結(jié)構(gòu)自身剛度不大，在側(cè)向壓力作用下產(chǎn)生較大的相對(duì)位移時(shí)，對(duì)土壓力的分布與大小產(chǎn)生影響。一般有以下幾種情況：擋土構(gòu)造不發(fā)生位移墻后主動(dòng)土壓力為靜止土壓力，土壓力分布為三角形分布。第123頁，共190頁。H/2H擋土構(gòu)造頂部不動(dòng)，底部向外位移無論位移達(dá)到多大，都不能使填土內(nèi)發(fā)生主動(dòng)破壞，壓力為曲線分布，總壓力作用點(diǎn)位移墻底以上越H/2處。擋土構(gòu)造平行向外移動(dòng)位移的大小未達(dá)到足以使填土發(fā)生主動(dòng)破壞時(shí)，壓力為曲線分布，當(dāng)位移超過某一值后填土將發(fā)生主動(dòng)破壞，應(yīng)力成直線分布。第124頁，共190頁。擋土構(gòu)造上下兩端不動(dòng)，中部發(fā)生向外位移墻后主動(dòng)土壓力為馬鞍形分布。擋土構(gòu)造下端不動(dòng)，上端向外位移無論位移多少，作用在墻背上的壓力都按直線分布。當(dāng)墻上端的移動(dòng)達(dá)到一定數(shù)值后，墻后填土?xí)l(fā)生主動(dòng)破壞，此時(shí)作用在墻上的土壓力稱為主動(dòng)土壓力。第125頁，共190頁。4支護(hù)結(jié)構(gòu)上的設(shè)計(jì)規(guī)定設(shè)計(jì)依據(jù)：《建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程》（JGJ120-99）設(shè)計(jì)狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)：支護(hù)結(jié)構(gòu)達(dá)到承載力破壞，錨固系統(tǒng)失效或坡體失穩(wěn)狀態(tài)；正常使用極限狀態(tài)：支護(hù)結(jié)構(gòu)和邊坡的變形達(dá)到結(jié)構(gòu)本身或鄰近建筑物的正常使用限值或影響耐久實(shí)用性能。安全等級(jí)根據(jù)建筑基坑工程破壞可能造成的后果，基坑工程劃分為三個(gè)安全等級(jí)。第126頁，共190頁。安全等級(jí)破壞后果重要性系數(shù)γ0一級(jí)支護(hù)結(jié)構(gòu)破壞或土體失穩(wěn)或過大變形對(duì)基坑周圍環(huán)境和地下結(jié)構(gòu)施工影響很嚴(yán)重1.10二級(jí)支護(hù)結(jié)構(gòu)破壞或土體失穩(wěn)或過大變形對(duì)基坑周圍環(huán)境影響一般，但對(duì)地下結(jié)構(gòu)施工影響嚴(yán)重1.00三級(jí)支護(hù)結(jié)構(gòu)破壞或土體失穩(wěn)或過大變形對(duì)基坑周圍環(huán)境及地下結(jié)構(gòu)施工影響不嚴(yán)重0.90建筑基坑安全等級(jí)及重要性系數(shù)第127頁，共190頁。基坑設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容支護(hù)體系的方案比較與選型；支護(hù)結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度、穩(wěn)定和變形計(jì)算；基坑內(nèi)外土體的穩(wěn)定性驗(yàn)算；地下水控制設(shè)計(jì)；施工程序設(shè)計(jì)；周邊環(huán)境保護(hù)措施；支護(hù)結(jié)構(gòu)質(zhì)量檢測和開挖監(jiān)控項(xiàng)目及報(bào)警要求。第128頁，共190頁。基坑設(shè)計(jì)應(yīng)具備的資料巖土工程勘察報(bào)告；建筑總平面圖、地下管線圖、地下結(jié)構(gòu)平面和剖面圖；土建設(shè)計(jì)和施工對(duì)基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)的要求；鄰近建筑物和地下設(shè)施的類型、分布情況和結(jié)構(gòu)質(zhì)量的檢測評(píng)價(jià)。第129頁，共190頁。5懸臂式圍護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析（排樁、板樁）計(jì)算簡圖（均質(zhì)土）排樁變位凈土壓力分布簡化處理后的凈土壓力分布第130頁，共190頁。靜力平衡法基本原理：隨著板樁的入土深度的變化，作用在板樁兩側(cè)的凈土壓力分布也隨之發(fā)生變化，當(dāng)作用在板樁兩側(cè)的凈土壓力相等時(shí)，板樁處于平衡狀態(tài)，此時(shí)所對(duì)應(yīng)的板樁的入土深度即是保證板樁穩(wěn)定的最小入土深度。根據(jù)板樁的靜力平衡條件可以求出該深度。t第131頁，共190頁。土壓力計(jì)算（朗肯土壓力理論）確定板樁入土深度t

基坑底土壓力thDz1z2pah地面超載第132頁，共190頁。thDz1z2pah確定凈土壓力p=0的深度D第133頁，共190頁。thDz1z2pah確定深度h+z1及h+t處的凈土壓力第134頁，共190頁。確定最小入土深度t

當(dāng)板樁入土深度達(dá)到最小入土深度t時(shí)，應(yīng)滿足作用在板樁上的水平力之和等于0，各力距任一點(diǎn)力矩之和等于0的靜力平衡條件，建立靜力平衡方程，可以求得未知量z2及板樁最小入土深度t：求解上述聯(lián)立方程，可以得到未知值z2，t（也可以采用試算法計(jì)算），為安全起見，計(jì)算得到的t值還需乘以的安全系數(shù)作為設(shè)計(jì)入土深度，即實(shí)際的入土深度t

。第135頁，共190頁。板樁內(nèi)力計(jì)算計(jì)算板樁最大彎矩時(shí)，根據(jù)在板樁最大彎矩作用點(diǎn)剪力等于0的原理，可以確定發(fā)生最大彎矩的位置及最大彎矩值。對(duì)于均質(zhì)無粘性土（c=0，q0=0），根據(jù)圖示關(guān)系，當(dāng)剪力為0的點(diǎn)位于基坑底面以下深度b時(shí)，則有：解出b后，即可求得Mmax：hbz1第136頁，共190頁。布魯姆法（均質(zhì)土）基本原理：布魯姆法以一個(gè)集中力Ep’代替板樁底出現(xiàn)的被動(dòng)土壓力，根據(jù)該假定建立靜力平衡方程，求出入土深度及板樁內(nèi)力。計(jì)算板樁入土深度t

對(duì)板樁底C點(diǎn)取力矩，由ΣMc=0得到：OhtluE’pEpE4E1E2E3ΣPCxxma第137頁，共190頁。在均質(zhì)土條件下，凈土壓力為0的O點(diǎn)深度可根據(jù)墻前與墻后土壓力強(qiáng)度相等的條件算出（不考慮地下水及頂面均布荷載的影響，c=0，q0=0）：代入前式求解方程后可求得未知量x，板樁的入土深度按下式計(jì)算：t=u+x

為便于計(jì)算，建立了一套圖表，利用該圖表，可用圖解法確定未知量x值，其順序如下：令中間變量：第138頁，共190頁。再令：根據(jù)求出的m、n值，查圖表確定中間變量ξ，從而求得：

x=ξ·l，t=u+x第139頁，共190頁。第140頁，共190頁。內(nèi)力計(jì)算最大彎矩發(fā)生在剪力Q=0處，如圖設(shè)O點(diǎn)以下xm處的剪力Q=0，則有：最大彎矩：OhtluE’pEpE4E1E2E3ΣPCxxma第141頁，共190頁。例題1：某懸臂板樁圍護(hù)結(jié)構(gòu)如圖示，試用布魯姆法計(jì)算板樁長度及板樁內(nèi)力。6mluE3E1E2ΣPaq=10kN/m2

c=0φ=34°γ=20kN/m3第142頁，共190頁。解：①板樁長度第143頁，共190頁。查表，，x=ξltx+u板樁長，取12m。第144頁，共190頁。②計(jì)算最大彎矩第145頁，共190頁。6單支點(diǎn)圍護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析（排樁、板樁）頂端支撐的排樁結(jié)構(gòu)，有支撐的支撐點(diǎn)相當(dāng)于不能移動(dòng)的簡支點(diǎn)，埋入地中的部分，則根據(jù)入土深度，淺時(shí)為簡支，深時(shí)為嵌固。在確定板樁的入土深度時(shí)，太淺則跨中彎矩比較大，較深時(shí)則不經(jīng)濟(jì)。比較合理的入土深度為下圖所示的第3種狀態(tài)所處的入土深度。一般按該種狀態(tài)確定板樁的入土深度t。第146頁，共190頁。EaEptminEaEpt1tmaxEaEpEp’t2EaEpEp’(a)(b)(c)(d)第147頁，共190頁。內(nèi)力計(jì)算方法（均質(zhì)土）靜力平衡法（埋深較淺，下端鉸支，前圖a計(jì)算圖式）根據(jù)圖示所示靜力平衡體系，根據(jù)A點(diǎn)的力矩平衡方程及水平方向的力平衡方程，可以得到兩個(gè)方程：根據(jù)上述方程求解出板樁的入土深度t及反力R

htREpEaAd第148頁，共190頁。對(duì)支撐A點(diǎn)取力矩平衡方程：由水平方向的靜力平衡方程：根據(jù)剪力為0的條件，可以求得最大彎矩的位置：板樁截面最大彎矩：第149頁，共190頁。等值梁法基本原理：將板樁看成是一端嵌固另一端簡支的梁，單支撐擋墻下端為彈性嵌固時(shí)，其彎矩分布如圖所示，如果在彎矩零點(diǎn)位置將梁斷開，以簡支梁計(jì)算梁的內(nèi)力，則其彎矩與整梁是一致的。將此斷梁稱為整梁該段的等值梁。對(duì)于下端為彈性支撐的單支撐擋墻，彎矩零點(diǎn)位置與凈土壓力零點(diǎn)位置很接近，在計(jì)算時(shí)可以根據(jù)凈土壓力分布首先確定出彎矩零點(diǎn)位置，并在該點(diǎn)處將梁斷開，計(jì)算兩個(gè)相連的等值簡支梁的彎矩。將這種簡化方法稱為等值梁法。第150頁，共190頁。RaABBQBQBGE’pBGhtREaE’pEa2Ah0aDBGCuxΔxt0γ(kp-ka)x第151頁，共190頁。計(jì)算步驟計(jì)算凈土壓力分布根據(jù)凈土壓力分布確定凈土壓力為0的B點(diǎn)位置，利用下式算出B點(diǎn)距基坑底面的距離u（c=0，q0=0）：計(jì)算支撐反力計(jì)算支撐反力Ra及剪力QB。以B點(diǎn)為力矩中心：第152頁，共190頁。以A點(diǎn)為力矩中心：計(jì)算板樁的入土深度由等值梁BG取G點(diǎn)的力矩平衡方程：可以求得：

第153頁，共190頁。板樁的最小入土深度：t0=u+x，考慮一定的富裕可以取：t=(1.1~1.2)t0

求出等值梁的最大彎矩根據(jù)最大彎矩處剪力為0的原理，求出等值梁上剪力為0的位置，并求出最大彎矩Mmax。注意：以上兩種情況計(jì)算出的支撐力（錨桿拉力）為單位延米板樁墻上的數(shù)值，如支撐（錨桿）間距為a，則實(shí)際支撐力（錨桿拉力）為aR。第154頁，共190頁。工程實(shí)踐中，可按以下經(jīng)驗(yàn)關(guān)系粗略確定正負(fù)彎矩轉(zhuǎn)折點(diǎn)B的位置（即u的深度）。設(shè)基坑深度為h，地面均布荷載為q，基坑底面以下土體的內(nèi)摩擦角為φ，等效基坑深度為：h’=h+q/γ單支撐板樁的計(jì)算，是以板樁下端為固定的假設(shè)進(jìn)行的，對(duì)于埋入粘性土中的板樁，只有粘性土相當(dāng)堅(jiān)硬時(shí)，才可以認(rèn)為底端固定，因此，其計(jì)算假定與一般實(shí)際情況仍有差異。但等值梁法計(jì)算結(jié)果偏于安全，方法簡單，特別適合于非粘性土地基中的支護(hù)結(jié)構(gòu)計(jì)算。第155頁，共190頁。例題2：某單支撐板樁圍護(hù)結(jié)構(gòu)如圖示，試用等值梁法計(jì)算板樁長度及板樁內(nèi)力。1m9.0muEaaq=28kN/m2

c=6kPaφ=20°γ=18kN/m3xx0Ra第156頁，共190頁。解：①土壓力計(jì)算②u的計(jì)算第157頁，共190頁。③Ra、QB的計(jì)算第158頁，共190頁。④入土深度t的計(jì)算取，板樁長=10+13=23m⑤內(nèi)力計(jì)算求Q=0的位置x0第159頁，共190頁。第160頁，共190頁。7多支點(diǎn)圍護(hù)結(jié)構(gòu)計(jì)算方法簡介連續(xù)梁法基本原理：將排樁支護(hù)看成多支點(diǎn)支撐的連續(xù)梁計(jì)算步驟（以三道支撐為例）AABABABCDC(a)(b)(c)(d)第161頁，共190頁。(1)設(shè)置第一道支撐A之前的開挖階段（圖a）按下端嵌固在土中的懸臂樁墻計(jì)算。(2)設(shè)置第二道支撐B之前的開挖階段（圖b）按板樁墻為兩個(gè)支點(diǎn)的靜定梁計(jì)算，兩個(gè)支點(diǎn)分別為A及土中凈土壓力為0的一點(diǎn)。(3)設(shè)置第三道支撐C之前的開挖階段（圖c）按板樁墻為具有三個(gè)支點(diǎn)的連續(xù)梁計(jì)算，三個(gè)支點(diǎn)分別為A、B及土中凈土壓力為0的一點(diǎn)。(4)澆筑底板以前的開挖階段按板樁墻為具有四個(gè)支點(diǎn)三跨的連續(xù)梁計(jì)算。第162頁，共190頁。支撐荷載1/2分擔(dān)法基本原理：墻后主動(dòng)土壓力分布采用太沙基—佩克假定，按1/2分擔(dān)的概念計(jì)算支撐反力和排樁內(nèi)力。l1l2l3l4l5R1R2R3R4R1R2R3R4R3l3/2l4/2ql2/10ql2/20γHKaγHKaM圖q圖第163頁，共190頁。計(jì)算方法（經(jīng)驗(yàn)方法）每道支撐所受的力是相鄰兩個(gè)半跨的土壓力荷載值；若土壓力強(qiáng)度為q，按連續(xù)梁計(jì)算，最大支座彎矩（三跨以上）為M=ql2/10，最大跨中彎矩為M=ql2/20。第164頁，共190頁。彈性抗力法（彈性支點(diǎn)法、地基反力法）基本原理：將樁墻看成豎直置于土中的彈性地基梁，基坑以下土體以連續(xù)分布的彈簧來模擬，基坑底面以下的土體反力與墻體的變形有關(guān)。計(jì)算方法墻后土壓力分布：直接按朗肯土壓力理論計(jì)算、矩形分布的經(jīng)驗(yàn)土壓力模式（我國較多采用）；地基抗力分布：基坑開挖面以下的土抗力分布根據(jù)文克爾地基模型計(jì)算：ks：地基土的水平基床系數(shù)第165頁，共190頁。EaEaR1RnR1Rn支點(diǎn)按剛度系數(shù)kz的彈簧進(jìn)行模擬，建立樁墻的基本撓曲微分方程，解方程可以得到支護(hù)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和變形。第166頁，共190頁。8基坑的穩(wěn)定驗(yàn)算基坑穩(wěn)定驗(yàn)算的基本內(nèi)容整體穩(wěn)定驗(yàn)算（邊坡穩(wěn)定、傾覆穩(wěn)定、滑移穩(wěn)定）；基坑抗隆起穩(wěn)定；