1、xxx高大模板工程專項施工方案編制：審核：審批：編制單位（章）：編制日期：年 月 日監(jiān)理單位（章）：總監(jiān)審批意見：建設單位項目負責人審批意見: 建設單位（章）：xxx有限公司一、工程概況本工程位于來賓市華XX?，F(xiàn)澆鋼筋砼框架-剪力墻結構，地下一層，建筑面積約29942皿，地 下車庫頂板以上為1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#共七棟居住兼商業(yè)為一體的建筑物，總 建筑面積約211399.94皿，建筑層數(shù)30層，建筑安全等級為一級，設計使用年限50年，耐火 等級為一級，屋面防水等級為二級，抗震設防烈度為6度。根據(jù)中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設部印發(fā)危險性較大的分部分項工程安全管理辦法 的通知-建

2、質200987號中要求“混凝土模板支撐工程：搭設高度8m及以上；搭設跨度18m 及以上；施工總荷載15kN/m2及以上；集中線荷載20kN/m及以上?！睂儆诔^一定規(guī)模的危險 性較大的分部分項工程范圍。本工程最大鋼筋混凝土梁截面尺寸為 300*1800mm，其施工總荷載為44.115kN/m2 15kN/m2，屬于超過一定規(guī)模的危險性較大的分部分項工程范圍，為施工安全，編制高大模板 施工專項方案(本工程其余鋼筋混凝土梁模板支撐加固均按照此方案實施)。二、計算書梁模板(扣件鋼管架)計算書高支撐架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)、混凝土結構設計規(guī)范GB500

3、10-2002、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規(guī) 范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不 能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002 (3)：扣件式鋼管模板高支撐架設 計和使用安全中的部分內容。梁段:L1 (截面尺寸300*1800mm)。單位：mm300單位:mm1000300F/XO“,/KZ/Z/Z/Z/Z/ZZ/Z/ZZ/ZZ/ZZ/ZZ/I”刁/ZZ/Z/Z/Z/Z/J一、參數(shù)信息模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度B(m)： 0.30；梁截面高度D(m)： 1.80；混凝

4、土板厚度(mm): 180.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)： 0.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)： 0.15；立桿步距h(m)： 1.30 ；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)： 1.20；梁支撐架搭設高度H(m)： 4.62；梁兩側立桿間距(m)： 1.00；承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：0；采用的鋼管類型為048X3.5；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：1.00；荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)： 24.00；模板自重(kN/m2)： 0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工

5、均布荷載標準值(kN/m2)： 2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)： 17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)： 2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)： 4.0；材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)： 9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm): 16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2): 17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2): 1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)： 20.00；面板彈性模量E(N/mm2): 6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2): 13.0；梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm): 60

6、.0；梁底方木截面高度h(mm)： 80.0；梁底模板支撐的間距(mm)： 200.0；梁側模板參數(shù)次楞間距(mm)： 200；主楞豎向根數(shù)：4；穿梁螺栓直徑(mm)： M14；穿梁螺栓水平間距(mm)： 400；主楞到梁底距離依次是：30mm，600mm，1100mm，1600mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm): 48.00；壁厚(mm): 3.50；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)： 60.00；高度(mm)： 80.00；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較 小值：F=0.22ytP1P2V1/2F=yH其中Y -

7、混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；T -混凝土的入模溫度，取20.000C；V -混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H -混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 。-外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；P2-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗 混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。05

8、200200200面板計算簡圖(單位：mm)強度計算材料抗彎強度驗算公式如下：o = M/W 3(p57050050020計算簡圖1.617-1.0421.617-1.042剪力圖(kN)彎矩圖(kNm)0.178變形圖（mm）經(jīng)過計算得到最大彎矩M = 0.167 kN m,最大支座反力R= 3.281 kN,最大變形v= 0.178 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下：o = M/Wf經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應力計算值o = 1.67X 105/6 . 40X 104 = 2 . 6 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值：f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值o = 2.6N

9、/mm2小于次楞的抗彎強度設計值f=17N/mm2，滿 足要求?。?）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值：v = 570/400=1.425mm；次楞的最大撓度計算值v=0.178mm小于次楞的最大容許撓度值v = 1.425mm，滿足要 求！主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.281kN,按照集中荷載作用下的三跨連 續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩叩分別為:W = 2X5.078=10.16cm3；I = 2X 12.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2；3.201 kN 3.2S1 k

10、N3.201 kN3.281 kN 3.201 kN 3.201 kN4004004007主楞計算簡圖3.201 3.2S14.019 4.0192.543 2.543-4.019-4.0193.281 -3.2310.7300.730F頑曷約3.201 3.2S14.019 4.0192.543 2.543-4.019-4.0193.281 -3.2310.7300.730F頑曷約主楞計算剪力圖主楞計算剪力圖(kN)主楞計算彎矩圖主楞計算彎矩圖(kNm)主楞計算變形圖（mm）經(jīng)過計算得到最大彎矩M = 0.295 kN F,最大支座反力R= 7.300 kN,最大變形v = 0.062 mm

11、（1）主楞抗彎強度驗算o = M/Wf經(jīng)計算得到，主楞的受彎應力計算值：o = 2.95X 105/1.02X 104 = 29.1 N/mm2；主楞的 抗彎強度設計值：f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值o =29.1N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2，滿足 要求?。?）主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為0.062 mm主楞的最大容許撓度值：v = 400/400=1mm；主楞的最大撓度計算值v=0.062mm小于主楞的最大容許撓度值v = 1mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下：NN= fXA其中N -穿梁螺栓所受的拉力；A -穿梁螺栓

12、有效面積（mm2）；f -穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型號：M14 ；查表得：穿梁螺栓有效直徑：11.55 mm；穿梁螺栓有效面積：A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N =7.3 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值：N = 170X 105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=7.3kN小于 穿梁螺栓最大容許拉力值N=17.85kN，滿足要 求！六、梁底模板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和撓度。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時 產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、

13、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 300X20X20/6 = 2.00X 104mm3；I = 3 00 X 20 X 20 X 20/12 = 2 . 00X 105mm4；q| |I1| |I1| |I1I1：*c：1200.-，-抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：o = M/Wf新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1：1.2X (24.00+1.50) X0.30X 1.80X0.90=14.872kN/m；模板結構自重荷載設計值：q2:1.2 X 0.30 X 0.30 X 0.90=0.097kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：

14、q : 1.4X (2.00+2.00) X0.30X0.90=1.512kN/m； 3最大彎矩計算公式如下：M =0.1(q+ q)+0.117q = 0.1 X (14. 8 72+0 . 09 7) X2 002+0.117X 1.5 1 2 X 2 002=6. 70X max123104N mm；o =Mm /W=6 . 70X 104/2 . 00X 104=3 . 3N/mm2；梁底模面板計算應力o =3.3N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設計值f=13N/mm2，滿 足要求！撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：v=

15、0.677ql4/(100EI) Wv=l/250其中，q作用在模板上的壓力線荷載:q =qi+q14.872+0.097=14.969kN/m；l計算跨度(梁底支撐間距)：l =200.00mm；E-面板的彈性模量：E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:v =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計算值：v= 0.677 X 14.969 X 2004/(100 X 6000 X 2.00 X 105)=0.135mm；面板的最大撓度計算值：v=0.135mm小于面板的最大允許撓度值：v =0.8mm，滿足要 求！七、梁底支撐木方的計算荷載的計算：鋼筋混凝土

16、梁和模板自重設計值(kN/m):q1 = 1.2X (24+1.5) X 1.8X0.2+0.3X0.2X (2X 1.62+0.3)/ 0.3=11.866 kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值(kN/m):q2 = 1.4X (2+2) X0.2=1.12 kN/m；均布荷載設計值 q = 11.866+1.120 = 12.986 kN/m；梁兩側樓板荷載以集中荷載的形式傳遞，其設計值：p=0.20X 1.2X0.18X24.00+1.4X (2.00+2.00) X (1.00-0.30)/4=0.377kN支撐方木驗算：本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I，截面抵抗

17、矩W和彈性模量E分別為：W=6 X 8 X 8/6 = 6.40X101 cm3；I=6 X 8 X 8 X 8/12 = 2 . 56X 102 cm4；E= 9000 N/mm2；計算簡圖及內力、變形圖如下：12.9S6kN/mf3502閉3003 躁3500.377kN0.377kN簡圖（kNm）剪力圖（kN）彎矩圖（kNm）3.478變形圖(mm)方木的支座力：N1=N2.325 kN；最大彎矩：M= 0.954kN - m最大剪力：V= 2.325 kN方木最大正應力計算值：o =M/W=0 . 9 54X 106 /6 . 40X 104=14. 9 N/mm2；方木最大剪應力計算

18、值：t =3V/(2bh )=3 X 2.325 X 1000/(2 X 60 X 80)=0.727N/mm2； 0方木的最大撓度：v =3.478 mm；方木的允許撓度：v = 1.000X 1000/250=4.000 mm；方木最大應力計算值14.906 N/mm2小于方木抗彎強度設計值f = 17.000 N/mm2，滿足 要求！方木受剪應力計算值0.727 N/m皿小于方木抗剪強度設計值f = 1.700 N/mm2，滿足要 v求！方木的最大撓度v=3.478 mm小于方木的最大允許撓度v=4.000 mm，滿足要求！八、梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐

19、方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；E= 206000 N/mm2；支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 2.325 kNPF；C1Fr:Fr4FcFr:Fr4FrFFr4Fr:Fr4pc43001800130041支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖支撐鋼管計算彎矩圖(kNm)支撐鋼管計算變形圖支撐鋼管計算變形圖(mm)2.61E2.6160.2S10.2913.4883.4881.1 2.61E2.6160.2S10.2913.4883.4881.1 南 1.1632.04.3652.0352.0

20、342.0341.1621.1624.359 4.353593.437 3.4S7.4S70.292.6152.615支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mm = 0.698 kN - m ； 最大變形v = 1.252 mm ； 最大支座力=10.172 kN ； 最大應力 o =M/W= 0.698X 106 /(5.08X 103 )=137.3 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值137.3 N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強度設計值205 N/mm2, 滿足要求！支撐鋼管的最大撓度vmax=1.252mm小于800/150與10 mm,滿足

21、要求！九、扣件抗滑移的計算：按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承 載力設計值取16.00kN，扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實際的雙扣件承載力取值為16.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R W Rc其中Rc -扣件抗滑承載力設計值，取16.00 kN；R -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結果得到R=10.172 kN；R 16.00 kN，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！十、立桿的穩(wěn)定性計算：立桿的穩(wěn)定性計算公式o = N/(uA) Wf

22、梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算：其中N -立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力：N1 =10.172 kN ；腳手架鋼管的自重：N2 = 1.2X0.142X4.62=0.785 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N1.2X (1.200/2+(1.000-0.300)/4) X0.800X0.300+(1.200/2+(1.000-0.300)/4) X0.800X0.180X (1.500+24.000)=3.638 kN；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：N4=1.4X (2.000+2.000) X 1.200/2+(1.000-0.300)/4 X 0.800= 3.4

23、72 kN；N =N +N +N +N =10.172+0.785+3.638+3.472=18.067 kN； 1234U-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查表得到；i -計算立桿的截面回轉半徑(cm)： i = 1.58；A -立桿凈截面面積(cm2): A = 4.89；W -立桿凈截面抵抗矩(cm3)： W = 5.08；o -鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2；1。-計算長度(m)；根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計算長度1。有兩個計算公式1kph和1h+2a,為安全計，取二者間的大值，即：1 = Max1.167X1.7X1.

24、3,1.3+2X0.15= 2.579 m； ok -計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167 ；四-計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，四二1.7；a -立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.15m;得到計算結果：立桿的計算長度1 /i = 2579.07 / 15.8 = 163 ；由長細比1o/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)u=0.265 ；鋼管立桿受壓應力計算值；0=18066.802/(0.265X489) = 139.4 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算o = 139.4 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值f = 205 N/mm2, 滿足要求！十一、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經(jīng)驗:除了要遵守扣件架規(guī)范的相關要求外，還要考慮以下內容模板支架的構造要求：梁板模板高支撐架可以根據(jù)設計荷載采用單立桿或雙立桿；立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但