1、新能能源有限公司變換冷凝液氨回收操作規程編寫：審核：武浪審定：武浪批準：武浪新能能源有限公司O 五年八月目錄 TOC o 1-5 h z 第一章 裝置概況 4. HYPERLINK l bookmark9 o Current Document 、 變換冷凝液氨回收裝置概述4. HYPERLINK l bookmark11 o Current Document 、 產品說明 4. HYPERLINK l bookmark13 o Current Document 、 原料、公用工程系統 5. HYPERLINK l bookmark15 o Current Document 、 動力消耗指標7.

2、 HYPERLINK l bookmark17 o Current Document 第二章 工藝簡介 8. HYPERLINK l bookmark19 o Current Document 、 生產方法、工藝原理8. HYPERLINK l bookmark21 o Current Document 、 工藝流程敘述8. HYPERLINK l bookmark25 o Current Document 主要操作條件 1.0. HYPERLINK l bookmark27 o Current Document 第三章 開車前的準備1.1 HYPERLINK l bookmark29 o C

3、urrent Document 全面質量大檢查 1.1. HYPERLINK l bookmark31 o Current Document 操作具備的素質 1.1. HYPERLINK l bookmark33 o Current Document 設備、管道的吹掃、沖洗、試壓1.2 HYPERLINK l bookmark35 o Current Document 第四章 裝置開工、停工 1.4前提 1.4. HYPERLINK l bookmark39 o Current Document 、 開工程序 1.4. HYPERLINK l bookmark41 o Current Docu

4、ment 停工程序及操作方法 1.6 HYPERLINK l bookmark43 o Current Document 第五章汽提操作的影響因素 1.9、 供熱 1.9.、 酸性氣的排放率1.9 TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark49 o Current Document 氨循環比 1.9. HYPERLINK l bookmark51 o Current Document 抽出比的影響2.0. HYPERLINK l bookmark53 o Current Document 三級分凝條件的影響 2.0 HYPERLINK l bookmark55 o C

5、urrent Document 第六章 汽提崗位操作法 2.1 HYPERLINK l bookmark57 o Current Document 汽提塔操作 2.1. HYPERLINK l bookmark63 o Current Document 一級分凝器操作 2.3. HYPERLINK l bookmark67 o Current Document 二級分凝器操作2.4 HYPERLINK l bookmark71 o Current Document 三級分凝器操作2.5. HYPERLINK l bookmark75 o Current Document 原料水脫氣罐操作2.6

6、. HYPERLINK l bookmark77 o Current Document 司泵崗位操作法 2.7. HYPERLINK l bookmark79 o Current Document 帶緩沖、隔離液儲罐密封泵的操作2.8 HYPERLINK l bookmark81 o Current Document 第七章事故處理及事故預案 3.0 HYPERLINK l bookmark83 o Current Document 緊急事故處理3.0. HYPERLINK l bookmark85 o Current Document 一般事故處理3.0. HYPERLINK l bookm

7、ark87 o Current Document 第八章裝置界區條件表3.2. HYPERLINK l bookmark89 o Current Document 附：設備一覽表3.3.第一章裝置概況、 變換冷凝液氨回收裝置概述本裝置主要是根據變換工序產生的變換冷凝液特性而設計的單塔加壓汽提側 線抽出氨回收工藝，對變換冷凝液進行凈化和資源綜合利用處理。該裝置的作用為 凈化污水，回收化工資源，減輕大氣污染，化害為利，變廢為寶，造福人類，是環保必不可少的一項工程。本裝置的設計處理量為： 40m 3/h ，系統裝置將變換冷凝液中的氨氮、二氧化碳、硫化氫等成分進行有效脫除，并回收其中的氨，制取濃度不

8、小于 15% 的氨水，氨水可做農肥或其它化工原料使用。處理后的凈化水可以作為回 用水用于其它工段。分離出的酸性氣送入硫回收或火炬裝置。本裝置的工藝特點： 采用單塔加壓側線抽出汽提流程。分離和回收廢水中的有效成分，且該裝置具有耗 能低，占地面積小，流程簡單，設備少，操作方面方便而又經濟的特點，是目前正 積極推廣的一套先進裝置。、 產品說明121 、凈化水硫化氫含量：不大于 50 mg/L ，氨氮含量：不大于 150mg/L ，出水溫度：約123 C,凈化水作回用水使用。1.2.2 、氨水氨水濃度：不小于 15% (質量分數) ，回收率：不小于 95% 。物理性質氨是一種無色具有刺激性氣味的氣體，

9、 低濃度的氨對呼吸道有刺激作用， 接觸 時可使皮膚灼傷，高濃度的氨對三叉神經有刺激作用，可使呼吸終止。在標準狀況下氨的密度是0.77kg/m 3 ，比重為0.5971 ，氨極易溶于水，在常溫下一體積水可溶解 700 體積的氨， 0C 時液氨的比重為0.6836 ,其分子M為17.034 ,沸點-33.35 C,凝固點-777 C,氨在空氣中的含M達11%-14% 時會發生燃燒，氣爆炸極限為15.5%-27% (體積分數)。在常壓下冷卻到-33.35 C或常溫下加壓到0.7MPa-0.8MPa 時，氣態氨 就凝結成無色的液態氨。液氨具有導電性，并溶于少量潤滑油。化 學性質氨與水反應氨與水反應生成

10、一水合氨，它可以小部分電離成NH 4+和 0H -,并且受熱分解。+ NH 3 +H 2O=NH 3?HzO= NH 4 + OH氨的水合物對鋅、銅及銅合金具有腐蝕性：Cu+2NH 40HACu(OH) 2+2NH 3 tZn+2NH 40HAZn(0H)2+3NH 3 t氨在 530 C 以上分解為氮氣和氫氣：2NH 3 N 2+3H 2 t氨與酸的反應：NH 3+HCI NH 4CINH 3+H 2SNH 4HS氨與氧的反應 ：4NH 3+50 2 4N0+6H 20、原料、公用工程系統、 原料的來源來自變換裝置。、 原料的基本參數冷凝液量： w 40m 3/h ;其中：氨氮w 7500m

11、g/L ;二氧化碳 w 15000mg/L ;硫化氫 w 150mg/L ;冷凝液壓力： 6.12MPa(g) ;(3)冷凝液溫度：約 40 C。汽提工藝基本原理變換冷凝液汽提就是除去原料污水中的有害物質， 以達到凈化污水水質的目的。 變換冷凝液中的有害物質以 CO2、 NH 3、 H2S 為主，變換冷凝液汽提的主要目的是 去除和回收CO2、NH3、H2S。含硫污水是一個由H2s -NH3- CO 2-H2O 組成的四元，H2S-CO2-NH 3都是揮發性弱電解質并能以不同程度溶解于水，構成H 2S-NH 3-CO 2-H 2O 揮發性弱電解質水溶液的化學、電離和相平衡共存體系。氨溶于水后一部

12、分被電離成 ”日4+和 OH - 離子，即；NH 3 + H 2O NH 4+ + OH -在汽提操作條件下，氣相中的氨、硫化氫和二氧化碳是分子態，液相中的氨、 硫化氫和二氧化碳有分子和離子兩種形式，離子不能揮發，故稱“固定態”， 分子可以揮發，故稱“游離態”，氨、硫化氫和二氧化碳在水中的離子態和分子態的 數量，與溫度、壓力及它們在水中的濃度有關。變換冷凝液汽提過程就是基于 H 2S-NH 3-CO2 揮發性弱電解質水溶液在不同條件下的汽液平衡特性。由于 H2S、NH3和CO2三種組份與H2O的氣液相平衡常 數相差很大，同時在 低溫時若液相中NH3的濃度比H2S、CO2相對較高時，則系統 中的

13、H2S、CO2基本上被NH 3固定下來。利用這兩個特點，可用一個塔從塔頂獲得揮發度最高的組份H2S、CO2,從塔底獲得揮發度最低的組份H 2O ，從塔的中部(側線 )抽出含有富氨的混合氣體。如果該側線抽出氣體中的NH 3含量大大超過H2S、 CO2 時，則在冷疑過程中即可將H2S、 CO2 固定下來，從而獲得純度較高的 氨氣。因為在低溫下NH 3的相對揮發度比H2S、CO2低，所以大部分H2S、CO2已在低溫的塔頂放出，而塔底采用高溫蒸汽汽提，凈化水中NH3、H2S、CO2含M很低， 因此在塔的中部容易形成較高濃度的含NH 3混合氣體， 也正因為如此， 用 NH 3 來固定 H2S、CO2,并

14、將NH 3氣體作為側線產品是可行的。公用工程ENN 新翼 新能能源有限公司氫回收崗位操作規程脫鹽水 (常溫， 0.4 MPa(g) )、循環冷水(31 C, 0.4 MPa(g) )、氮氣 (常溫，0.3 MPa(g) )、儀表氣 (常溫， 0.6MPa )、蒸汽(190 C， 1.27 MPa(g) )、動力消耗指標序號項目單位小時耗M年耗M備注1電kwh57.54600002蒸汽t/h6.5520003氮氣nWh(0.1)采樣器用4儀表氣m in /h2160005脫鹽水t/h1.5-212000-160006循環水t/h70560000第二章工藝簡介、 生產方法、工藝原理1 ） 生產方法

15、該裝置采用單塔加壓汽提、側線抽出工藝，其生產方法是：利用硫化氫和二氧化碳的相對揮發度比氨高，而溶解度比氨小的特性，首先從氣提塔的上部將變換冷 凝液中的二氧化碳和硫化氫汽提出來，而向塔頂逃逸的部分氨氣被冷進料再吸收， 再通過控制適宜的塔體各部位溫度分布，使變換冷凝液在汽提塔中部形成氨聚集區， 在此處側線抽出分離，再采用變溫變壓的三級分凝設施，將側線抽出的氨氣逐漸濃 縮，最后取得純度較高的氨氣。2 ） 變換冷凝液單塔加壓汽提的工藝原理單塔加壓汽提處理變換冷凝液的方法就是用帶有一定壓力的蒸汽，把揮發性的 二氧化碳、硫化氫、氨從變換液中汽提出來并有效分離，從而達到凈化污水，提取酸性氣和氨的目的。該裝置

16、的工藝是一個化學、電離和相平衡共存的復雜體系。其整個反應過程可用如下綜合反應式表示：+ +0H - + NH 4+ +HS = （ NH 3 + H 2S+ 出 0）液= （NH 3 + H 2S+ 出 0）氣H +0H - +2NH 4 + CO 3 = （ 2NH 3 + C0 2+ 2 出 0）液= （2NH 3 + C0 2+ 2H 20） 氣NH 4+ +HS-= （ NH 3 + H 2S） 液 = （ NH 3 + H 2S） 氣、 工藝流程敘述自變換工段冷凝液進入本裝置原料水脫氣罐 V2101 ,經脫氣罐V2101 減壓 至 1.8MPA（ G 緩存后，逸出的閃蒸氣由脫氣罐 V

17、2101 頂部排出直接進主汽提塔T2101 。 變換液自脫氣罐V2101 底部靠余壓排出，分為冷、熱兩路進主汽提塔T2101 ； 一路 作為冷進料先進入冷進料預冷器E2101通過循環冷水降溫至35C左右，再從汽提塔 頂部入口進主汽提塔 T2101 ；一路作為熱進料先經過原料水/凈化水一級換熱器E2103進行一次預熱，溫度提升至60C左右，繼續進入原料水/側線氣換熱器E2105進行二次預熱，溫度提升至115 C左右，繼續進入原料水/凈化水 二級換熱器E2104進行三次預熱，溫度提升至 150 C左右。經三級預熱后從汽提塔 T2101最頂層塔板 上部入口進塔。汽提蒸汽(1.27Mpa ) 由塔底第

18、一層塔盤下吹入，汽提塔T2101 的 17 、19 、 21 層塔盤處開一側線抽出口抽出富氨氣，凈化水由塔底排出。側線氣( 即粗氨氣)從塔體氨氣富集區抽出，進入原料水 -側線氣換熱器E2105冷凝冷卻，降溫至120 C左右，引入一級分凝器 V2103氣液分離，氣相部分繼 續進入二級冷凝冷卻器E2106進行降溫，降溫至90 C左右，弓|入二級分凝器V2104氣液分離，氣相部分繼續進入三級冷凝冷卻器E2107進行換熱，降溫至40C左右，引入三級分凝器V2105 進行氣液分離，氣相部分引入到高位吸氨器V2109 中制取氨水；一、二、三級分凝器中分離出來的分凝液分別由一、二、三級分凝液泵打回原料水脫氣

19、罐V2101 中，作為回流液與變換冷凝液混合后繼續進塔處理。汽提完成的酸性氣由汽提塔T2101 塔頂排出，首先進入酸性氣冷凝冷卻器 E2102 進行冷卻，降溫至40 C 以下，再進入酸性氣分液罐V2102 中進行氣液分離， 氣相部分直接排至裝置外，液相部分由一級分凝液泵P2101 打回脫氣罐中。凈化水由汽提塔T2101 塔底部出口排出， 進入原料水/凈化水二級換熱器E2104 進行熱交換，降溫至130 C左右，繼續進入原料水/凈化水一級換熱器E2103進行換熱，降溫至125 C 以下，直接排出裝置外，進入廠區排放管網。脫鹽水自廠區脫鹽水管網來，進入液封水罐 V2108 緩存，并通過脫鹽水泵P2

20、104 打至高位吸氨器V2109 上部，對經三級分凝提純的氨氣進行噴淋吸收。高位吸氨器V2109 內吸收形成的稀氨水從底部排出，進入氨水冷卻器E2108 中進行冷卻，降溫至40C以下，排入稀氨水罐 V2106內緩存，同時經由稀氨水循環泵P2105打至高位吸氨器 V2109 中部，對氨氣進行循環吸收，最終稀氨水罐 V2106 中的氨水濃度達到 15% 以上時，通過合格氨水泵P2106 將其打入濃氨水罐 V2107 緩 存，最終合格氨水經氨水出料泵P2107 從濃氨水罐 V2107 中輸送至裝置外。申 ENN 新翼2.3 主要操作條件主汽提塔溫度：塔底160 C,塔頂40C壓力：塔底 0.53MP

21、a (G ),塔頂 0.5 MPa (G)2 原料水脫氣罐 TOC o 1-5 h z 溫度：40 C壓力：1.8MPa (G)3 一級分凝器溫度：120 C壓力：0.45MPa (G)4 二級分凝器溫度：90 C壓力：0.38MPa (G)5 三級分凝器溫度：40 C壓力：0.3MPa (G)第三章 開車前的準備全面質量大檢查設備求。屬儀表等是完備，壓力設備主體的施工安裝、內件、附屬管件、儀表是否齊全，安裝位置是否符合要管道各工藝管道安裝是否符合設計及生產要求，閥門的安裝位置、放空排凝閥、附否符合設計及生產要求。機泵機泵的施工安裝、型號、電機與電氣設備等是否符合設計要求，潤滑系統是否表是否完

22、好，計量泵流量是否校核等。安全措施及其它：1 ）機泵、設備、電氣的接地、崗位照明是否滿足設計及生產要求。2 ）安全閥的定壓及排空管道的安裝位置是否正確。3 ）消防器材、防毒面具、硫化氫、氨報警儀、可燃氣體報警儀是否正確齊全4 ）化驗室設備、人員等是否滿足要求。5 ）水、電、氣、風等輔助系統引入裝置并能滿足生產要求。6 ）電纜溝蓋板是否完好，有無油水及雜物；7 ）污水排放系統是否完好暢通；8 ） 環境衛生是否良好，達到開工條件；操作具備的素質掌握的相關知識1 ） 安全規程、勞動保護、消防規程2 ） 產品及各種物料的危險性。3 ）設備的操作說明及工藝流程。4 ）儀表操作及工藝運轉規程。322 具備

23、的技能操作人員應經培訓，具備實際操作和處理事故的技能，并經過職業安全衛生培 訓，能熟悉及熟練掌握現場、設備、工藝管道及儀表的功能及操作。設備、管道的吹掃、沖洗、試壓原則與注意事項1）吹掃前對容器、反應器、冷換等設備，要清理干凈，然后封人孔。2）吹掃、沖洗前，關閉儀表引線閥、安全閥手閥。3）吹掃、沖洗前，拆除流量計、控制閥、疏水器、孔板。介質經冷換設備時, 入口法蘭處放空。4 ） 蒸汽管線、 吹掃試壓時， 引入蒸汽要緩慢逐步予熱， 防止熱膨脹加劇， 注意脫水，防止水擊，防止蹩壓。5 ） 吹掃、沖洗試壓要逐段進行，待水汽、風排凈后，再進行下步，并且認真填寫記錄。試壓時按規定控制，不得超壓。6 ）

24、吹掃、沖洗、試壓后，如發現問題應先泄壓再處理，處理后重新吹掃、試壓。3.3.2吹掃、沖洗、試壓介質項目吹掃沖洗試壓備注酸性氣、氨氣管道蒸汽/壓縮空氣氮氣試密其他氣體管道蒸汽/蒸汽其他液體管道及設備水蒸汽新鮮水新鮮水注：對氨氣的設備及管道，在工藝過程允許情況下，當惰性氣體M不足時宜先用蒸汽吹掃后，再用空氣吹干或用惰性氣體保護。試壓時間及試壓值蒸汽試壓時，試壓至最高操作壓力，詳細查漏。空氣試壓時，試壓至最高 操作壓 力，用肥皂液檢查漏點。試壓時，保持5分種發現無漏點即為合格。用空氣試壓及氮氣試密時，必須將所有的密封點、閥門、采樣口、壓力表、 熱電偶、 放空、絲扣、焊縫處涂肥皂水，如有鼓泡、泄壓處理

25、后再試，至無鼓泡為 止。單機試運所有離心泵均用新鮮水負荷試運 2小時，檢查電機有無超溫、震動；泵的揚程、流M是否穩定，達到其銘牌指標。4.2.1 建立汽提塔液位升溫關閉凈化水出裝置閥門，向汽提塔注生產水級換熱器、原料水/ 凈化水二級換熱器殼程，使原料水液位至 50% ，停止注水并拆除臨時注水管線。出裝置及側線氣閥門，充入氮氣建立塔壓、當塔壓達止充氮保壓。汽提塔直接供汽，對汽提塔預熱升溫。溫度以料、排放酸性氣、凈化水第四章裝置開工、停工前提裝置已完全施工安裝完畢，并經質量檢查、吹掃、清洗、試壓、單機試運 后，對發現的 所有問題整改結束，各項指標都達到要求。人員均能熟練掌握本崗位的操作，并已上崗。

26、公用工程系統、水、電、汽、風均引入裝置邊界。調度、醫務、消防、通訊均已正常，分析化驗室正常。裝置內均已打掃干凈。、開工程序(以消防水代替)，并溢流至原料水 / 凈化水一/ 凈化水一、 二級換熱器殼程灌滿水，汽提塔關閉酸性氣0.3MPa 后停用蒸汽調節閥控制塔底溫度，使塔底20 r /h30 C/h 的速度升溫。 422 引進開啟外裝置至本系統的來料閥門，利用來料調節閥控制原料水脫氣罐進料量。當塔底溫度達到 120 C 時， 開啟冷進料閥門， 適當調節進料量保持塔底液 位在 50% 左右。并根據原料水脫氣罐的液位適當調節來料調節閥開度，并保持原料水脫氣罐壓力維持在1.8MPa(G)。通過冷進料調

27、節閥控制塔頂溫度不超過40 Co當塔頂壓力達到 0.5Mpa 的時候，調節酸性氣流量調節閥，在保證塔底繼 續升溫的情況下，適量排放酸性氣。酸性氣排量應由塔頂兩段填料層的溫差來定， 將溫差控制在5060 C 范圍內，溫差大閥門開度則調大，溫差小閥門開度則調小。(4)當塔底溫度達160 C時，停止升溫，建立原料水脫氣罐及外裝置塔的物料平衡，通過來料調節閥控制外裝置塔的液位保持在合理范圍。通過調節冷、熱進料調 節閥，保持原料水罐的液位， 將變換冷凝液全負荷引進汽提塔，打開凈化水出裝置 閥門，注意保持塔底液位正常(50% ) ，塔頂壓力(0.5MPa ),塔頂溫度正常(40C),塔底溫度正常(160。

28、以達到裝置的平穩運行。423 開側線(1)當塔頂壓力達到0.5Mpa、17層塔盤溫度達到150 C時，打開側線抽出閥 控制抽出比 為 9-10% 。側線抽出后，調節蒸汽量，使塔底溫度保持在 160 C 時， 17 層塔盤溫度150 C。逐步建立一級分凝器、二級分凝器、三級分凝器的壓力、溫度、液位。(4)控制一級分凝器入溫度大于120 C,當壓力大于0.45Mpa時，啟用一級分 凝器頂部出口壓力調節閥 (PIC-2102 )控制壓力保持在0.45Mpa 。PIC-2102 投用后，通過手動調節二級冷凝冷卻器的循環冷卻水閥門開度， 來控制二級分凝器溫度為90C,當壓力達到0.38Mpa時，啟用二級

29、分凝器頂部出口壓力調節閥(PIC-2103 )控制二級分凝器壓力保持在 0.38Mpa 。當 PIC- 2103 投用后，通過手動調節三級冷凝冷卻器的循環冷卻水閥門開度，來控制二級分凝器溫度為40 C， 當壓力達到 0.3Mpa 時， 啟用三級分凝器頂部 出口壓力調節閥(PIC-2104 )控制三級分凝器壓力保持在 0.3Mpa 。當一級分凝器建立起液位，通過一級分凝液泵出口液位調節閥控制其液位， 二、三級分凝器建立起液位，分別控制二、三級分凝液泵的啟停來調節其液位。控 制一、二、三級分凝器的液位為 50% 。一、二、三級分凝液通過泵送入原料水脫氣罐作為回流液與外裝置來的變換冷凝液混合后再進塔

30、處理424 制氨水側線系統正常后，給稀氨水罐注入脫鹽水，開啟稀氨水循環泵，對三級分 凝器排出的氨氣進行循環吸收。調節稀氨水循環泵的出口閥門開度，使高位吸氨器液位控制在30% 以下。當循環氨水濃度達到 15% 以上時，開啟合格氨水泵，將合格氨水送至濃氨水罐暫存。同時控制稀氨水罐液位不低于 50%當循環氨水濃度大于 15%后， 開啟脫鹽水泵， 為制氨水補充吸收液。 調 節脫鹽水補充量，按氨氣總量制得濃度為 18% 的氨水所需水量進行控制。調節進裝置的脫鹽水調節閥，控制水封罐的脫鹽水液位為 70%75% 。觀察高位吸氨器的壓力，將其壓力控制在0.15MPa 以下，如果壓力超過0.15Mpa 通過調節

31、真空泵入口閥門開度來調節真空泵的抽氣量。4.2.5 調整操作根據處理量的大小及操作情況，進一步調整總進料量。通過調節蒸汽調節閥控制好塔底壓力為 0.6Mpa ,控制好 17 層塔盤溫度為 150 C。操作平穩后，所有儀表全部投自動。4.3 停工程序及操作方法停工前的準備編制好停工方案，并經總廠有關部門確認、會簽；組織操作人員培訓學習 全面掌握編制好停工階段臨時組織體系，明確分工加強與調度的聯系，做好上下游的協調準備好停工所用盲板的數量、規格和型號，并聯系保運單位拆掉應拆的盲 板5 ) 準備好管線吹掃明細表、盲板明細表、停工吹掃網絡圖，安排好停工吹掃 人員，掃線完畢簽字確認。6 ) 準 備好各崗

32、位停工操作記錄申ENN新翼新能能源有限公司氫回收崗位操作規程(7)設備的低點排凝閥接好膠管，并引至含油污水井，嚴禁排入清水井。(8)裝置所有消防、氣防設施配套齊全好用并處于備用狀態(9)根據調度指示，適當增減處理到停工時原料水脫氣罐水位將至1020% 。(10)有計劃的降低一、二、三級分凝器和酸性氣分液罐的液位，到計劃停工時維持最低點。4.3.2停工步驟(1)緩慢減蒸汽最后停蒸汽，關側線。(2)用生產水(以消防水代替)置換洗塔，宜到出水質合格。(3)塔內水放空后，宜接用蒸汽吹掃管線2小時，蒸塔48小時，完畢后塔頂 放空,塔低點排凝。(4)通入氮氣吹掃系統。(5)最后各臺設備管道經吹掃、沖洗后，

33、打開人孔待分析其中02含M大于20%,H 2s小于10mg/m 3,配戴防毒面具后才能進入。(6)長時間停車時需對系統全面吹掃。吹掃流程如下序號管線名稱吹掃流程給汽點試壓要求1酸性氣管線汽提塔一酸性氣冷卻器 一酸性氣分液罐一裝置 外；汽提塔.先貫通后試壓，貫通時將放空 打開，見汽干凈后關閉；.關閉除試壓管線以外其它 管線與塔的對接的閥門；.開汽緩慢，頂部放空打 開， 汽提塔頂見汽關，嚴防超壓。.冷換設備吹掃時另一程需2凈化水管線汽提塔一原料水凈化水 二級換熱器一原料水側 線氣換熱器一原料水凈 化水一級換熱汽提塔器一裝置外；放空，防止憋壓。3冷進料管線汽提塔一冷進料冷卻器一裝置外4熱進料管線汽提

34、塔一原料水凈化水 二級換熱器一原料水側 線氣換熱器一原料水凈 化水一級換熱器一裝置 外；汽提塔5側線抽出線汽提塔一原料水-側線氣 換熱器一級分凝器一二 級冷凝冷卻器一二級分 凝器一二級冷凝冷卻器 一三級分凝器一至裝置 外汽提塔6閃蒸氣汽提塔一原料水脫氣罐閥組一至裝置外汽提塔第五章汽提操作的影響因素、供熱合理的供熱是平穩操作的基礎，供熱是否合理，對安全生產，產品質量，能耗影響都很大。供熱過量，就要引起超溫、超壓、酸性氣質量下降，蒸汽單耗增加， 嚴重時可能造成沖塔；供熱不足，汽提塔中部的溫度偏低，高溫段溫差大，氨氣和 凈化水的質量下降。汽提塔供熱影響因素為：蒸汽單耗的影響因素主要有冷熱進料比 n

35、側線抽出比B,氨循環比C,而n、B與處理M有關，因為對一個特定的汽提塔而言，有個最低的冷卻水M和最低的塔底三相負荷。所以處理量越大、冷熱進料比 n 和側線抽出比B 越小，蒸汽單耗越低，然后根據產品質量和塔體溫度分布進一步調整 n 、 B 和供 熱量，供熱是操作的基礎，操作平衡建立后，一般情況應保持穩定。、酸性氣的排放率（酸性氣排放率= 酸性氣排放量/ 原料水中酸性氣量）操作平衡建立后，要及時按原料中的酸性氣的量將其從塔頂排出，其排放率最 好為 1 。如果排放率大于 1,則塔上部溫度要升高，酸性氣質量可能變差，塔壓下降 , 嚴重時可能造成沖塔；如其排放率小于 1,則塔的中部溫度要下降，塔壓升高，

36、氨氣和凈化水質量可能下降。操作中， 在 n 、 B 和供熱等條件合理的情況下， 如果最上一層塔板與側線抽出 口處的溫度下降，塔壓升高 ， 說明的排放率小于 1 。反之，排放率大于 1 。氨循環比（氨循環量/ 原料水中氨含量 ）氨循環比對汽提塔的氨負荷影響很大，如果氨循環比過大，要危及產品質量，增加蒸汽單耗，嚴重時還影響平穩操作，氨循環比的高低由分凝液的量的多少和濃度高低決定，分凝液的量的多少主要取決于抽出比的大小，分凝液濃度高低主要取 決于三級分凝條件，因此影響氨循環比的主要因素是抽出比和三級分凝條件。抽出比的影響抽出比是單塔側線流程操作關鍵因素之一，側線抽出氣體，約為塔底氣相負荷 的 50%

37、 左右，所以抽出比的大小對汽提塔的效果影響很大，抽出氣體中主要成分是 水，所以抽出比的大小基本決定了分凝液量的多少。如果抽出比太小，循環液量會減少，氨循環比會降低，蒸汽單耗要下降，但單 塔氣相負荷太小，汽提效果降低，凈化水質量要下降，如果循環比太大，從塔內取 熱增多，循環液量也增加，氨循環比也增加，單塔氣相負荷增加，不僅蒸汽單耗增 加，產品質量要下降。三級分凝條件的影響三級分凝條件決定了各級分凝器的分凝液量的多少和分凝液濃度的高低，在抽 出量一定的情況下，如果采用不同的分凝條件，盡管循環液的總量沒有變，但各級分凝器的分凝液量和濃度就要變化，總的分凝液的濃度就不同，因此氨的循環比也就不同。由于分

38、凝條件對氨循環的影響大，所以操作中要按工藝設計參數控制好分凝條 件，否則嚴重時會危及安全生產，例如一級分凝器溫度瞬間大幅度提高，會使二、 三級分凝器的壓力下降或者回零，甚至成負壓。因為一級分凝器溫度突然升高，使一級分凝器分水率突然下降，二級分凝器、三級分凝器分水率增加，液相濃度下降 , 汽相平衡被破壞，因此汽相壓力下降回零，甚至成負壓。操作失常，出現以上情況， 處理也很簡單，要按工藝參數控制好一級分凝器溫度，任其二級分凝器、三級分凝器提濃，壓力就會回升。第六章 汽提崗位操作法6.1 汽提塔操作汽提塔頂溫度過高影響因素：申 ENN 新翼a 酸性氣的排放量過大。b 冷進料量少或溫度高。c 塔底供熱

39、過大。d 側線抽出量不合適。調節方法a 適當關小酸性氣排放閥。b 適當增大冷進料量或加大冷進料冷卻器循環水量c 降低蒸汽供應量。d 側線抽出量按9%11% 來控制。汽提塔壓力的波動影響因素a 側線抽出不均勻。塔頂溫度不穩。塔底蒸汽壓力波動。調節方法控制平穩側線抽出量。根據 6.1 找出原因，并調節。適當調節處理量，側線量。6.1.3 側線抽出塔板層溫度低。影響因素供熱不足。冷進料量過大。酸性氣排入量偏低。d 側線抽出量大。調節方法適當加大蒸汽量。適當減少冷進料量。配合冷進料量調節酸性氣排出閥開度。減少側線抽出量。塔底液面波動影響因素凈化水液位調節閥失靈。進料量不穩。后路不暢通。塔內壓力不穩定。

40、調節方法改走付線，聯系儀表處理。穩定進料量。聯系生產調度處理。分析原因維持塔頂壓力穩定。凈化水不合格影響因素a 側線抽出比不合適。供熱不足。原料水 - 凈化水一級換熱器、原料水-凈化水二級換熱器內漏。側線抽出塔板層溫度低。申 ENN 新翼調節方法a 側線抽出比調至9-11% 。適當加大蒸汽量停工檢修。按 6.3 處理。6.2 一級分凝器操作一級分凝器溫度不穩影響因素a 側線氣熱進料換熱器旁路溫度調節閥失靈。b 側線抽出量不穩。c.側線氣熱進料換熱器內漏。調節方法聯系儀表處理。穩定側線抽出量。停工檢修。622 級分凝器壓力不穩影響因素壓力控制閥不靈活。一級分凝器溫度不穩，氣相量變化大。側線氣熱進

41、料換熱器內漏。調節方法聯系儀表處理。ENN 新翼按 6.2.1 分析穩定一級分凝器溫度。停工處理。6.2.3 一級分凝器液面不穩影響因素側線氣熱進料換熱器溫度不穩，液相量變化校大液控調節閥不靈活。側線氣熱進料換熱器內漏。調節方法穩定側線氣熱進料換熱器溫度聯系儀表處理。停工處理。二級分凝器操作二級分凝器溫度不穩影響因素一分凝器溫度、壓力不穩。循環水量不合適。（二級冷凝冷卻器）二級冷凝冷卻器內漏。調節方法穩定一級冷凝冷卻器溫度、壓力。調節合適的循環水量。停工處理。二級分凝器壓力不穩申 ENN 新翼影響因素壓力控制閥不靈活。二級分凝器溫度不穩。二級冷凝冷卻器內漏。調節方法聯系儀表處理。穩定二級分凝器

42、溫度。停工處理。二級分凝器液面不穩影響因素液控泵啟停不正常。二級分凝器溫度不合適。二級冷凝冷卻器內漏。調節方法聯系電儀處理。二級分凝器溫度按指標控制停工處理。三級分凝器操作三級分凝器溫度不穩影響因素二級分凝器溫度、壓力不穩。三級冷凝冷卻器循環水量不合適申 ENN 新翼三級冷凝冷卻器內漏。調節方法穩定二級分凝器溫度、壓力。調節合適的循環水量。停工處理。三級分凝器壓力不穩影響因素壓力調節閥失靈。二級分凝器溫度不穩。三級冷凝冷卻器內漏。調節方法聯系儀表調校。穩定二級分凝器溫度。停工處理。三級分凝器液位不穩影響因素三級液控泵啟停不正常。三級分凝器溫度不合適。三級分凝器溫度不穩。三級冷凝冷卻器內漏。調節

43、方法聯系電儀處理。按指標控制。調節三級冷凝冷卻器循環水量穩定三級分凝器溫度停工處理。原料水脫氣罐操作原料水脫氣罐液位不穩影響因素外裝置塔處理量波動。液位 LIC2102 失靈。原料水脫氣罐壓力不穩。調節方法聯系調度處理。聯系儀表處理。穩定原料水脫氣罐壓力。原料水脫氣罐壓力不穩影響因素原料水脫氣罐壓力調節閥失靈。脫氣罐液位不穩定。調節方法聯系儀表處理。穩定脫氣罐液位。司泵崗位操作法開泵前的準備工作（ 1 ） 檢查機泵、電機及附件、壓力表防護爪、接地線是否齊全好用。申 ENN 新翼 新能能源有限公司氫回收崗位操作規程2 ）檢查對輪地腳螺栓是否松動，并進行盤車。3 ）檢查潤滑油是否變質，油位是否正常

44、。662 啟動運轉1 ） 打開泵的入口閥、放空閥，排出泵的氣體，灌滿泵后在關閉放空閥。2 ）再次盤車，一切正常后，啟動電機（ 3）在關閉泵出口閥的情況下，運轉12 分鐘，待出口壓力穩定后，再緩慢打開泵的出口閥，調節流量。（ 4）檢查泵的出口壓力是否指示正常機泵運行中的維護1）按操作檢查泵的出口壓力、流量。2）經常檢查軸承溫度、；軸承泄露情況；并及時記錄3）及時檢查機泵在運行中的振動情況及是否有雜音泵的切換和停泵操作1 ）首先做好備用泵的開泵前的檢查工作2 ） 切換時先啟動備用泵，正常后稍開打出口閥，慢慢關小待切換泵的出口閥， 直至待切換泵的出口閥全部關閉。切換過程中盡量減少因為切換而引起的流量

45、、壓 力等參數的變化。3 ）待切換泵的停泵。先慢慢關出口閥，停電機，再關閉入口閥。4 ）冬季停泵要排凈泵體內的存液，以防凍壞泵體。6.7 帶緩沖、隔離液儲罐密封泵的操作儲罐介紹及操作作用：儲罐為雙機械密封輔助系統的主要元件，其作用是儲存緩沖、隔離液， 導出由緩沖、隔離液傳遞出密封端面摩擦產生的和密封腔的熱量，為雙密封提供緩 沖、隔離液，從而改善機械密封的工作環境，由此提高機械密封的可靠性和使用壽命，擴大機械密封的適用范圍。申 ENN 新翼 新能能源有限公司氫回收崗位操作規程灌液：打開接口上的排氣針型閥和緩沖、隔離液進出口閥門，關閉排液球閥， 保證管路暢通，由儲罐補液進口向儲罐及其系統注入緩沖、

46、隔離液至儲罐的標準液位刻度線（液位計中間刻度線），并觀察各接口處有無泄漏，有則及時處理，再次擰緊連接處螺母。試車和開車運行：試車時，應注意觀察儲罐上的液位及儀表指針的變化情況。本儲罐為改善機械密圭寸的工作環境而配備，同時對機械密圭寸的工作狀況有一定的檢測作用。試車時應進行調試和觀測，通過與緩沖、隔離液進口相連的溫度表觀測溫度，正常運行平衡，溫度不再升高，維持在一固定值，該固定值以不大于55C,溫升不大于25為宜，若超過此值，應開通冷卻水，通過冷卻水來控制密封腔溫度。 壓力表應顯示 值 0.1MP&當溫度、壓力穩定在正常值時，系統調試結束，密封及系統進入正常 工作狀態，設備可以連 續運行。泵的操

47、作（ 1 ）泵的啟動檢查齒輪箱是否加油，油位油溫是否正常。確認冷卻水管路全部打開，流動正常。密封儲罐已灌液，液位溫度正常。打開入口閥和排氣閥，將泵體充分灌滿泵腔，并擰緊泵入口，出口與管路入 口、出口關閉的狀態下啟動。啟動前，應用手轉動低速軸，要轉動靈活，無異常摩擦聲。檢查電機旋轉方向，（點動不超過3-5 秒），從電機端看，電機為逆時針旋轉。每次啟動前先點動數次，（每次點動不超3-5 秒），使潤滑點預潤滑。啟動電機后，觀察泵的出口壓力變化，電機的電流值。當達到穩定壓力后， 再逐步開大泵出口閥門，使泵出口管線上的流量達到所需的穩定值。啟動運轉正常后，觀察機械密封的泄露管路中的泄露情況，泄漏量過大，

48、 則 應停機檢修機械密封。檢查潤滑油的油溫應控制在 20-60 C之間工作，冷卻器冷卻水的流按油 溫要求來調節。如無冷卻水運轉時油溫不要超過65 C, 般一小時左右油溫才能達 到平衡。波動及泵運轉中應經常檢查地腳螺栓有無松動的情況，油溫、泵入口溫度、出口壓力振動情況，如有異常應排除或停機檢查。（ 2 ）泵的停車先慢慢關閉泵出口管路閥門，然后切斷電源，關閉輔助管路上的閥門，但冷卻水閥門應在泵冷卻后再關閉。在有凍結危險或長期停車的情況下，必須排凈泵體及冷卻腔中的液體。第七章事故處理及事故預案緊急事故處理突然停電停止向原料水脫氣罐輸送變換冷凝液緩慢關閉蒸汽閥門停止給汽提塔供熱關閉酸性氣、側線氣、凈化

49、水外排閥；保持塔內的壓力、溫度、液位；e 與調度聯系，查明原因；若短時間停電，來電后立刻開泵維持正常操作；若長時間停電，按正常停工處理。停蒸汽現象：塔底溫度降低，蒸汽壓力回零。處理方法：與調度聯系查明停汽原因；停泵，關閉側線氣、酸性氣、凈化水外排閥，保持系統溫度、壓力、液位；冬季注意防凍防凝。一般事故處理循環水中斷現象：二、三級分凝器溫度迅速上升。處理方法：循環水短時間內中斷，則減小側線抽出量，塔底蒸汽量；長時間中斷，停工處理。722 停儀表風現象：1）操作室內所有儀表均一起大幅度變化。2）儀表風壓回零。處理方法：1）風開閥全關上游閥，改付線調節。風關閥付線全關，改上游閥調節2）根據一次表，控

50、制流量、溫度、壓力和液位。3）若長時間停風，停工處理。原料水中斷現象：原料水進料回零，原料水脫氣罐壓力下降。處理方法：關閉進裝置調節閥，關閉冷熱進料閥門，同時聯系變換工段檢查原因。凈化水不合格現象：外排凈化水中硫化氫、氨氮含量超標，外排水不合格。原因：a 塔底液面過高，沖塔造成分離效果不好；b 蒸汽壓力低，溫度低，波動大，滿足不了汽提要求；c 塔頂、側線排放量過小。處理方法：a 降低液位到正常，控制好汽塔各操作參數；b 聯系調度提高蒸汽壓力、溫度。c 適當調整塔頂，側線的排放量。第八章裝置界區條件表序號名稱界區狀態輸送方式溫度壓力流M公稱直徑保溫/保冷管道伴熱備注進出Mpa(g)t/hDN(m

51、 m)材料厚度根數公稱直徑(mm)1笠換冷凝液水V液連續406.1240100山,，臼石棉冒冗502凈化水V液連續400.345100山,，臼石棉冒冗50去其他裝置3酸性氣V氣連續400.30.62680山,，臼石棉冒冗50115出裝置41.27mpa 蒸汽V氣連續1901.276.5150山,，臼石棉冒冗505循環冷水V液連續310.470300山,，臼石棉冒冗506循環熱水V液連續400.370300山,，臼石棉冒冗507脫鹽水V液連續常溫0.4250山,，臼石棉冒冗508氮氣m 3 n/hV氣間斷常溫0.30.1509氨水( 15%)V液連續401.01.532山,，臼石棉冒冗50去氨水

52、儲罐10凈化風mn/hV氣連續常溫0.6250山,，臼石棉冒冗50附：設備一覽表序 號材 料、 設備 方神材質材料規格或設備型號設計 壓力Mpa單 位數 i單重T備注1主汽提塔321+Q245,Q245R （正火）$ 1600 X 7513*20 , Q245R（正火）；$1600 X 27800*（ 13+3 ）,321+Q245R （正火）；$1400 X 9300*（11+3）,321+Q245R （正火）；$800 X9150* （ 8+3 ） , Q245R （正火）；1.0臺150.69二類 壓力 容器2塔盤1組 合件321$ 16001.0套333塔盤2組合件321$ 14001