1、自主知識產權智能化無料鐘爐頂設備秦皇島秦冶重工2021年09月20日目錄QWZ無料鐘爐頂設備引見各種方式無料鐘爐頂優缺陷設計手段制造安裝運用實例QWZ型無料鐘爐頂典型用戶及業績技術支持及售后效力無料鐘爐頂成套工程設計QWZ型無鐘爐頂引見 QWZ型并罐式無料鐘爐頂QWZ-B QWZ型串罐式無料鐘爐頂QWZ-CQWZ型無料鐘爐頂裝料設備 QWZ型三罐式無料鐘爐頂QWZ-SQWZ型高爐無料鐘的系列化規格 規格型號 順應高爐1、QWZ450B/C 300750m32、QWZ500B/C 7501000m3 3、QWZ600B/C 10002200m3 4、QWZ650B/C 22003200m3 5、

2、QWZ700B/C/S 32004500m36、QWZ800B/C/S 45006000m3 QWZ-B型并罐式無料鐘爐頂構造1.旋轉布料溜槽2. 布料器3.波紋補償器4.使料流對中的中間排料漏斗5.裝有下密封閥和料流調理閥的下部閥箱6.料罐(2個)7.上密封閥(2個)8.挪動式或帶有翻板安裝的受料斗受料罐翻板閥上密封閥料罐布料器溜槽料流調理閥下密閥箱波紋管導料溜槽上部溜槽安裝布料器布料溜槽上密封閥料罐下密閥箱波紋管料流調理閥爐頂鋼圈QWZ-C型串罐式無料鐘爐頂構造QWZ-C-型QWZ-C-型QWZ-C-型受料斗擋料閥上密封閥料罐布料器爐頂鋼圈下密封閥波紋管溜槽料流調理閥QWZ-C-型QWZ-

3、C-型串罐式無料鐘爐頂構造1.旋轉布料溜槽2.液壓傳動布料器3.波紋補償器4.下密封閥5.菱形料流調理閥6.料罐7.上密封閥8.瓜皮式擋料閥9.固定受料斗QWZ-C-型串罐式無料鐘爐頂構造1.旋轉布料溜槽2.液壓傳動布料器3.波紋補償器4.下部閥箱(裝有下密封閥和料流調理閥)5.料罐(裝有上密封閥)6.瓜皮式擋料閥7.固定受料斗序號規格型號QWZ450QWZ500QWZ600QWZ650QWZ700QWZ8001中心喉管（mm）4505006006507008002設計壓力（MPa）0.20.250.33工作溫度（）正常150250異常600，一年小于20次，每次不超過一小時最高900，一年小

4、于5次，每次不超過10分鐘4溜槽旋轉速度變頻調速：210 rpm 正常轉速：89 rpm5溜槽傾動速度范圍：06/s 常用：4/s6氮氣消耗（NM3/h）3005006008007冷卻水消耗（T/h）485106128158過料能力(m3/s)0.40.60.81.11.52.0序號規格型號WZ450WZ500WZ600WZ650WZ700WZ8001中心喉管通徑（mm）4505006006507008002下密封閥通徑（mm）5506507008009009003料流調節閥通徑（mm）5506006507007508004固定料罐有效容積(m3)13202030305050707090901

5、205受料罐有效容積(m3)13202030305050707090901206上密封閥通徑（mm）7008009001000120014007擋料閥通徑（mm）600700800900100012008溜槽長度（mm）16002200220028002800350035004000420045005000性能特點角傳動采用變頻驅動， 011rpm,正常轉速8.8rpm。角檢測采用單圈絕對值編碼器。分辨率不低于4096線。角擺動范圍0 55 ，傾動速度最大達 6，傾角誤差為0.1。溜槽檢修改換角度30 45。角檢測采用單圈絕對值編碼器。分辨率不低于4096線。旋轉與直線運動合成技術，可實現環形

6、、螺旋、扇形、定點和中心加焦等全功能布料。構造簡單，缺點率低，內部空間大，易于檢查和維修。角傳動只需一對開式齒輪,且遠離高溫區，能順應爐頂高溫環境。角傳動采用油缸驅動,速度可調，定位精度高，布料準確。溜槽檢測屬于末端檢測，檢測角度真實可靠。布料器采用開式水冷、氮氣密封，冷卻和密封效果好。特點：水由上水箱底部進水，產生渦流，由導管流出，無飛濺景象。上部水箱設在中心喉管上，對喉管直接冷卻。上下水箱設導流管，防止了氣水交融。水冷構造迷宮式密封構造特點：多道減壓環縫，增大阻力搭接式構造四段式裝配構造節省氮氣用量具有可維護性氮封構造構造特點：1、采用滾輪構造，托圈上下運動時為滾動摩擦，摩擦力小。2、滾輪

7、與導軌的配合間隙不是完全靠高精度加工保證，是靠偏心調整臂調理偏心保證的，這種構造便于裝配和后期檢修調整。偏心滾輪構造萬向框架構造特點：1、兩側耳軸曲柄受力均勻；2、消除加工和裝配誤差使溜槽托架產生的扭矩；3、吸收溜槽托架受熱變形而產生的內應力。省力構造特點： 溜槽擺動傳動中，曲柄與溜槽設計為鈍角構造，這是溜槽擺動過程中做到最省力。溜槽卡掛構造特點： 采用45度弧形掛鉤構造，拆裝溜槽方便，溜槽到達0度不至零落。角檢測構造特點： 采用曲柄滑塊機構，檢測曲柄同主驅動曲柄等長，這就使得檢測與溜槽擺動同步，檢測角度一一對應。布料器箱體導軌的垂直度直接影響著托圈導輪與導軌的調整間隙，導軌垂直精度高，那么托

8、圈在整個行程范圍內，導輪與導軌的間隙就很均勻，托圈擺動量就小，對溜槽的角度影響就非常小。設計中采用平面導軌，導軌與箱體的銜接采用裝配式構造。優點：導軌可單獨加工，可以上平面磨床磨削，提高加工精度。導軌可以采用中碳合金鋼制造，可對導軌進展熱處置。導軌在布料器服役周期內，可進展改換。構造表示圖：箱體導軌構造托圈鎖緊構造如以下圖：構造特點：在箱體3個相互120度的位置設置固定銷孔板，托圈相應位置設置隨托圈上下挪動的銷孔板，托圈需求在不同位置停車時，在相應位置插銷子即可。托圈鎖緊銷孔托圈鎖緊構造PW型布料器原理圖秦冶布料器原理圖設備名稱比較內容秦冶布料器PW布料器秦冶布料器優勢說明布料器溜槽擺動傳動油

9、缸驅動溜槽擺動行星差速齒輪傳動溜槽水平傳動一對齒輪傳動行星差速齒輪傳動一對齒輪，傳動簡單可靠溜槽擺動速度06/S16/S速度可調，工藝能更好滿足溜槽擺動范圍052752可實現真正的中心加焦溜槽擺動檢測末端檢測同步檢測始端檢測，相當于鐘表的指針，即使溜槽有了偏差，角度依然不變布料器溜槽擺動檢測采用對等曲柄，檢測真實可靠布料器密封小環縫間隙氮氣密封水冷底盤與溜槽同時旋轉，大環縫間隙密封密封效果好，氮氣耗量小布料器冷卻開環式冷卻閉環冷卻 冷卻水道不需要定期酸洗抗高溫性能可在500下長期工作對溫度敏感，高溫后齒輪會漲死，出現轉不動現象能滿足爐頂高溫要求構造：由耐熱鋼基體、耐磨襯板、壓板及銜接件組成；特

10、點：裝配式溜槽，可改換襯板。襯板采用組合式硬質合金鑲嵌技術，耐沖擊，抗磨損。溜槽與主體的銜接采用卡掛式構造，檢修改換操作簡便快捷。運用壽命確保1218個月。作用：擋住受料斗里的爐料，按要求啟閉，延續的將受料斗里的爐料裝入料罐；構造：由箱體、瓜皮狀閥板、閥芯、閥板驅動機構組成。特點：采用瓜皮狀對開閥板，自定位，空間小，優于柱狀閥板。 液壓同步四連桿驅動，兩側布置，構造合理。作用：調理排料速度或者排料時間，起著控制、堅持料罐內爐料向爐內的布料趨于均勻合理的作用；構造：由箱體、球形閥板、閥芯、閥板驅動機構組成。特點：采用兩片大小不等球形閥板疊加而成，空間小，優于柱狀閥板。 液壓同步四連桿驅動，兩側布

11、置，構造合理。 漏料口一直為菱形開口，絕對中心卸料。作用：在料罐向高爐內裝料時，用于對料罐進展煤氣密封，以保證高爐正常消費構造方式：單動作翻板閥雙動作擺動旋轉閥雙動作擺動旋轉閥單動作翻板閥作用：起儲存爐料，并配合上下密封閥的操作，實現布料功能；組成：上部的上密封閥、焊接鋼構造殼體、檢修人孔和可改換的耐磨襯板；參數：有效容積8120立方米裝有擺動旋轉密封閥的料罐裝有翻板式上密封閥的料罐 作用:承接高爐上料主皮帶或料車送來的爐料；構造方式：方形受料口的受料斗圓形受料口的受料斗參數：有效容積8120立方米。改換溜槽公用工具利用溜槽改換安裝在爐外將溜槽裝入溜槽托架。作用：在向料罐裝料時，起密封爐頂煤氣

12、的作用，保證高爐正常操作；構造方式：單動作翻板閥雙動作擺動旋轉閥雙動作擺動旋轉閥單動作翻板閥各種方式的無料鐘爐頂優缺陷并罐無料鐘爐頂的優缺陷優點:布料理想，調劑靈敏；設備總高度較低； 密封性好，能接受高壓操作 ；兩個料罐交替任務 。缺陷：中心喉管磨損較快；存在并罐效應。由于料罐中心線和高爐中心線有較大的間距，會在布料時產生料流偏析景象，稱之為并罐效應。 爐頂構造所需空間大，設備重。串罐無料鐘爐頂的優缺陷優點：投資較低；在爐頂構造中所需空間小；設備高度與并罐式爐頂根本一致；中心排料極大的保證了爐料在爐內分布的對稱性，減小了爐料偏析。缺陷：料罐排料口距溜槽落點高度增大，旋轉溜槽所受爐料的沖擊增大。

13、秦冶無料鐘爐頂的優點1、布料器構造簡單，內部空間大，角和角各有各的傳動，出現缺點易于檢查和維修。2、角傳動僅一對開式齒輪，且離高溫區較遠，不會因布料器短時斷水高溫而齒輪和軸承漲死,可抗御爐頂高溫。3、角傳動靠油缸或伺服電機驅動，傳動速度可調， 角擺動速度最大達6。這樣在布料時就減少了一環到另一環的時間，也就減少了布料時的螺旋段，更好的滿足布料工藝。4、角檢測安裝經過一根和角傳動安裝等長的曲柄隨托圈上下擺動，其擺動角度與傳動安裝曲柄完全一樣，而傳動曲柄擺動的角度就是溜槽的擺動角度，故檢測真實可靠。也就是溜槽檢測屬于末端檢測，而非始端檢測。5、布料器采用了開式水冷系統和氮氣密封系統，兩者互不干擾，

14、冷卻和密封效果好。6、布料器排水系統采用了U形管水封系統。7、布料器內部不能自動光滑的部位采用了高溫自光滑軸承，檢修光陰滑。8、在小于1000立方米以下的高爐，料流調理閥采用了滾筒給料機式節流閥，抑制了堵料景象。構造設計簡單，機構精巧，密封可靠，耐磨資料運用壽命長。成套設備檢測與控制精度高，可完全實現自動化控制。設備抗高溫性良好，工藝性能優良，可實現各種方式的布料。成套設備檢修和維護方便，可大大降低工人勞動強度。安裝設備支撐在爐頂大框架上，載荷分布合理。成套設備擁有自主知識產權和技術竅門，性價比高。秦冶爐頂優勢總結設計手段手工相關計算動態仿真分析實驗、仿真、計算三者相結合相關計算幾何尺寸計算；

15、溜槽程度傳動的力矩計算;溜槽傾動傳動的力矩計算;上回轉支承壽命的計算;中心喉管直徑的計算;曲柄耳軸強度計算;布料器液壓缸動搖載荷計算模型布料器數值仿真分析計算結果布料器液壓缸動搖載荷動畫布料器整體位挪動畫布料器Mises應力分布MPa0位置90位置180位置270位置0位置90位置180位置270位置布料器總體位移分布mm頂板Mises應力分布MPa萬向框架位移分布mm萬向框架Mises應力分布MPa托架變形云圖托架等效應力云圖耳軸及花鍵等效應力云圖耳軸及花鍵變形圖曲柄尾輪變形云圖曲柄尾輪等效應力云圖結論三個液壓缸載荷成正弦曲線動搖，相位差約120單個液壓缸上接受的最大載荷到達8t設計中采用1

16、00 缸徑的油缸適宜。布料器頂板加強筋上應力值偏大，最大應力接近100MPa；下回轉支承內圈筋板處存在應力集中，應適當添加筋板厚度；不思索接觸時，萬向框架上等效應力分布不對稱，最大應力出如今與下回轉支承內圈銜接的孔附近，該處的強度滿足要求；經過分析得出：布料器的構造設計和資料選擇均滿足要求，布料器是平安可靠的。實驗數據與計算相結合：耳軸磨損過程計算本分析以5700高爐布料器耳軸構造為對象，重點分析干摩擦條件下的磨損情況，在滿足運用精度耳軸總磨損量小于2.0mm條件下，計算耳軸及耳軸套筒的運用壽命。并在分析結果根底上提出構造改良的建議及措施。詳細任務思緒分四步：三維有限元建模分析耳軸與耳軸套筒的

17、載荷形狀，主要研討不同溜槽擺角、物料量、磨損量條件下耳軸與耳軸套筒之間的接觸應力分布形狀，從而獲得不同磨損量條件下耳軸及耳軸套筒典型位置點一個任務周期內的壓力變化情況；經過資料實驗獲得不同壓力、不同溫度條件下資料的磨損速度清華大學任務；結合(1)、(2)研討成果計算耳軸的實踐磨損情況，并進展壽命評價；假設構造運用壽命不能到達運用要求，提出構造優化、選材建議并重新評價。1.研討思緒2.耳軸壓力分布有限元仿真分析2.耳軸壓力分布有限元仿真分析有限元模型如右圖所示，計算耳軸磨損部分的模型和原來模型的區別就是不再建立框架部分的模型，并且簡化了耳軸花鍵部分的模型。2.耳軸壓力分布有限元仿真分析有限元模型

18、在計算耳軸磨損過程中，分別計算了545區間內的10個角度計算耳軸和旋轉套筒之間的接觸應力，在溜槽從455運動過程中，溜槽內存有物料，所以有物料載荷，當溜槽從545運動過程中，溜槽內沒有物料，溜槽是空載，并且在每個角度下，溜槽內物料的多少不同，載荷也不同，現以45溜槽擺角下的載荷邊境條件加以闡明，如以下圖所示。2.耳軸壓力分布有限元仿真分析無磨損、不同擺動角度下的接觸應力仿真分析結果帶載時各個傾角下的接觸應力在5傾角時，最大應力出如今接觸面的內側，隨著傾角的添加，最大應力點往中間挪動，在45傾角時，最大應力出如今接觸面的外側。接觸應力在接觸面底部軸線的方向上分布不均，在2025范圍內，沿軸線方向

19、的壓力較為平均。最大的接觸應力出如今45傾角時，此時接觸應力最大值為35.4MPa。2.耳軸壓力分布有限元仿真分析無磨損、不同擺動角度下的接觸應力仿真分析結果帶載時各個傾角下的接觸應力2.耳軸壓力分布有限元仿真分析無磨損、不同擺動角度下的接觸應力仿真分析結果空載時各個傾角下的接觸應力在5傾角時，最大應力出如今接觸面的內側，隨著傾角的添加，最大應力點往中間挪動，在45傾角時，最大應力出如今接觸面的外側。接觸應力在接觸面底部軸線的方向上分布不均，在2025范圍內，沿軸線方向的壓力較為平均。最大的接觸應力出如今45傾角時，此時接觸應力最大值為30.7MPa。2.耳軸壓力分布有限元仿真分析無磨損、不同

20、擺動角度下的接觸應力仿真分析結果空載時各個傾角下的接觸應力在有限元仿真模型中，為了對接觸面的磨損量進展模擬，可以經過改動接觸面的剛度，得到不同的磨損量，得到接觸面之間的壓力，不同的剛度系數可以得到不同的磨損量。如圖下所示，其中h為耳軸和旋轉套筒兩者總共的磨損量。2.耳軸壓力分布有限元仿真分析有磨損、不同擺動角度下的接觸應力仿真分析結果不同磨損量在模型計算的實現接觸面不同磨損量時，旋轉套筒上軸向典型點的接觸應力隨著角度的變化而變化，以某個磨損量0.062mm為例，如右圖所示。其中，軸向典型點在接觸面上的位置如左圖所示。2.耳軸壓力分布有限元仿真分析有磨損、不同擺動角度下的接觸應力仿真分析結果旋轉

21、套筒的接觸應力仿真分析結果接觸面不同磨損量時，旋轉套筒上周向典型點的接觸應力隨著角度的變化而變化，以某個磨損量0.062mm為例，如右圖所示。其中，周向典型點在接觸面上的位置如左圖所示。2.耳軸壓力分布有限元仿真分析有磨損、不同擺動角度下的接觸應力仿真分析結果旋轉套筒的接觸應力仿真分析結果可以看出在不同角度下不同磨損量時249596典型點屬于較危險的點，重點分析其磨損量和接觸壓力的關系，如左圖所示，為對應不同的磨損量，該點的一個周期內的峰值接觸壓力和平均接觸應力大小。平均接觸壓力的擬合方程為： ，該表達式能根本表現平均接觸應力隨磨損量變化的關系。2.耳軸壓力分布有限元仿真分析有磨損、不同擺動角

22、度下的接觸應力仿真分析結果旋轉套筒的接觸應力仿真分析結果不同磨損量時，耳軸上典型點的接觸應力隨著角度的變化如右圖所示磨損量0.0567mm為。由于耳軸不斷繞軸線轉動，所以圓周方向的典型點應力值只需某個時辰應力值較大，所以在此僅分析耳軸接觸面周向典型點的應力。軸向典型點在接觸面上的位置如左所示。2.耳軸壓力分布有限元仿真分析有磨損、不同擺動角度下的接觸應力仿真分析結果耳軸的接觸應力仿真分析結果Archard用受壓屈服極限和滑動位移來表達金屬的磨損體積。兩名義平滑的外表的接觸發生在較高的為微凸體上，由于部分集中應力的作用，在接觸處發生塑性變形。設微凸體為一對半徑都為a的半球體，那么該微凸體接受的載

23、荷為 式中， 為軟資料的受壓屈服極限。假設一次滑動的結果遷移的磨屑為半球形，當滑動位移為2a時的磨損體積為 因此，Archard公式為：式中 為磨損系數，它表示一對微凸體相互摩擦產生一個磨粒的概率。但實踐上這個系數包含了除載荷、滑動間隔、資料的受壓屈服極限之外的一切影響磨損的要素。Archard模型可以用來解釋許多磨損景象，并可以用來估算磨損壽命，它是如今可供實踐運用并經過實驗驗證的磨損計算的主要方法之一。但是它也有一些缺乏之處，它完全忽略了金屬變形的物理特征；在數學推導中運用了一些假設，不盡合理；實驗研討闡明，磨損量與載荷的正比關系只適宜于一定的載荷范圍。3.5700布料器耳軸磨損計算無光滑

24、磨損實際概述不思索磨損程度對接觸應力的影響來計算磨損量對耳軸磨損的計算采用廣泛運用的Archard模型來進展計算。其中， 為磨損體積， 為滑動間隔， 為磨損系數， 為法向載荷， 為耳軸資料的受壓屈服極限。對于工程運用來說，磨損深度更具有實踐運用價值。將上式的兩邊同時除以 ，得到Archard公式的另一種方式：式中， 為磨損深度， P為接觸點處的接觸壓力。那么耳軸磨損的磨損深度計算公式為：按平均壓力計算磨損量知耳軸軸套處的支反力為F，耳軸套尺寸為 那么有平均應力 然后再采用Archard公式，得到耳軸磨損時的磨損深度計算公式為：思索不同磨損程度接觸應力不同時總的磨損量的計算方法前面有限元仿真分析

25、得到的結果是不同總磨損量情況下對應的接觸壓力，因此，可以采用式 得到不同階段時期下耳軸和套筒各自的磨損量 ，最后利用總磨損量 求得一定磨損時間下耳軸和套筒各自的磨損量以及總磨損量。3.5700布料器耳軸磨損計算耳軸磨損計算方法經過查閱資料和提供的資料數據可知，耳軸資料的受壓屈服極限 ，套筒資料的受壓屈服極限 。經過有限元分析得到的耳軸和套筒在不同總磨損量下的接觸壓力如下表所示。耳軸套筒總磨損量（mm）接觸壓力（MPa）總磨損量（mm）接觸壓力（MPa）0.0114211.0840.012515.620.05677.18550.0628.3690.2484.126220.244.2890.407

26、3.532470.4423.61.52.655691.672.6932.812.475942.762.49耳軸和套筒的有限元分析處置結果3.5700布料器耳軸磨損計算計算條件闡明階段號階段磨損量（mm）接觸壓力（MPa）階段滑動位移（m）磨損速度(mm/年)階段磨損時間（年）總使用年限（年）總磨損量（mm）10.0064 11.0840 3.86E+020.3495 0.018 50.6056 20.0259 9.1352 1.89E+030.2880 0.090 30.1137 5.7198 1.32E+040.1803 0.630 40.1064 3.8443 1.84E+040.1212

27、 0.878 50.3532 3.3108 7.09E+040.1044 3.384 思索磨損程度對接觸應力的影響時耳軸五年的最大磨損量3.5700布料器耳軸磨損計算計算結果分析階段號階段磨損量（mm）接觸壓力（MPa）階段滑動位移（m）磨損速度(mm/年)階段磨損時間（年）總使用年限（年）總磨損量（mm）10.0050 15.6200 3.86E+020.2694 0.018 50.3541 20.0194 12.4628 1.89E+030.2150 0.090 30.0695 6.3897 1.32E+040.1102 0.630 40.0606 4.0042 1.84E+040.069

28、1 0.878 50.1997 3.4217 7.09E+040.0590 3.384 思索磨損程度對接觸應力的影響時套筒五年的最大磨損量3.5700布料器耳軸磨套損計算計算結果分析耳軸和套筒5年內的磨損量隨運用時間的變化曲線如以下圖所示，可以看出耳軸和套筒的磨損速率都隨任務時間添加而逐漸減小。耳軸和套筒五年內的磨損量以及總磨損量3.5700布料器耳軸磨損計算計算結果分析制造安裝無料鐘爐頂設備制造技術 無料鐘爐頂設備制造技術屬于機械設備加工制造范疇,但有其特殊一面.一是保證爐頂設備長壽的耐磨件的制造;二是保證設備具有良好氣密性的密封技術.此外,由于爐頂設備長期在高溫、大負荷、粉塵、爐料、煤氣的

29、沖刷腐蝕的惡劣工況條件下運轉,因此要求設備要有相當高的可靠性.料罐、料斗用高鉻鑄鐵耐磨襯板下出口處運用1年其他運用23年關鍵耐磨件高鉻鑄鐵或硬質合金喉管襯套高鉻鑄鐵或硬質合金溜槽襯板氟橡膠上、下密封閥密封圈(特制)支撐環V型圈光滑油環壓環軸密封組件程度傳動傾動傳動程度檢測傾動檢測QBLT型布料器A.裝配后，手動盤車，程度傳動正反各盤一圈，傾動傳動盤一個行程，無卡阻；B.電動試車，程度傳動延續運轉72小時，傾動傳動累計運轉12小時，無異常合格布料器爐頂輔助系統爐頂液壓系統爐頂光滑系統爐頂水冷系統爐頂氮氣密封爐頂均壓系統爐頂液壓系統整套液壓系統由油箱系統、蓄能器組、閥臺系統組成;油箱容積:1500

30、2000L;額定流量:70L/min;壓力:1320MPa;油缸任務壓力:812MPa;油口尺寸:M27X2M33X2;爐頂液壓系統泵站原理圖爐頂液壓系統閥站原理圖爐頂光滑系統 光滑系統采用干油集中光滑。運用每4小光陰滑一次和每24小光陰滑一次的雙路光滑系統，24小光陰滑系統包括對上閥箱、均壓閥、均壓放散閥、爐頂放散閥2套、探尺2套的光滑。系統供油才干應滿足爐頂其他設備的光滑用量。 系統配電控柜含西門子PLC控制的自控系統，僅用于干油系統，并具有遠程控制和遠程顯示功能，自控系統采用S7-200 PLC，硬件配置留有富有量：PLC硬件按15%I/O余量、50%內存余量、10%空槽位的要求配置，所

31、選I/O模板支持熱插拔。爐頂光滑系統原理圖水冷系統進水口:一寸2個或4個;出水口:四寸1個或2個;進水壓力:進水口標高處大于爐頂壓力0.2MPa;水耗量:爐頂正常溫度時:512m3/h;爐頂溫度升高時,需增大水量,但最高不應超越20m3/h;水質:普通工業水;循環方式:開路循環.水冷系統原理圖布料器氮氣密封布料器旋轉時與爐內的兩條環縫采用氮氣密封;氣密箱內壓力應大于爐頂壓力25KPa;氮氣耗量:300800m3/h.布料器氮氣密封原理圖爐頂均、排壓系統一次均壓用半凈煤氣,二次均壓用氮氣;一次均壓閥規格:DN200-DN500,盤式閥;二次均壓閥規格:DN80-DN250,液動球閥;均壓放散閥規格: DN300-DN500,盤式閥;均壓后,料罐內壓力應等于或稍大于爐頂壓力;排壓后,料罐內壓力應小于或等于0.008MPa;爐頂均、排壓系統原理圖裝 料 程 序 圖應 用 實 例QWZ型無料鐘爐頂設備典型用戶及業績表承鋼2500立方米高爐并罐爐頂天鐵2800立方米高爐串罐爐頂龍鋼1280高爐串罐爐頂土耳其450立方米爐頂布料器天鋼2200高