1、門式起重機(jī)主梁、支腿受力分析、主梁內(nèi)力分析（主梁按簡支梁計算）1、垂直載荷引起的主梁內(nèi)力垂直固定載荷引起的內(nèi)力計算主梁的均布載荷為：m 1 Lq 2 qzm 次 TQ = 1 q LZ 2 zm式中：L 一起重機(jī)跨度qm 一主梁均布載荷移動載荷引起的內(nèi)力計算（圖42）1 GX式中:PGX一小車自重一起重量:沖擊系數(shù):動力系數(shù):中=1.05中二1.11Q = Pc 2圖422、水平載荷引起的內(nèi)力大車制動時引起的慣性載荷主梁自重慣性力q 二凄qm 1U Zm小車自重及起重量慣性力彎矩Ms 二 _LPs小車制動引起的水平慣性力水平慣性力PHX= 7 PG + Lx 0T式中:PGX 一小車自重：P

2、一起重量：最大彎矩Mt 二 Ph式中：h 龍門架平面投影高度： 風(fēng)載荷引起的水平力（只計垂直于主梁平面的風(fēng)載荷）工作狀態(tài)正常風(fēng)載荷P 二 CpAwlI式中：C 一風(fēng)力系數(shù)；C = 1.2P 一 工作狀態(tài)風(fēng)壓；Pi = 150N / mm2A 一起重機(jī)構(gòu)件垂直于風(fēng)向的實(shí)體面積；A = A中A0 一起重機(jī)構(gòu)件外形輪廓面積；中一起重機(jī)構(gòu)件迎風(fēng)面充實(shí)系數(shù)；工作狀態(tài)最大風(fēng)載荷PJ = CP A式中：P工作狀態(tài)最大風(fēng)壓；P = 250N / mm2P = CP a彎矩q 二wiiLM = 1 q x L2wii2wii43、主梁強(qiáng)度計算Mq + M maxWXZLMs + Ms + MwYZL垂直載荷引起

3、的應(yīng)力cz WXZL水平載荷引起的應(yīng)力sz WYZL小車制動引起的水平慣性力引起的應(yīng)力M6= T_TzWXZL合成應(yīng)力6廣1.15.(6 +6 +6了4、主梁剛度計算（見圖43）圖43fPL3max 48EIXZL二、支腿內(nèi)力分析（見圖45）1、龍門架平面內(nèi)的內(nèi)力分析（按一次超靜定計算內(nèi)力）移動載荷在跨中圖451 1 匕=匕=2 X 2 P3 P L2x Z 2、2 hL（2 k + 3 ）式中:k = _XZL X ”I LXZT龍門架平面內(nèi)最大彎矩MlmaxPHX1 G TU xc=Pxh小車制動載荷Mlchx2、支腿平面內(nèi)的內(nèi)力分析 由起升載荷中Q和自重載荷T G、 G引起的支腿垂直載荷

4、V 12 XC 2 DL（見圖46）1V = _（T1Q +T2 GC +T2GL ）由大車制動慣性載荷Phd風(fēng)載荷PJ作用產(chǎn)生水平力qA引起的彎矩（見圖47）工作狀態(tài)最大風(fēng)載荷Pm=氣 A式中:C 風(fēng)力系數(shù)；C = 1.2p 工作狀態(tài)最大風(fēng)壓；Pn= 250N / mm2A 起重機(jī)支腿垂直于風(fēng)向的實(shí)體面積；Zq wIlZP=wIlZh支腿均布載荷Gq= zHDh式中：支腿重量GZ彎矩圖46圖47 主梁自重、小車自重及起重量慣性力引起的彎矩PSZ（Lqs + ps）4 m 1BS= PSZ ”支腿平面內(nèi)最大彎矩M m 疽”mbsMz = 5.5 x 107 + 4.51 x 108 = 5.06 x 108 N.mm max3、支腿強(qiáng)度計算& = ml+Ml+匕匕WtA三、非工作狀態(tài)下穩(wěn)定性計算（圖48）1、傾覆力矩主梁風(fēng)載荷為：P n = CP A支腿風(fēng)載荷為：Pn廣2氣A小車風(fēng)載荷為：Pm= CP 氣圖48p hwll X