1、腳手架施工方案1、工程概況 霍山近春園住宅小區一期工程由霍山中豪置業限公司投資建設，由沈陽中鼎建筑設計有限公司設計，六安建設建工監理有限公司負責監理，由合肥建設裝飾（集團）有限責任公司負責施工。小區位于霍山縣體育館西側，小區總建筑面積約45000，本方案編制指小區內5#樓小高層腳手架（第一步用落地腳手架，第二步用懸挑腳手架）。5#樓建筑層數11層，外架一層躍層和機房層，建筑高度36.3m，總建筑面積約3257.74；因5#位于5#地下車庫上，需待車庫施工結束后才能進行5#樓施工，并考慮到經濟因素。故5#樓外架擬采用落地腳手架和懸挑腳手架配合使用。2、編制依據2.1、建筑施工扣件式腳手架安全技術

2、規范 JGJ130-20112.2、建筑施工安全檢查標準 JGJ59-99 2.3、建筑施工高處作業安全技術規范 JGJ80-2010 2.4、鋼結構設計規范（GB500172003）2.5、建筑結構荷載規范（GB500092001）2.6、本工程施工組織設計2.7、施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46-20052.8、本工程施工圖紙2.9、安全網GB16909-20092.10、安全帶GB6095-20093、施工計劃3.1、材料計劃：5#樓外懸挑腳手架材料計劃表鋼管600T扣件10萬工字鋼50T竹笆9000張安全網21000張鋼絲繩1100米3.2、人員計劃： 人員投入計劃表管理人員4作

3、業人員8維護人員34、施工工藝技術4.1、外架方案選擇本工程5#樓高層建筑的腳手架根據施工現場的實際情況，一層至八層采用落地腳手架，搭設高度為21.300米；八層至頂采用懸挑腳手架，搭設高度18米。懸挑層數、懸挑高度見下表：腳手架位置、高度分配表次數位置樓層標高搭設高度搭設層數第一次1F-0.300m21.300m7層第二次8F21.000m18m6層（至頂）4.2、構造尺寸選擇 4.2.1落地腳手架構造要求雙排落地式外架鋼管型號48.3*3.0mm 立桿橫距(m)0.8m立桿縱距(m)1.6m步距（m）1.8m每步設置欄桿數2內立桿與墻面間距300mm剛性連接預埋件間距兩步兩跨剛性連接（每處

4、兩道）鋼管連接剪刀撐、斜撐搭接長度1000mm搭設高度21.300m、4.2.2懸挑腳手架構造要求雙排懸挑式外架鋼管型號48.3*3.0mm 立桿橫距(m)0.8m立桿縱距(m)1.4m步距（m）1.8m每步設置欄桿數2內立桿與墻面間距300mm剛性連接預埋件間距兩步兩跨剛性連接（每處兩道）鋼管連接剪刀撐、斜撐搭接長度1000mm工字鋼16#工字鋼鋼絲繩14mm（正常部位）、14mm（陽臺）、15.5mm(轉角)鋼絲繩 槽鋼14a#卡環16鋼筋（HPB235）吊環16鋼筋搭設高度18m、4.3、搭設施工工藝4.3.1、搭設工藝流程4.3.1.1落地腳手架搭設工藝流程落地腳手架搭設的工藝流程：場

5、地平整（待5#車庫頂板混凝土強度達到設計強度）定位設置通長立桿墊板排放縱向掃地桿豎立桿將縱向掃地桿與立桿扣接安裝橫向掃地桿安裝縱向水平桿安裝橫向水平桿安裝剪刀撐安裝連墻件扎安全網作業層鋪腳手板和擋腳板。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記。墊板應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平穩，不得懸空。雙排架宜先立內排立桿，后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭的，再立中間的一根，互相看齊后，立中間部分各立桿。雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直。立桿接長時，宜先立外排，后立內排。4.3.1.2懸挑腳手架搭設工藝流程懸挑架搭設的工

6、藝流程：搭設準備懸挑工字鋼U型環定位預埋懸挑桿件定位立桿定位轉角處擺橫向槽鋼擺入縱向掃地桿逐根樹立桿（隨即與縱向掃地桿扣緊）安放橫向掃地桿（與立桿或縱向掃地桿扣緊）安裝第一步大橫桿和小橫桿安裝第二步大橫桿和小橫桿加設臨時連墻點安裝第三、四步縱向和小橫桿；設置連墻桿安裝橫向斜撐、增設卸荷鋼絲繩接立桿加設剪刀撐鋪腳手板安裝護身欄桿（踢腳板）掛設安全網。懸挑采用16#工字鋼作懸挑梁，懸挑梁后端用2根型16圓鋼固定在砼板上，型環布置自末端起20cm開始，相鄰環間距為20cm。預埋錨卡處樓板采用雙層配筋，配筋量雙向8150.在挑梁支點處再用1根型16圓鋼固定在砼梁（剪力墻）上。預埋型錨卡必須埋在梁、板底

7、層鋼筋下部位置，并與底層鋼筋綁扎牢固，同時錨固長度應滿足規范要求，在預埋卡環位置如板配筋不是雙層雙向，根據板底鋼筋進行雙層雙向加固處理。工字鋼穿過型環，并用木楔塞牢，懸挑層架體與樓層的縫隙用木板封蓋密實。在懸挑工字鋼上搭設腳手架，其立桿底部必須套在鋼筋頭上（在16#工字鋼上，懸挑端頭10cm處，焊接一根牢固的25鋼筋頭，再間隔80cm焊接一根牢固的25鋼筋頭，長度20cm）。兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500cm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3；懸挑16#工字鋼的外伸懸挑長度；正常位置懸挑長度1.2m，固定梁長度1

8、.5m，在懸挑端用14mm鋼絲繩；陽臺處外伸懸挑長度2.4m（陽臺最大寬度1.2米），固定梁長度為3.0m，在懸挑端選用14mm鋼絲繩；轉角位置懸挑長度1.2m，固定梁長度1.5m；在懸挑端選用15.5mm鋼絲繩。陽臺與主結構主梁部位的接觸點，在懸挑時必須加設墊木，使懸挑端高于內置端，以免在鋼挑梁受力時向下彎曲，導致外架荷載傳遞到懸挑陽臺上。轉角部位懸挑梁尾部相交，采用焊接加固，并在其上方設置縱向14a#槽鋼聯梁，與懸挑梁點焊。鋼絲繩上端吊點離工字鋼所在樓面上3.0m樓面梁內，下端固定于懸挑工字鋼外端10cm處。4.3.2、連墻件布置連墻件為兩步兩跨。連墻件布置應靠近主節點設置，偏離主節點距離

9、不大于300mm。且外架采用剛性連墻件與建筑物可靠連結。腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不超過相鄰連墻件以上二步。每搭設一步腳手架后，應按規范要求進行校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。確保連墻件拉接的可靠性。連墻件的具體做法為：澆砼時，在砼梁板上預埋40cm長鋼管，并保留20cm在砼面上，然后再用短鋼管和扣件與架體連接。有剪力墻處，在剪力墻處預埋50cm長鋼管，并保留30cm在剪力墻外面上，然后再用短鋼管和扣件與架體連接。4.3.3、剪刀撐設置雙排腳手架應在外側立面整個長度，由底部至頂部連續設置剪刀撐。每道剪刀撐跨越立桿的根數當為60度時最多不大于5根，45度時最多不大于7根。每道剪

10、刀撐寬度不小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜為45-60度之間。剪刀撐桿的接長宜采用搭接，搭接長度不得小于1m，采用3個旋轉扣件固定。端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm，雙排腳手架開口處、轉角處必須設置橫向斜撐，橫向斜撐應設置在同一跨內，由底部至頂層呈之字型連續設置。當腳手架下部暫不能設連墻件時搭設拉桿，拉桿采用通長桿件與腳手架可靠連接。連接中心點至主節點的距離不應大于300mm，拉桿應在連墻件搭設后方可拆除。4.3.4、門洞設置腳手架在安全通道出入口處設置門洞。門洞宜用上升斜桿、平行弦桿桁架結構形式，斜桿與地面的傾角應在45-60度之間。門洞桁架的型式采用旋轉扣件固定在

11、與之相交的小橫桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。當斜腹桿在1跨內跨越2個步距時，在相交的大橫桿處，增設一根小橫桿，將斜腹桿固定在其伸出端上。桁架下的兩側立桿為雙管立桿，副立桿高度應高于門洞口1-2步。伸出上下弦桿的桿件端頭，均應增設一個防滑扣件，該扣件宜緊靠主節點處的扣件。安全通道處的門洞兩側立桿應為雙管立桿，副立桿高度應高于門洞口1至2步（外排架2步，內排架1步）。安全通道、卸料平臺、人貨電梯通道不得與腳手架桿件連接。4.3.5、電梯井口及大于300mm預留洞口安全防護的有關技術要求。1）、電梯井口道口及大于300mm預留洞口均采用鋼筋網片進行每層防護。2）、在電

12、梯井口處要設置符合國家標準的安全警示標志；安全警示標志要醒目、明顯，夜間應設置紅燈示警。3）、電梯井口防護設施需要臨時拆除或變動的，需經項目負責人和項目專職安全員簽字認可，并做好拆除或變動后的安全應對措施，同時要告知現場所有作業人員；安全設施恢復后必須經項目負責人、專職安全員等有關現場管理人員檢查，驗收合格后方可繼續使用。4)、在施工現場進行安全生產教育時，應將電梯井口等危險場所和部位具體情況，如實告知全體作業人員，使現場作業人員了解電梯井口的危害性、危險性，熟悉掌握電梯井口墜落防范措施，避免因不熟悉作業環境，誤入電梯井口造成墜落事故的發生。4.3.6、安全通道為保證施工人員進出施工現場時安全

13、，防止高空墜物傷人，特在建筑物首層入口及人貨電梯出入口設置安全通道。安全通道采用鋼管架支撐，上部滿鋪竹桿及防護網以防止墜物。其余臨時進行作業面通道必須搭設防護棚。搭設防護棚進行雙層防護，一層防護棚高3.6m，長度6m，寬度3m。兩側加剪刀撐，正面與背面加設八字撐，保持縱向穩定，防護棚的平面也設置八字撐，保持平面穩定，每隔1m設一根橫向填芯桿并用50mm厚木板滿鋪，二層防護棚在一層高度0.6m處，每隔0.3m設一根橫向填芯桿并用竹笆滿鋪，防護棚兩側用竹笆作防護。4.3.7、臨邊與洞口的防護防護欄桿必須自上而下用安全網全封閉，欄桿的下邊必須設置嚴密。當臨邊的外側面臨街道時，除防護欄桿外，敝口立面必

14、須采用滿掛安全網或搭設防護棚作全封閉處理并掛設警示牌。接料平臺兩側的欄桿，必須自上而下張掛安全立網或滿鋪竹笆。洞口防護全部采用單層鋼筋網片進行防護，鋼筋網片板上部鋼筋在洞口位置貫通設置，逐層防護。4.3.8、腳手板和安全網本工程使用竹笆腳手板，架子的最底層、頂層、中間隔層必須滿鋪腳手板，作業層（施工層）腳手板應鋪滿、鋪穩。外架的底層鋪密目安全網，腳手板鋪設必須綁牢，不得有空隙，架體與樓層的縫隙用木板封蓋，其上滿鋪安全密目網。安全網應使用認可的品牌。網與網之間必須嚴密，采用尼龍繩繞孔眼與鋼管拉結牢固。水平網張設外側要比內側高10cm，水平桿采用搭接，不少于2個旋轉扣件，每3米設置一道斜桿，斜桿的

15、夾角應在45°以下，斜桿和水平桿都必須用6米長的鋼管。每個拉繩必須與內外水平桿栓牢，兩網相交也要栓牢，上面再設置一層密目網。5、落地腳手架安全驗算扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等編制。一、參數信息1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 21.3 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 0.8m，縱距La為1.6m，大小橫桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在

16、上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 48×3.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件采用兩步兩跨，豎向間距 3.6 m，水平間距3.2 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為單扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:3.000kN/m2；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處安徽霍山，基本風壓0.3kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.693；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1278；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300

17、；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.033；腳手板鋪設總層數:11；5.承重混凝土板參數板類型：雙向板；板單元計算寬度Bc(m)：2.9m；板單元計算長度Bl(m)：3.1m；板厚度h(mm)：120；混凝土成型齡期TB(天)：28；混凝土強度等級：XB=C30；混凝土強度實測值fck(MPa)：14.3；鋼筋位置 配筋量及等級 每米寬鋼筋面積(mm2)X向正筋 HRB4008200 ASX=251.5Y向正筋 HRB4008200 ASY

18、=251.5X向負筋 HRB4008200 ASX'=251.5Y向負筋 HRB4008200 ASY'=251.5 二、大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.3×0.8/(2+1)=0.08kN/m ；活荷載標準值: Q=3×0.8/(2+1)=0.8kN/m；靜荷載的設計值

19、: q1=1.2×0.033+1.2×0.08=0.136kN/m；活荷載的設計值: q2=1.4×0.8=1.12kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.08×0.136×1.62+0.10×1.12×1.62 =0.315kN·m；支座最大彎距計算公式如下: M2max=-0.

20、10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.10×0.136×1.62-0.117×1.12×1.62 =-0.37kN·m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.315×106,0.37×106)/4490=82.405N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 =82.405N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/10

21、0EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.08=0.113kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.8kN/m； 最大撓度計算值為：=0.677×0.113×16004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.8×16004/(100×2.06×105×107800)=2.564 mm；大橫桿的最大撓度 2.564 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1600/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算根據JGJ130-2001第5.2.4條

22、規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.033×1.6=0.053kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3×0.8×1.6/(2+1)=0.128kN；活荷載標準值：Q=3×0.8×1.6/(2+1) =1.280kN；集中荷載的設計值: P=1.2×(0.053+0.128)+1.4 ×1.28=2.01kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均

23、布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.033×0.82/8=0.003kN·m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=2.01×0.8/3=0.536kN·m ；最大彎矩 M=Mqmax + Mpmax=0.539kN·m；最大應力計算值 =M / W=0.539×106/4490=120.061N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =120.061N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 205N/mm2，滿足要求

24、！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=5×0.033×8004/(384×2.06×105×107800)=0.008 mm ；大橫桿傳遞荷載 P=p1 + p2 + Q=0.053+0.128+1.28=1.461kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax=1461.28×800×(3×8002-4

25、15;8002/9 ) /(72×2.06×105×107800)=1.196 mm；最大撓度和 =qmax + pmax=0.008+1.196=1.204 mm；小橫桿的最大撓度為 1.204 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800/150=5.333與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值

26、,取8.00kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1=0.033×1.6×2/2=0.053kN；小橫桿的自重標準值: P2=0.033×0.8/2=0.013kN；腳手板的自重標準值: P3=0.3×0.8×1.6/2=0.192kN；活荷載標準值: Q=3×0.8×1.6 /2=1.92kN；荷載的設計值: R=1.2×(0.053+0.013+0.192)+1.4×1.92=2.998kN；R < 8.00kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！

27、五、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1278kN/m NG1=0.1278+(1.60×2/2)×0.033/1.80×21.30=3.353kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.3×11×1.6×(0.8+0.3)/2=2.904kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3=0.15×11×1.6/2=1.32kN；

28、(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005kN/m2 NG4=0.005×1.6×21.3=0.17kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.747kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=3×0.8×1.6×2/2=3.84kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2 NG+0.85×1.4NQ=1.2×7.747+ 0.85×1.4×3.84= 13.866kN；不考慮風荷載時,

29、立桿的軸向壓力設計值為 N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×7.747+1.4×3.84=14.672kN；六、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7z·s·0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0=0.3kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.693；經計算得到，風荷載標準值為: Wk=0.7 ×0.3×0.74×0.6

30、93=0.108kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw=0.85 ×1.4WkLah2/10=0.85 ×1.4×0.108×1.6×1.82/10=0.066kN·m；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N=13.866kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N=N'= 14.672kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i=1.59 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001

31、)表5.3.3得 ： k=1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：=1.5 ；計算長度 ,由公式 l0=kuh 確定：l0=3.118 m；長細比: L0/i=196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188立桿凈截面面積 ： A=4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W=4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205N/mm2；考慮風荷載時=13866.024/(0.188×424)+66434.887/4490=188.748N/mm2；立桿穩定性計算 =

32、188.748N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時=14672.424/(0.188×424)=184.068N/mm2；立桿穩定性計算 =184.068N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：Hs=Af - (1.2NG2k + 0.85×1.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk構配件自重標準值產生的軸向力 N

33、G2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=4.394kN；活荷載標準值 ：NQ=3.84kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk=0.128kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85)=0.066 /(1.4 × 0.85)=0.056kN·m；Hs =( 0.188×4.24×10-4×205×103-(1.2×4.394+0.85×1.4×(3.84+0.188×4.24×100×0.056/4.49

34、)/(1.2×0.128)=34.681 m；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H=Hs /(1+0.001Hs)H=34.681 /(1+0.001×34.681)=33.518 m；H= 33.518 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =33.518 m。腳手架單立桿搭設高度為21.3m，小于H，滿足要求！八、連墻件的穩定性計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0

35、.693，00.3，Wk=0.7z·s·0=0.7 ×0.92×0.693×0.3=0.134kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw=11.52 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw=2.159kN；連墻件的軸向力設計值 Nl=Nlw + N0= 7.159kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=

36、83;A·f其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i=300/15.9的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度； A=4.24 cm2；f=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf=0.949×4.24×10-4×205×103=82.487kN；Nl=7.159 < Nf=82.487,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用單扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl =7.159小于單扣件的抗滑力 8kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖九、混凝土板強度驗算 (因缺少直接國家規范，本驗算主要參考相關規范及專業論文

37、依據，請根據實際施工情況選用) 單根立桿傳遞荷載代表值(kN)：NL=NG+NQ=7.747+3.84=11.587kN；混凝土板活荷載設計值(kN/m2)：QB=1.4×2×NL/(La×Lb)×(Lb×Bc)/(0.49×Bc×Bl)+Qk=1.4×11.587/(1.6×0.8)×(0.8×2.9)/(0.49×2.9×3.1)+0=6.675kN/m2；混凝土板恒載設計值：(kN/m2)：GB=1.2×h0/1000×25=3.6kN/m

38、2；GB'=GB+QB/2=3.6+6.675/2=6.937kN/m2；GQ=GB+QB=3.6+6.675=10.275kN/m2；QB'= QB/2=6.675/2=3.337kN/m2；四邊鉸支：mq1=0.042；mq2=0.036；四邊固定：m1=0.02；m2=0.017；m1'= -0.056；m2'=-0.053；M1=(m1+×m2)×GB'×Bc2+(mq1+×mq2)×QB'×Bc2=2.79kN·m；M2=(m2+×m1)×GB&#

39、39;×Bc2+(mq2+×mq1)×QB'×Bc2=2.48kN·m；M1'=m1'×GQ×Bc2=-4.851kN·m；M2'=m2'×GQ×Bc2=-4.596kN·m；依據工程結構設計原理板的正截面極限計算公式為：Mu=1sfyAsh0Mu=1fcb(h0-/2)+fy'As'(h0-s')；Mu=fyAs(h0-s')(當<2s'時，采用此公式)；式中Mu -板正截面極限承載彎矩； 1 -截

40、面最大正應力值與混凝土抗壓強度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0； s' -縱向受壓鋼筋合力點至受壓區邊緣的距離默認取20mm； fc -混凝土抗壓強度標準值，參照上述修正系數修改； fy' -受壓區鋼筋抗拉強度標準值； As'-受壓區鋼筋總面積； -混凝土受壓區高度，=Asfyh0/(1fcbh0+fy'As') s -截面內力臂系數，s=1-0.5，=Asfy/(1bh0) fy -鋼筋抗拉強度標準值； As-受拉鋼筋總面積； h0 -計算單元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，長跨方向取h-30mm，其中h是板厚；M1=0.80×M

41、1U=0.80×1.00×1-0.5×251.500×360.00/(1.00×1000×90×14.30)×360.000×251.50×90/1000000=6.290kN·m；M2=0.80×M2U=0.80×1.00×1-0.5×251.500×360.00/(1.00×1000×100×14.30)×360.000×251.50×100/1000000=7.014kN

42、·m；M1'=0.80×M1u'=0.80×360.00×251.500×(90-20)/1000000=5.070kN·m；M2'=0.80×M2u'=0.80×360.00×251.500×(100-20)/1000000=5.795kN·m；所以有：M1<M1，M2<M2，|M1'|<M1', |M2'|<M2'，此混凝土板是滿足承載能力要求。6、懸挑腳手架安全驗算6.1正常部位型鋼懸挑扣件式

43、鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)、建筑施工安全檢查評分標準(JGJ59-99)、建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80-91) 以及本工程的施工圖紙。 一、參數信息1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 18 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.4m，立桿的橫距為0.8m，立桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.30 m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 48×3.0； 橫桿與立桿連接方式為

44、單扣件；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3.6 m，水平間距2.8 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為單扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處安徽霍山，基本風壓0.35kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.214；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1219；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；

45、腳手板鋪設層數:10 層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.2m，建筑物內錨固段長度 1.5 m。錨固壓點壓環鋼筋直徑(mm):16.00；樓板混凝土標號:C25；6.拉繩與支桿參數 鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.000；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.1 m。 二、大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板

46、自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.3×0.8/(2+1)=0.08kN/m ；活荷載標準值: Q=3×0.8/(2+1)=0.8kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.2×0.033+1.2×0.08=0.136kN/m；活荷載的設計值: q2=1.4×0.8=1.12kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組

47、合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.08×0.136×1.42+0.10×1.12×1.42 =0.241kN·m；支座最大彎距計算公式如下: M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.10×0.136×1.42-0.117×1.12×1.42 =-0.283kN·m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.241×106,0.283

48、5;106)/4490=63.029N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 =63.029N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.08=0.113kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.8kN/m； 最大撓度計算值為：=0.677×0.113×14004/(100×2.06×105×107800)+0.990

49、15;0.8×14004/(100×2.06×105×107800)=1.503 mm；大橫桿的最大撓度 1.503 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1400/150 mm與10 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.033×1.4=0.047kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3×0.8

50、5;1.4/(2+1)=0.112kN；活荷載標準值：Q=3×0.8×1.4/(2+1) =1.120kN；集中荷載的設計值: P=1.2×(0.047+0.112)+1.4 ×1.12=1.758kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.033×0.82/8=0.003kN·m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=1.758×0.8/3=0.46

51、9kN·m ；最大彎矩 M=Mqmax + Mpmax=0.472kN·m；最大應力計算值 =M / W=0.472×106/4490=105.142N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =105.142N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=5×0.033×8004/(384×2.06×105×107800)=0.

52、008 mm ；大橫桿傳遞荷載 P=p1 + p2 + Q=0.047+0.112+1.12=1.279kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax=1278.62×800×(3×8002-4×8002/9 ) /(72×2.06×105×107800)=1.046 mm；最大撓度和 =qmax + pmax=0.008+1.046=1.054 mm；小橫桿的最大撓度為 1.054 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800/150=5.333與10 mm

53、,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1=0.033×1.4×2/2=0.047kN；小橫桿的自重標準值: P2=0.033×0.8/2=0.013kN；腳手板的自重標準值: P3=0.3×0.8

54、15;1.4/2=0.168kN；活荷載標準值: Q=3×0.8×1.4 /2=1.68kN；荷載的設計值: R=1.2×(0.047+0.013+0.168)+1.4×1.68=2.626kN；R < 8.00kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1219kN/m NG1=0.1219+(1.40×2/2)×0.033/1.80×18.00=2.660kN；(2)腳手板的自重

55、標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.3×10×1.4×(0.8+0.3)/2=2.31kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3=0.15×10×1.4/2=1.05kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005kN/m2 NG4=0.005×1.4×18=0.126kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.146kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得

56、到，活荷載標準值 NQ=3×0.8×1.4×2/2=3.36kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2 NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.146+ 0.85×1.4×3.36= 11.374kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.146+1.4×3.36=12.08kN；六、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7z·s·0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB5000

57、9-2001)的規定采用：0=0.35kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為: Wk=0.7 ×0.35×0.74×0.214=0.039kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw=0.85 ×1.4WkLah2/10=0.85 ×1.4×0.039×1.4×1.82/10=0.021kN·m；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A)

58、+ MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N=11.374kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N=N'= 12.08kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i=1.59 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k=1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：=1.5 ；計算長度 ,由公式 l0=kuh 確定：l0=3.118 m；長細比: L0/i=196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188立桿凈截面面積 ： A=4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W=4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f