1、I HZ 0257j【水工畢業設計】B江水利樞紐工程畢業設計名稱大小類型修改1回B江水利樞紐工程畢業設計工程槪算附件1心235 KBMicrosoftOffic.201&-迴江水利樞紐工程畢業設計計算書.doc1,746 KBMicrosoftOffic.201&-B江水利樞紐工程畢業設計說明書.doc2,315 KBMicrosoftOffic.201&-a樞紐布g.dwg257 KBDWG文件201&-a細部構造因.dwg125 XBDWG文件2016-目錄1 調洪演算1.1洪水調節計算41.1.1洪水調節計算方法41.1.2洪水調節具體計算51.1.3 計

2、算結果統計81.2防浪墻頂高程確定9121設計情況下91.2.2校核情況下102 L型擋墻計算122.1 L型擋墻荷載計算122.1.1土壓力計算122.1.2校核洪水位時靜水壓力132.1.3浪壓力（校核情況下）132.2 L型防浪墻配筋計算132.2.1設計狀況132.2.2校核情況183溢洪道的設計與計算223.1控制堰及消能設計223.2邊墻設計及穩定演算233.2.1邊墻的形狀設計233.2.2邊墻穩定計算243.3挑射距離與沖刷坑深度的估算264工程量計算284.1開挖工程量計算284.1.1趾板處開挖雖計算284.1.2主壩基礎開挖雖294.1.3溢洪道開挖量294.1.4導流隧

3、洞開挖量計算304.1.5副壩開挖量計算304.2混凝土工程量計算314.2.1趾板混凝土工程量計算314.2.2面板混凝土用量計算314.2.3 L型擋墻混凝土用雖計算324.2.4溢洪道混凝土用雖計算324.2.5副壩混凝土用量計算334.2.6導流隧洞混凝土襯砌計算344.3大壩填筑量計算344.4灌漿工程量計算354.4.1主壩灌漿工程雖:計算354.4.2副壩灌漿工程雖計算364.5分縫止水工程量計算364.6模板工程量計算384. 6.1混凝土面板模板工程呈計算384.6.2導流隧洞襯砌模板工程量計算384.6.3溢洪道模板工程量計算384.7鋼筋工程量計算394. 7.1混凝土面

4、板鋼筋工程量計算394. 7.2趾板鋼筋工程雖計算394. 7.3防浪墻鋼筋工程呈計算394. 7. 4溢洪道泄槽段鋼筋工程量計算395施工組織設計405.1堆石體施工405.1.1施工強度計算405.2 土石方機械的選擇及數量計算445.2.1機械選擇445.2.2機械生產率的計算446導流隧洞施工486.1基本資料486.2開挖方法選擇486.3鉆機爆破循環作業項目及機械設備的選擇486.4開挖循環作業組織48附圖一調洪演算515253附圖二調洪演算附圖三調洪演算1 調洪演算1.1洪水調節計算1.1.1洪水調節計算方法本次洪水調節運用水庫調洪計算公式，即：(1-1)。婦 式中Q-U-算時段

5、中的平均入庫流量（n?/s）；q計算時段中的平均下泄流量（n?/s）； v時段始末水庫蓄水量之差（m）；t計算時段，一般取1-6小時，本設計取4小時即在一個計算時段內，入庫水量與下泄水量之差為該時段中蓄水量的變化。1.1.2洪水調節具體計算用三角形法擬出洪水過程線，如圖1-1:50年一遇設計洪水過程線流量時間t(h)入庫流量QQ(m3/s)6005004003002001000-100(P二1%校核洪水過程線一流量AD/ 1/) 1D2D3n4D6D7時間（t）圖1-1洪水過程線根據本工程軟弱巖基，選用單寬流量約為2040m7s,允許設計洪水最大下 泄流量250 m7s,故閘門寬度約為6.25

6、m12. 5m,選擇兩種寬度進行比較,假定 堰頂寬度分別為8m, 10m和12m,并假定三個堰頂高程，分別為271m, 272m和273m水庫庫容關系曲線H （米）-t-H VV（萬立方米）050010001500200025003000先山算出各種組合的起調流量。每假定一組堰頂高程和堰頂寬度，根據公式Q二£ mB廊用"作出HQ關系曲 線，公式中 e =1-0. 14H/B （當 H/B>1 時，取 H/B二1）。繪圖并列表計算各曲線坐標點參數如表1-1所示：表1-1 Z-Q關系曲線設 計 情 況B二 8/10/12m堰同咼 程（m）起調流 量設計流量（Q）攔洪庫 容

7、原庫容（萬方）現庫容（萬方）設計水位27148. 64117. 26557.815002057. 8277.448. 64178. 62429. 515001929. 5276. 448. 64241.03300. 9315001800. 93275. 348. 64292. 55195. 2515001695. 25274.527248. 64117. 26557.815902147.8278. 148. 64178. 62429. 515902019.5277. 348. 64241.03a 1 -O /300. 93 c決應客"5901890. 93276. 148. 64m

8、丄/292. 55丿牛丿牛丁195. 25、刀、15901785. 25275. 327348. 64117. 26557.816702227. 8278.648. 64178. 62429. 516702099. 5277. 748. 64241.03300. 9316701970. 93276. 748. 64292. 55195. 2516701865. 25275.8校核情況B二 8/10/12m堰高高 程（m）起調流 量設計流量（Q）攔洪庫 容原庫容（萬方）現庫容（萬方）設計水位27136. 29349. 5572. 415002072. 4277.536. 29211. 1901.

9、 115002401. 128036. 29145. 96106115002561280.936. 2992. 931194.915002694.9282. 127236. 29349. 5572. 415902162.4278. 136. 29211. 1901. 115902491. 1280.536. 29145. 96106115902651281. 736. 2992. 931194.915902784.9282.627336. 29349. 5572. 416702242. 4278. 736. 29211. 1901. 116702571. 128136. 29145. 9610

10、6116702731282. 336. 2992. 931194.916702864.9283. 1表1-2 H°Q液關系曲線Ho (m)Q淞(B=8m)(m7s)Q浪(B=10m) (m7s)Q.-ll (B = 12m)(m3/s)0000117.521.926.4248. 661. 173.7387.6110.7133.84132.3167.9203.55181.5231.2280.96234299.3364.77289. 1371.5453.88346. 2446. 8547.49113. 1524.7644.8根據V =塊頂可得岀與Q池的關系，聯立表1 1結果，可得出調洪演

11、算的結果，見附圖一至三。1.1.3計算結果統計根據附圖一至三所示結果，得出以下可行方案:表1 3可行方案統計方案堰頂高程(m)堰頂寬(m)設計洪水位(m)設計下泄 流量 (m3/ s)校核洪水位(m)校核下泄 流量 (m3/ s)超高(m)12728277. 1188279. 12912.6227210276.7210278.43281.932738277.8177. 1279.82803.3427310277.4199. 4279.23182.7527312277.2214278.73482.2注：超高AZ二校核洪水位-正常蓄水位；發電引用最大流S：5m7s,相對較小，在計算時不予考慮。以上

12、方案中，設計洪水位均小于設計洪水最大下泄流量240m7s,因而對這 五個方案通過經濟技術比較選定。本設計對此只做定性分析，同時也考慮與導流 隧洞結合的問題。一般來說超高大，壩增高，大壩工程量加大；萬大則增加隧 洞的開挖及其它工程量，而0/'方越大消能越困難，襯砌要求也高。方案3安全超 高較大，剔除；考慮到設計下泄流量越接近最大下泄流量對設計越有利，因此， 僅考慮2, 5方案；在這兩個方案中，與方案5相比，方案2的超高更小，因此節 省工程量，所以最終選擇方案2。即堰頂高程272m,堰頂寬10m,設計下泄流量為 210m3/s,校核下泄流量為328m3/so1.2防浪墻頂高程確走堰頂上游L

13、型擋墻應超過水庫靜水位以上高度AZ = 2/応+/L +九庫區多年平均最大風速12. 6 m/s,吹程1. 6km。1.2.1設計情況下設計惜況下，風速取最大風速的1.5倍，即:Vo =1.5X12. 6=18. 9m/s= 9.81X1600/1 &943.94在20250范圍內，所以下式中的h為累積頻率3%的波高>=0 0076 xv»Vo2=0.0076 xl8.9",/l2x9,81x160018- >解得 /5% =0. 7644m由于如o查表如L = 1.95%得紅=0.39查表如L = 2.42得/也=095徐= 0.331嚴gDvT1/3

14、.75即帀宀。如心叫9.8 lx 1600 F7518-；Lm = 8.42 m, 方詭(2H 3. 14x0.952,門“h? = -ctli =xl = 0.34 m厶” (Lm 丿 8.42he 二0. 7m得 AZ = 2/zlt + h. + h 二0. 95 X 2+0. 34+0. 7=2. 94m般頂=Hrt + AZ =276. 7+2. 94=279. 64m1.2.2校核情況下Vo =12. 6m/s竺二9.81X1600/12.6?二9& 87在20250范圍內，所以下式中的h為累積 頻率概的波高型二=0.0076 x Vo1/,2駕=0.0076 x 12.6

15、恥 J9.81x1600 Y*也丿I I?"丿解得心*二0.46m由于如0 查表仏=195 得hm = 0.2359 mHmhmh查表 呂=2.42 得 /t1% = 0.57 m即晉皿聞2.6叫9.81x1600 嚴12.62-)Lm = 5.612 m=0.18m3.14x0.57-x5 Lm J 5.612hc =0. 4m得 AZ = 2Il + h. + h 二0. 57 X 2+0. 18+0. 4=1. 72m1 /v乙C期頂=Hj殳 + AZ =278. 4+1. 72=280. 12m防浪墻頂高程至少為上述最大值280. 12m,故取防浪墻頂高程為280. 2m,壩

16、 頂高程279. 0m,高于校核洪水位278. 4m,滿足要求。2 L型擋墻計算圖2-1 L型擋墻2.1 L型擋墻荷載計算2.1.1 土壓力計算由于受力狀況的不同，土壓力可能 為主動土壓力、被動土壓力以及靜止土 壓力，以下分別進行計算：2.1.1.1主動土壓力©二38. 58°Kfl=tan(45°-/2)=tan2 (45-38. 58°/2) =0. 232了二9. 81X2. 10二20. 601kg/w2E =-/H2K = - X20. 601X2.42 X0. 232 2 2二13. 76KN2.1.1.2被動土壓力Kp= tan'(

17、45°+0/2)二 tan2(45°+38. 58°/2)=4. 314 lol.E =-/H2K =- X20. 601X2. 42 X4. 314=255. 95KN "2 ' 卩 22.1.13靜止土壓力七"42861 1 .=25. 43KNE 產尹 *乜><2。.6。1><2.4-圖2-2水壓力計算簡圖2. 1.2校核洪水位時靜水壓力P氣人1 0= -X9.81X1.82=15. 89KN22.1.3浪壓力（校核情況下）壩前水深H二27& 4-227. 5=50. 9m大于 如=過蘭加,為深水波

18、。2 2Pl = 了 血（“1% +仏）4=i X 9. 81X 5. 612 X （0. 57+0. 18）4二10. 32KN2.2 L型防浪墻配筋計算2.2.1設計狀況對L型防浪墻的豎直部分簡化為懸臂梁進行計算當上游水位低于276.6m時，即防浪墻上游無水的情況下為最不利工況，應按 此工況進行配筋計算。2.2.1.1 土壓力計算主動土壓E=En =-7H2Ka =lx2.1xlO3 x9.81xl.92x0.232=&63KW2Z ° 2產生彎矩：M =仏屮仏疋（,丄 /7=lxlxl.05x 8.63x1.9/3 = 5. 74kN m2.2.1.2配筋計算環境級別為

19、三類，保護層厚度滬30mm,取單位寬度lm進行計算，混凝土采用 C25,則軸心抗壓強度設計值=12. 5N/W。鋼筋采用II級鋼筋，/v =310 N/mm3（1）豎直部分配筋（I-D2圖2-3 L型擋墻配筋圖截面抵抗矩系數：& =g=1.25x106垃3fjbh& 12.5x1000x (500-30)"12.5xO.OO23xlOOOx(5()O-3O)=43j6mm2310纟=1 - Jl-2% = 1-71-2x0.0023 =0. 0023<扁二0. 544,屬于適筋破壞。4計算的配筋率：p=bh°故采用最小配筋率配筋：43 6= 1000

20、x(500 - 30) =0-0092%<=°-15%鋼筋面積:As = fe /?() / fx =A =Pmin-0 =0.15%xl000X（5OO-3O） =705 mm2選配6_12 （人二679 mm'）,誤差在5%以內，滿足要求在上游側采用構造對稱配筋，配6_12,分布鋼筋采用 6250,配筋如圖 2-2所示。 底板配筋（如圖2-3所示2-2截面）=2.1x9.81x1.9x2.7= 105. 68kNW產24X0. 5X2. 7=32. 4kN對彎矩的影響很小（見圖2-4）,可忽略不記基地反力如圖2-4所示，其受力大小見2. 2. 1. 3節。對II-I

21、I面產生的彎矩：A/=1X1X1. 05X105. 68X2. 7/2+1X1X1.05X32.4X2. 7/2-1X1X1.2X46. 012 X2.7X2. 7/2-1 X1X1.2X (52. 60-46. 012) X2. 7X2. 7X2/3=-43. 95kN m對11-II截面進行配筋計算取單位寬度進行計算，保護層厚度取30mm截面抵抗矩系數:42. 84鋼筋面積:As=fe-b-h./fy =12.5x0.019x 1000x(500 30)310=360. 01mm-訃算的配筋率:360.011000 x (500 - 30)=0. 077%</9min=0. 15%5

22、2. 60圖2-4底板配筋Ya M 1 2x43 95x106=1/X3HX1U001912.5xl000x(500-30)2纟=1一一2乙=1 Jl 2x0019二0.019勺二°544,屬于適筋破壞。故采用最小配筋率配筋：人=pmin -Z?-/20 =0.15%xl000 x(500-30)=705 mm:底板按構造配筋，配612,分布鋼筋采用 6250。2.2.13抗滑穩定計算取單寬lm計算。 豎向荷載：W =24x0.5x3.1=37. 2kNVV2 = 24x0.5x4 二48kNVV3 =2.1x9.81x1.9x2.7= 105. 68kN豎向合力工G = % + 曆

23、 + 必=37. 2+48+105. 68=190. 88kN水平荷載：靜土壓力E()=25.43kN (-)水平合力工H = E。=25. 94=25. 94kN對底板中心求矩:M=37.2X (2-0.8-0.25) =35. 34kN.m(逆時針)M3 =105. 68 X (2-2. 7/2) =68. 692kN. m (順時針)MEe =1/2X20. 601X2.42 X0.4286X2. 4/3二20. 34kNm (逆時針)= 68. 692-35. 34-20. 34 = 13. 012kX m% = ES±E£=1908± 6心12 中 “

24、± 4.8795咖 BL Bl 1x4 lx42解得6 = 52. 60k乙礙曲=42.84 kPfl77 _ b 咖 X = bmin號23抗滑穩定系數，特殊組合（施工期）或正常組合（正常蓄水位），取較小值15_ $38.58° x 190.8825.94=5. 87>1.25滿足抗滑穩定要求。221.4抗傾覆穩定計算采用公式(2-1)式中 仏一擋土墻抗傾覆穩定安全系數，特殊組合（施工期）140,正常組合（正常蓄水位)1.50,取為1.50工My-作用于墻身各力對墻的穩定力矩工M一作用于墻身各力對墻的傾覆力矩 M 二25. 43 X 2. 4/3二20. 34KN.

25、 m工My =37. 2 X (0. 8+0. 25)+48 X 2+105. 68 X (1. 3+2. 7/2)=415. UKN.mKo =畧空二巴土二20.41 > (K。)=1.50 ,滿足抗傾覆穩定要求20.342.2.1.5地基承載力的計算(2-2)(1)偏心距 e=-C = - M _T-22 工W式中 e為墻底壓力的偏心距離，對于硬土 e W B/5B為墻底寬,4. 0mC為墻底面上垂直力的作用點與墻身前趾間的距離 工W為作用在墻上的垂直力(2) 計算判別-B工嘰-工嘰丄一竺上. 068m<B/5=0. 8m2 37.2 + 48+105.68(3) 基底應力咸甘

26、金從宀4工W6 J 37.4 + 48 + 105.68八6 j墻刖基底處應力6(1 + ) =(1 + )B B44=42. 84kN/m2皿l甘心從宀亠工閃 Z 37.4 + 48+ 105.68八 be、墻后基底處應力 6 =厶一 (1)=(1-)B B44二52. 60kN/m26、均小于25MPa»滿足地基承載要求，且6、均大于0,無拉應力 出現，所以L型擋墻滿足應力條件。2. 2. 2校核情況2.221 L型擋墻配筋計算同樣，對L型防浪墻的豎直部分簡化為懸臂梁進行計算當上游水位低于277. Im時，即防浪墻上游無水的情況下為最不利工況，應按 此工況進行配筋計算。水平壓力計

27、算：主動土壓力：E二=-7H2Ka =1x2.1x103x9.81x1.92x0.232;=&63KN2 2產生彎矩：M=1x1x1.05x8.63x1.9/3=5. 74kN. m校核水壓力：戸=丄rwH2 = - X9. 81X1. 3 2 =8. 29KN2 2產生彎矩：M2 =YqWg'P 丄H =1x1x1.20x8.29x1.3/3=4. 31KN.m總彎矩：M =- M?二5. 74-4. 31=1. 43kX. m總彎矩小于設汁狀況下彎矩，即最終確定采用對稱配筋，在上游側則采用構 造對稱配筋，配6_12,分布鋼筋采用 62502.2.2.2底板配筋(II-II截

28、面)VV3 =2.1x9.81x1.9x2.7= 105. 68kNVV, =24X0. 5X2. 7=32. 4kN®對彎矩的影響很小，可忽略不記基地反力大小見2. 2.2.3節對11-II面產生的彎矩：M =1X1X1.05X105. 68X2.7/2+1X1X1.05X32.4X2.7/21X1X1.2X47. 78X2. 7X 2. 7/2-1 X1X1.2X (57. 38-47. 78) X2.7X2.7X 2/3=-69. 25kX. m對II-II截面進行配筋計算取單位寬度進行計算，保護層厚度取30mm截面抵抗矩系數：=0.0301.2 x 69.25 xlO612.

29、5x1000x(500-30)2纟=1 一 Jl 一2a, = 1 一 J1 一2x0.030二0. 030紅二0. 544,屬于適筋破壞。鋼筋面積：4 = fcgbhj fy =12.5X0030x 1000x(500 30)c 2Ouo. uinin 310汁算的配筋率:568.51000 x (500-30)二 0. 12%<pmin=0. 15%故采用最小配筋率配筋：Av=pmin-z?-/?0=0.15%xl000x(500 -30)=705 mm'與設汁悄況配筋相同。2.2.2.3抗滑穩定性分析 取單寬lm計算。豎向荷載：VV, =24x0.5x3.1 二37. 2k

30、NVV2 =24x0.5x4 =48kNVV3 =2.1x9.81x1.9x2.7= 105.68kNVV4 =9.81x1.3x0.8=10. 2024kN豎向合力工G =+% + 叱 +W4 =37. 2+48+105. 68+10. 2024=201. lkN水平荷載：靜土壓力E°=25.43kN (-)靜水壓力P=15.89kN (-)浪壓力P產10. 32kN (->)水平合力工H = P+R_Eq = 15. 89+10. 32-25. 94 = 0. 78kN對底板中心求矩：M|=37.2X (2-0.8-0.25) =35. 34kN.m(逆時針)=105. 6

31、8 X (2-2. 7/2) =68. 692kN. m (順時針)M4 =10. 2024 X (2-0. 4)=16. 32kN. m (逆時針)M 匕=1/2X20. 601X2.42 X0. 4286X2. 4/3 二20. 34kNm（逆時針）M v =1/2X9. 81X1.82 XI. 8/3=9. 534kN m（順時針）M弘=（幾 + pjx 八 + +' - Pw x H、/3=12. 74kN m （順時針）M=M?+Mp+M乃 _冋_必4_%=68. 692+9. 534+12. 74-35. 34-16. 32-20. 34 = 18. 966kN mYG 6

32、YM201.11x46x 18.966lx42=50.27 ±7.11解得嚴57. 38k乙%=43.16 kPflb” max -7-bmin“抗滑穩定系數，特殊組合，取2.0儀吃G滿足抗滑穩定要求。222.4抗傾覆穩定計算采用公式K -工飲式中 仏一擋土墻抗傾覆穩定安全系數，特殊組合，取為1.40 工My 作用于墻身各力對墻的穩定力矩 工M一作用于墻身各力對墻的傾覆力矩工M 二25. 43X2. 4/3二20. 34KX. m工My =37. 2 X (0. 8+0. 25)+48 X 2+105. 6 (1. 3+2. 7/2) +10. 2024 X 0. 4+15. 89

33、+10. 32二445. 4KX.m仏=畧1二巴二21.9> (KJ =1.40 ,滿足抗傾覆穩定要求為 A/。20.34222.5地基承載力的計算偏心距呼C號羋器式中：e為墻底壓力的偏心距離，對于硬土 e W B/5B為墻底寬,4. OmC為墻底面上垂直力的作用點與墻身前趾間的距離 工W為作用在墻上的垂直力(2) 計算判別_B工My亠2445.4-20.3437.2 + 48 + 105.68二-0. 23niVB/5二0. 8m(3) 基底應力他甘 g/上宀亠 為閃 6037.4 + 48 +105.68 Z1 be、墻刖基底處應力6二厶一(1 + )二(1 + )B B44=31.

34、26kN/m2他產甘 IA爪宀 £工W” 6e 37.4 + 48 + 105.686e- B B44二64. 18kN/m26、6均小于25MPa,滿足地基承載要求，且6、6均大于0,無拉應力 出現，所以L型擋墻滿足應力條件。總上所述，L型擋墻滿足要求。3溢洪道的設計與計算3.1控制堰及消能設計溢流堰采用實用堰的形式；消能方式為挑流消能。查壩址水位流量關系曲線得下游最高水位為230. Omo實用堰堰頂高程為272.0m,坎頂高程應高于下游水位12m,取挑流鼻坎高 程為 230. 0+1. 5=231. 5nu(1) 溢流面曲線堰面曲線釆用WES曲線，如圖3-1所示的幕曲線(曲線1)

35、的方程為：= kH'y(3-1)式中 Hd定型設計水頭，按堰頂的最大作用水頭Hmax的75%95%計算;k. n 與上游壩面坡度有關的系數和指數，壩面鉛直時,k = 2.0/= 1.85,當壩面坡度為 3： 1 時，« = 1.936/= 1.836。曲線1圖3-1堰頂曲線溢流面曲線坐標x, y的坐標原點在堰頂，上 游采用三段圓弧，見圖3-1所示：本設計采用上游坡面鉛直，最大水頭為校核情況堰頂水頭 /7max=278. 4-272=6. 4mHd = (75%95%) /max=4.86. 08m 取 Hd =5. 5m則曲線1的方程為:xL85=2.0x5.5°-

36、85ya=0. 175Hd =0. 175X5. 5=0. 9625m b=0. 282 Hd 二0. 282 X 5. 5=1. 551m& =0.5Hrf =0.5X5. 5二2. 75mR2 =02Hd 二0. 2X5. 5=1. ImR3 = 0.04% =0. 04 X 5. 5=0. 22m挑流坎反弧半徑R與挑流坎上的流速大小有關。根據實驗和工程實踐，R應 大于最大設計流量時的坎頂水深的6倍。通常取R二(810) hc根據能量方程式中 q 堰頂最大單寬流量，q=328/10二32. 8m'/s(p 流速系數，取卩二0.954 堰頂高程與反弧段最低點的高程差"

37、;產272-230二42m通過試算法計算出化=1.145 m。得到反弧段的半徑尺=(8 10)九=(9.16 11.45)m,取斤=10. 0m。&常取25° 35° ,取為30° ,相應坎高(出射坎頂與反弧底之高差)g = R(1-cos&)二1.34m反弧段與堰頂曲線以直線光滑連接。3.2邊墻設計及穩定演算3.2.1邊墻的形狀設計泄槽的臨界水深：=3. 56mir)溢洪道進水渠高程為276. 7-265=11. 7m在進水渠截面，其總3-2泄圖槽邊墻T .處T = hc + 2g即 11.807=3. 56- 1Xl?1 2x9.81解得：片二

38、 12. 72m/s根據規范，當溢流堰的控制堰為實用堰時，計算泄槽水面線的起始水深一般取為堰后收縮斷面水深，設堰后收縮斷面水深為則2 T = hco +、=hco +丄72gaf2x9.81xO.952 xV試算解得：/匕二156m相應的流速怙=上-二13. 46m/shco泄槽段水流摻氣水深可按下式計算kb =(1 + 蓋 M式中 h、加一泄槽計算斷面的水深及摻氣后的水深，m：卩一不摻氣情況下泄槽計算斷面的流速，m/s;占一修正系數，可取1.01. 4s/m,流速大者取大值。B|J： h, =(1+L2xl346)xl.56=1.8m100泄槽邊墻高度可山他加0. 51. 5m安全超高得到，

39、邊墻高度取為2. 5m。3. 2. 2邊墻穩定計算溢洪道邊墻沿建基面得抗滑穩定可按抗剪強度公式進行式中心一按抗剪強度計算的抗滑穩定安全系數,基本組合K(二1.05,(3-3)特殊組合K(二1.0；/邊墻混凝土與基礎接觸面的抗剪摩擦系數，三類土，取1;工w作用于邊墻上的全部荷載對訃算滑動面的法向分量；其穩定必工P作用于邊墻的全部荷載對計算滑動面的切向分量 山于在挑流坎以上以及挑流坎處靠近山巖的擋土墻都有山巖保護,然滿足，因此，僅對挑流底坎靠近大壩的擋土墻進行分析。3.2.2.1完建期（基本組合）該擋土墻不受到水平方向的力，因此，其穩定滿足要求 擋土墻自重 W= （0. 5X3+0. 5X0. 5

40、） X24二42KN自重產生的彎矩 M產0. 5X3X24X0. 5X0. 5+0. 5X0. 5X24X0. 75=13. 5KN. m （順時針）偏心距氓亠22 工W式中 e墻底壓力的偏心距離B墻底寬C墻底面上垂直力的作用點與墻身前趾間的距離工W作用在墻上的垂直力R即 =1/2-13. 5/42=0. 18<-43.222校核洪水期(特殊組合)挑流坎處泄槽內有幾=1.145 m的水深，因此，需對起進行穩定分析擋土墻自重 W= (0. 5X3+0. 5X0. 5) X24二42KN泄水槽水壓力 P=0. 5X9.81X1. 145X1. 145=6. 43KN揚壓力 F=0. 5X0.

41、 25X1. 145X9. 81X0. 5+0. 5X9. 81X (1. 145+1. 145X0. 25) X0. 5=4. 21KN則位號笛評二5 9>1.0滿足要求自重產生的彎矩M=0 5X3X24X0. 5X0. 5+0. 5X0. 5X24X0. 75 =13. 5KN. m(順時針)水壓力產生的彎矩 M2=6. 43X (1/3X1. 145+0.5) =5. 67KN. m (順時針) 揚壓力產生的彎矩 =0. 5X9. 81X0. 25X 1. 145X0. 5X (0. 5+1/3 X0.5)+0.5X9.81X0. 25X1. 145 X0.25X 0. 5+0.

42、5X9. 81X0. 75X1. 145X0. 5X0. 25 二 1. 17 KX.m （逆時針）偏心距e丄一色一工嘰-工嘰（322 工W式中 e墻底壓力的偏心距離B墻底寬c墻底面上垂直力的作用點與墻身前趾間的距離yw作用在墻上的垂直力則冷5.67,13.5-1.17 =0024m42-4.21滿足偏心距要求墻前基底處應力6二馬(1 +罟)二竝-,21 辛)二43. 23kN/m2墻后基底處應力6 = 空 (1 - ) = 4242-(1 -)- B B11二32. 35kN/m2即擋土墻基地沒有出現拉應力，滿足要求 擋土墻滿足要求。3.3挑射距離與沖刷坑深度的估算水舌挑距佔算公式:L =

43、' 宀"° Vj sin 0 + Jv： sin' & + 2g(h、+ 兒)(35)g式中厶一水舌挑距，為鼻坎末端至沖刷坑最深點的距離；vc 坎頂水面流速，冬=% 二32. 8/1. 145=28. 65 m/s0 鼻坎挑射角度，& = 15 30°取&二30°兒出坎流速，v, =l.lvf=31.515 m/s饑坎頂半均水深在鉛直面上的投影，人=幾cos& = 0. 992m；h 一坎頂至河床表面之差，/?.=231. 5-227. 5=4m 計算得L =86. 91m(3-6)沖刷坑深度的估算公式：

44、= ahZb2 k、.式中T 自穩定沖坑底至下游水面總水深;/"鼻坎單寬流量q所決定的臨界水深,取力k=4. 79m；Z上下游水位差，Z=278. 4-230=48. 4m；心一表征巖石優劣對T值影響的無因次相對比例系數，取為1. 5；a 待定系數，取為2.44；b、$待定系數，分別取為0.89、0. 11 解得 T = 22.6m。一沖刷坑深度；t 下游水深：230-277. 5=2. 5m;解得：tr=2Q. Im£ = 21 = 4.32滿足一般安全挑距約為可能沖刷坑深度的2. 55.0倍范圍 tr 20內要求。4工程量計算4.1開挖工程量計算4.1.1趾板處開挖量計

45、算趾板處開挖開 挖方案如圖4-1所示,開挖線圖4-1趾板開挖線圖中m為趾板長度，趾板處開挖2m,對趾板進行分段計算，如表4-1所示:表4-1趾板開挖工程量計算趾板趾板寬度上底下底|«面積趾板高程趾板水平長度趾板長度開挖量AB38.54.521315.623.41628. 13661365. 776BC49.55. 52151640. 65543.69015655. 3522CD5.210. 76.7217.419.583. 331585. 582641489.138DE5.210. 76.7217.4028.91328.913503. 0862EF5.210. 76.7217.417

46、.530. 08934.80802605. 6595FG49.55. 52151655. 029557.30834859. 6251GH38.54.521314.628. 603532.11417417. 4843趾板總開挖量為4896. 121 m34.1.2主壩基礎開挖量基礎開挖lm,沿壩軸線對基礎開挖進行分段計算，見表4-24-2基礎開挖量計算截面剖面面積距離開挖量A0AB0. 861517. 197B39.9234BC32. 81552103.533C88. 2802CC10. 77956241.448Cl157.5453CID27. 2794378.761D163. 49DE28.

47、8840E15& 171EF16. 4962307. 743F121. 6233FF137. 6343434.048Fl60. 8738FIG11.513644.321G51.0555GH16.2505414.8387其中，A、B分別為趾板X-X線交點，Cl、F1分別為插入CD、FG中的點，總 開挖量為19541. 89 m34.1.3溢洪道開挖量表4-3溢洪道開挖量計算巖高程1泄槽高 程巖高程2開挖島程1開挖 高程2面積1面積2工程量282.9265277.417.912.4166. 65152.91655. 699277.8262.3274.615.512. 3152.9142.

48、451530.311275.6259.6269.5169.9142.45120. 451362. 176267.6254.2262.713.48.5120. 4569.85986.0104260.4251.5255.38.93.869.8551. 7629.7927泄槽段255.5248.8251.56.72. 751.745.65504.4041254.4246. 1244. 18.30.245.6550.6498. 7047251.8243.4244.28.40.850.630.8421.7617246. 3240.7238.95.60. 130.855444.55962482382371

49、005590. 75755.1813251.8235.323516.50.390. 75127.051128.497252.8232.6235.520.22.9127. 05100. 761180.363248231.8423416. 162. 16100.760溢流堰286.427227914.47139. 1196. 32272. 335283. 1265277. 1112. 1196.3進水渠286.426527921.414230. 186. 256888. 521271265266.561.586. 25溢洪道總開挖量為20258. 32m3*4.1.4導流隧洞開挖量計算表8-4導流隧洞開挖量計算斷面1面積斷面2面積民度開挖量總開挖量進水渠擴散段019.519.1995187. 192754.2直線段9. 0799. 0793.27829. 76洞身段洞身段19. 0799. 07938. 4245348. 85圓弧段9. 0799. 0799. 6987.98洞身段29. 0799. 079176. 33851600. 98出口段出口直線段9. 0799. 07926.8165243. 467出口擴散段19.5026. 253255. 964.1.5副壩開挖量