1、目錄第一章 24米三角支架懸挑腳手架4第1節 一、大橫桿的計算:4第2節 二、小橫桿的計算:7第3節 三、扣件抗滑力的計算:9第4節 四、腳手架荷載標準值:10第5節 五、立桿的穩定性計算:12第6節 六、連墻件的計算:14第7節 七、懸挑梁的受力計算:16第8節 八、懸挑梁的整體穩定性計算:18第9節 九、支桿的受力計算:19第10節 十、支桿的強度計算:20第二章 50米高落地腳手架20第1節 一、大橫桿的計算:21第2節 二、小橫桿的計算:24第3節 三、扣件抗滑力的計算:26第4節 四、腳手架荷載標準值:27第5節 五、立桿的穩定性計算:29第6節 六、連墻件的計算:32第7節 七、立

2、桿的地基承載力計算:34第8節 八、門式工字鋼梁的受力計算35第三章 公安分局辦公大樓大修36第1節 技術標總說明36第2節 工程概況41第3節 施工部署43第4節 施工進度計劃及保證工期措施45第5節 施工機械設備、勞動力及周轉材料配備48第6節 施工總平面布置51第7節 項目組織結構53第8節 主要施工方法62第9節 工程總包管理、施工協調配合措施79第10節 質量保證措施及預防質量通病措施83第11節 成品保護措施89第12節 安全生產保證措施93第13節 文明施工、環境保護及渣土垃圾整治措施96第14節 竣工回訪和工程保修9924米三角支架懸挑腳手架鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼

3、管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為24.0米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.55米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為48×3.5，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米。施工均布荷載為1.5kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設13層。懸挑水平鋼梁采用12.6號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.90米，建筑物內錨固段長度0.10米。懸挑水平鋼梁采用支桿與建筑物拉結，最外面支桿距離建筑物1.60m，支桿采用鋼管60.0× 4.0mm。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連

4、續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.550/3=0.078kN/m活荷載標準值Q=1.500×1.550/3=0.775kN/m靜荷載的計算值q1=1.2×0.038+1.2×0.078=0.139kN/m活荷載的計算值q2=1.4×0.775=1.085kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算

5、最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大彎矩為M1=(0.08×0.139+0.10×1.085)×1.5002=0.269kN.m支座最大彎矩計算公式如下: M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大彎矩為M2=-(0.10×0.139+0.117×1.085)×1.5002=-0.317kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.317×106/5080.0=62.386N/mm2大橫桿的計算強度小于20

6、5.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.038+0.078=0.116kN/m活荷載標準值q2=0.775kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×0.116+0.990×0.775)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.705mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷

7、載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038×1.500=0.058kN腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.550×1.500/3=0.116kN活荷載標準值Q=1.500×1.550×1.500/3=1.162kN荷載的計算值P=1.2×0.058+1.2×0.116+1.4×1.162=1.836kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=ql2/8集中荷載最大彎矩計算公式

8、如下:M=(1.2×0.038)×1.5502/8+1.836×1.550/3=0.963kN.m=0.963×106/5080.0=189.469N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0×0.038×1550.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.12mm集中荷載標準值P=0

9、.058+0.116+1.162=1.336kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1336.350×1550.0×(3×1550.02-4×1550.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=7.034mm最大撓度和V=V1+V2=7.149mm小橫桿的最大撓度小于1550.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc其中Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設

10、計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0.038×1.550=0.060kN腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.550×1.500/2=0.174kN活荷載標準值Q=1.500×1.550×1.500/2=1.744kN荷載的計算值R=1.2×0.060+1.2×0.174+1.4×1.744=2.722kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.

11、0kN；四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248NG1 = 0.125×24.000=2.995kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15NG2 = 0.150×13×1.500×(1.550+0.100)/2=2.413kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11NG3 = 0.110×1.500×13/2=1.072kN(

12、4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.003NG4 = 0.003×1.500×24.000=0.108kN經計算得到，靜荷載標準值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.589kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ = 1.500×2×1.500×1.550/2=3.487kN風荷載標準值應按照以下公式計算Wk=0.7Uz·U5·Wo其中W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的

13、規定采用：W0 = 0.550Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz = 1.770Us 風荷載體型系數：Us = 0.546 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.7×0.550×1.770×0.546 = 0.372kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW = 0.85×1.4Wklah2/10其中Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)；la 立桿的縱距(m)；h 立桿的步距(m)。五、

14、立桿的穩定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中N 立桿的軸心壓力設計值，N=12.79kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i 的結果查表得到0.16；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0 計算長度(m),由公式l0 = kuh 確定，l0=3.33m；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.60；A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到= 159.47f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；不考慮風

15、荷載時，立桿的穩定性計算< f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中N 立桿的軸心壓力設計值，N=12.06kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i 的結果查表得到0.16；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0 計算長度(m),由公式l0 = kuh 確定，l0=3.33m；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.60A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = 0.215kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值(N/m

16、m2)；經計算得到 = 192.70f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求!六、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl = Nlw + No其中Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：Nlw = 1.4 × wk × Awwk 風荷載基本風壓標準值，wk = 0.372kN/m2；Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 3.60×3.00 =10.800m2；No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 5.0

17、00經計算得到Nlw = 5.626kN，連墻件軸向力計算值Nl = 10.626kN連墻件軸向力設計值Nf =Af其中 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l/i=10.00/1.58的結果查表得到=0.98；A = 4.89cm2；f = 205.00N/mm2。經過計算得到Nf = 98.641kNNf>Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到Nl = 10.626kN大于扣件的抗滑力8.0kN，必須采用雙扣件進行加固! 試驗表明:雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；連墻件扣件連接示意圖七、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按

18、照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為1550mm，內側腳手架距離墻體100mm，支拉斜桿的支點距離墻體= 1600mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 488.43cm4，截面抵抗矩W = 77.53cm3，截面積A = 18.10cm2。受腳手架集中荷載P=1.2×6.59+1.4×3.49=12.79kN水平鋼梁自重荷載q=1.2×18.10×0.0001×7.85×10=0.17kN/m懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力

19、圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=13.755kN,R2=13.553kN,R3=-1.320kN最大彎矩Mmax=0.681kN.m抗彎計算強度f=M/1.05W+N/A=0.681×106(1.05×77530.0)+7.336×1000/1810.0=12.422N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩定性計算:水平鋼梁采用12.6號工字鋼,計算公式如下其中b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-

20、2003)附錄B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值用b'查表得到其值為0.918經過計算得到強度=0.68×106/(0.918×77530.00)=9.58N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算< f,滿足要求!九、支桿的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和支桿的軸力RDi按照下面計算其中RDicos i為支桿的頂力對水平桿產生的軸拉力。各支點的支撐力RCi=RDisin i按照以上公式計算得到由左至右各支桿力分別為RD1=15.589kN十、支桿的強度計算:斜壓支桿的強度計算：斜壓支桿的軸力RD我們均取最大值

21、進行計算，為RD=15.589kN下面壓桿以鋼管60.0× 4.0mm計算，斜壓桿的容許壓力按照下式計算：其中N 受壓斜桿的軸心壓力設計值，N = 15.59kN； 軸心受壓斜桿的穩定系數,由長細比l/i查表得到= 0.26；i 計算受壓斜桿的截面回轉半徑，i = 2.05cm；l 受最大壓力斜桿計算長度，l = 3.40m；A 受壓斜桿凈截面面積，A =7.29cm2； 受壓斜桿受壓強度計算值，經計算得到結果是82.40 N/mm2；f 受壓斜桿抗壓強度設計值，f = 215N/mm2； 受壓斜桿的穩定性計算 < f,滿足要求!50米高落地腳手架B類城市郊區，底部24米雙管鋼

22、管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為50.0米，24.0米以下采用雙管立桿，24.0米以上采用單管立桿。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.55米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為48×3.5，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米。施工均布荷載為1.5kN/m，同時施工2層，腳手板共鋪設28層。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫

23、桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.550/3=0.078kN/m活荷載標準值Q=1.500×1.550/3=0.775kN/m靜荷載的計算值q1=1.2×0.038+1.2×0.078=0.139kN/m活荷載的計算值q2=1.4×0.775=1.085kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0.08×0.139+0.10

24、15;1.085)×1.5002=0.269kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.10×0.139+0.117×1.085)×1.5002=-0.317kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.317×106/5080.0=62.386N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.038+0.078=0.116kN/m活荷載標準值q2=0.775kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.

25、677×0.116+0.990×0.775)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.705mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038×1.500=0.058kN腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.550×1.500/3=0.116kN活荷載標準值Q=1

26、.500×1.550×1.500/3=1.162kN荷載的計算值P=1.2×0.058+1.2×0.116+1.4×1.162=1.836kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.2×0.038)×1.5502/8+1.836×1.550/3=0.963kN.m=0.963×106/5080.0=189.469N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm,滿足要求!3.撓度計算

27、最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0×0.038×1550.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.12mm集中荷載標準值P=0.058+0.116+1.162=1.336kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1336.350×1550.0×(3×1550.02-4×1550.02/9)/(72×2.06×105

28、5;121900.0)=7.034mm最大撓度和V=V1+V2=7.149mm小橫桿的最大撓度小于1550.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc其中Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0.038×1.550=0.060kN腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.550×1.500/2=0.174kN活荷載標準值Q=1.500×1.550×1.500/2=

29、1.744kN荷載的計算值R=1.2×0.060+1.2×0.174+1.4×1.744=2.722kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248NG1 = 0.125×50.000+24.000×0.0384=7.161

30、6kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15NG2 = 0.150×28×1.500×1.500/2=4.725kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11NG3 = 0.110×1.500×28/2=2.310kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.003NG4 = 0.003×1.500×50.000/2=0.1125kN經計算得到，靜荷載標準值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 =14.31kN。活荷載為

31、施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ = 1.500×2×1.500×1.500/2=3.375kN風荷載標準值應按照以下公式計算Wk=0.7Uz·U5·W0其中W0 基本風壓(kN/m)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：W0 = 0.550Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz = 1.560Us 風荷載體型系數：Us = 0.546經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.7×0.550

32、×1.560×0.546 = 0.328kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 1.4NQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW = 0.85×1.4Wklah2/10其中Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)；la 立桿的縱距(m)；h 立桿的步距(m)。五、立桿的穩定性計算:單雙立桿交接位置和雙立桿底部均需要立桿穩定性計算。參照施工手冊計算方法，雙立桿底部的鋼管截面面積和模量按照兩倍的單鋼管截面的0.7折減考慮。1.

33、不考慮風荷載時,底部立桿的穩定性計算其中N 立桿的軸心壓力設計值，N=21.897kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i 的結果查表得到0.185；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0 計算長度(m),由公式l0 = kuh 確定，l0=3.12m；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50；A 立桿凈截面面積，A=6.85cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=7.11cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到 = 172.9f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的

34、穩定性計算 < f,滿足要求!單雙立桿交接位置的立桿穩定性計算每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248NG1 = 0.1248×26.0=3.2448kN腳手板的自重標準值(kN/m)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15NG2 = 0.150×15×1.500×1.500/2=2.53kN欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11NG3 = 0.110×1.500×15/2=1.24kN吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.003NG4 = 0.00

35、3×1.500×26.0/2=0.0585kN經計算得到，靜荷載標準值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 =7.073kN活荷載標準值NQ = 1.500×2×1.500×1.500/2=3.375kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為：N=1.2NG + 1.4NQ =13.21kN單雙立桿交接處的穩定性計算為13.21kN/0.185/489mm2=146.02 N/mm2不考慮風荷載時，單雙立桿交接位置的立桿穩定性計算=146.02N/mm2< f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中N 立桿的軸心壓力設計值，

36、N=21.19kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i 的結果查表得到0.185；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0 計算長度(m),由公式l0 = kuh 確定，l0=3.12m；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.50A 立桿凈截面面積，A=6.85cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=7.11cm3；MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = 0.190kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到= 193.94f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；考慮風荷載時，立

37、桿的穩定性計算< f,滿足要求!考慮風荷載時單雙立桿交接處的軸向壓力設計值為N=1.2NG + 0.85×1.4NQ=12.504kN考慮風荷載時，單雙立桿交接位置的立桿穩定性計算=175.62N/mm2< f,滿足要求!六、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl = Nlw + No其中Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：Nlw = 1.4 × wk × Awwk 風荷載基本風壓標準值，wk = 0.328kN/m2；Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 3.60×3.00

38、=10.800m2；No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 5.000經計算得到Nlw = 4.958kN，連墻件軸向力計算值Nl = 9.958kN連墻件軸向力設計值Nf = Af其中 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l/i=0.00/1.58的結果查表得到=1.00；A = 4.89cm2；f = 205.00N/mm2。經過計算得到Nf = 100.245kNNf>Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到Nl = 9.958kN大于扣件的抗滑力8.0kN，必須采用雙扣件加固。試驗表明:雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載

39、力可取12.0kN。連墻件扣件連接示意圖七、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fg其中p 立桿基礎底面的平均壓力(KPa)，p = N/A；p = 89.51N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值(kN)；N = 22.38A 基礎底面面積(m2)；A = 0.25fg 地基承載力設計值(KPa)；按其實際承載力可取，fg = 150.0地基承載力的計算滿足要求!八、門式工字鋼梁的受力計算暫取工字鋼梁的計算跨度為4.5米，上部作用有向下的4個集中荷載，按最大集中力考慮，N=21.897kN，在工字梁上呈對稱分布，兩端的集中力直接作用在支座上，因此，工字鋼梁的跨中最

40、大彎距為：M=21.897×1.5=32.8455KNm工字鋼梁取為工28a，W=508.2cm3鋼梁的最大應力為： =M/W=64.63N/mm2<215N/mm2,滿足要求!因為工字鋼梁的自由長度L1為4.5米，受壓翼緣的寬度B1為0.122米，L1/B1=36.89,因此需計算其整體穩定。整體穩定計算公式為：=M/Wf整體穩定系數查表得：0.755故：=85.6N/mm2<215N/mm2,整體穩定計算滿足要求!公安分局辦公大樓大修技術標總說明1.1 關于質量、工期的承諾本工程為*公安分局*辦公大樓大修工程，為政府形象工程，我公司上下十分重視。在本工程施工中，我公司

41、將以優質、高速、安全、文明為施工宗旨，本著對業主高度負責的態度，從施工方案、人員設置、機械配備、材料供應和工程服務等方面全力進行合理的安排和調配，使施工忙而不亂、成本最低、效率最高、質量最好，達到國家優良標準。特制定以下工程管理目標，并承諾達到這些目標以及達不到這些目標處罰措施.1.1.1、質量目標一次性驗收100合格，如達不到以上要求，按招標文件要求以合同造價的5為質量違約處罰。1.1.2、工期目標我公司以120 個日歷天完成所有施工任務。如達不到要求，按每延誤一日歷天以合同總造價的1處罰。1.1.3、安全生產目標確保安全生產無重大事故，實現安全事故為零。1.1.4、文明施工目標爭創*新區安

42、全生產文明施工雙標化工地，創建綠色工地。嚴格按照*新區文明施工要求施工，創*新區文明施工標準化工程，公司文明施工樣板工程。1.1.5、環境保護目標嚴格控制噪聲、粉塵污染，無市民投訴和相關單位罰款，相關指標控制在規范范圍之內。1.1.6、“渣土垃圾”處理目標按照上海市和*新區相關規定，100完全處理渣土垃圾。1.1.7、服務目標在施工期間積極配合業主和監理的協調和管理，竣工后嚴格按照相關規定進行保修、維修，隨叫隨到。1.2 工程重點、難點及關鍵部位施工分析及對策1.2.1 工期緊本工程招標文件要求工期80 天，后在答疑會定為120 天，工期緊，少于國家工期定額和施工單位經驗施工工期，且施工時間需做一些特殊調整，給施工組織帶來一定的難度。改造項目多，交叉作業頻繁,難度大。建筑物本身高度較大（81m），就腳手架一項工程需20 多天，因此本工程在施工計劃管理和進度控制方面有較大難度。針對此難度，應加強現場施工組織管理，確保工程有條不紊地順利進行，確保工期。我們將周密計劃、合理安排施工程序并根據施工進度計劃，制訂詳細的材料進場計劃；嚴格控制材料進場時間，精心組織、嚴格管理，以減輕垂直水平運輸的壓力；確保工程有條不紊地順利進行；確保工期。1.2.2 腳手架工程難度