1、注冊結構工程師考試密押題庫與答案解析二級注冊結構工程師分類模擬題地基與基礎（一）二級注冊結構工程師分類模擬題地基與基礎（一）選擇題每題的四個備選項中只有一個符合題意，請寫出主要的計算過程及計算結果，概念題要求寫出所選答案的主要依據問題：1.已知某建筑物矩形基礎尺寸為4mx2m（如圖5-2）,上層為粘性土，壓縮模量Es1=8.5MPa，修正后的地基承載力特征值fa=180kPa;下層為淤泥質土，Es2-1.7MPa,承載力特征值fak=78kPa,基礎頂面軸心荷載標準值F=680kN,則軟弱下臥層頂面處的附加壓力值pz與自重應力值pcz的和最接近于kPa。A.43.2B.54.8C.66.7D.

2、88答案：D解析根據建筑地基基礎設計規范（GB50007-2002）第5.2.7條，軟弱下臥層頂面處的附加壓力值可按下列公式計算:某鋼筋混凝土條形基礎底面寬度為b,埋置深度為1.2m。取條形基礎長度1m計算，其上部結構傳至基礎頂面處的標準組合值：豎向力Fk,彎矩Mk。已知計算Gk（基礎自重和基礎上土重）用的加權平均容重丫G=20kN/m3,基礎及工程地質剖面如圖5-10所示。2.已知粘性土層的天然孔隙比e0=0.84。當固結壓力為100kPa和200kPa時，其孔隙比分別為0.83和0.81。試計算其壓縮系數a1-2并判斷該粘性土屬于壓縮性土。A.非B.低C.中D.高答案:C解析3 .假定Mk

3、w0,則圖5-11中尺寸x滿足下列何項關系式時，其基底反力呈矩形均勻分布狀態？答案:解析各力對B點的力矩取平衡，如圖5-11所示，則可得：4 .已知粘性土層的天然孔隙比e0=0.84,液性指數IL=0.83,則修正后的基底處地基承載力特征值fa最接近于kPa。提示：假設基礎寬度bv3m。A.172.4B.169.8C.168.9D.158.5答案同解析由粘性土的天然孔隙比e0=0.84,液性指數IL=0.83,均小于0.85,根據建筑地基基礎設計規范（GB50007-2002）第5.2.4條，查表5.2.4可知，承載力修正系數為：yd=1.6,rb=0.3;基底以上土的加權平均重度為：5 .假

4、定fa=165kPa,Fk=300kN/m,Mk=150kNm/m。當x值滿足題（2）的要求（即基底反力呈矩形均勻分布狀態）時，其基礎底面最小寬度b最接近于m。A.2.07B.2.13C.2.66D.2.97答案:B解析根據建筑地基基礎設計規范（GB50007-2002）第5.2.2條，當軸心荷載作用時，則基礎寬度需滿足：6 .當Fk=300kN/m,Mk=0,b=2.2m,x=1.1m,驗算條形基礎翼板抗彎強度時，假定可按永久荷載效應控制的基本組合進行，則翼板根部處截面的彎矩設計值最接近于kNm。A.61.53B.72.36C.83.07D.97.69答案:C解析根據建筑結構荷載規范(GB5

5、0009-2001)第3.2.5條，永久荷載的分項系數對由永久荷載效應控制的基本組合，應取1.35。7 .假定Fk、Mk、b和x值同題(5),并已計算出相應于荷載效應標準組合時，基礎底面處的平均壓力值Pk=160.36kPa。已知：粘性土層的壓縮模量Es1=6MPa,淤泥質土層的壓縮模量Es2=2MPa，則淤泥質土層頂面出的附加壓力值pz最接近于kPa。A.63.20B.64.49C.68.07D.69.47答案：D解析根據建筑地基基礎設計規范(GB50007-2002)計算如下：8 .淤泥質土層頂面處土的自重壓力值pez和經深度修正后地基承載力特征值faz分別為kPa。A.70.6;141.

6、3B.73.4;141.3C.70.6;119.0D.73.4;119.0答案:A解析問題:9.已知某條形基礎底面寬6=2.0mm，埋深d=1.5m，荷載合力的偏心距e=0.05m。地基為粉質黏土，內聚力ck=10kPa,內摩擦角（）k=20,地下水位距地表1.0m,地下水位以上土的重度丫=18kN/m3,地下水位以下土的飽和重度丫sat=19.5kN/m3,則可計算得地基土的抗剪強度承載力設計值最接近于kPa。A.98.2B.116.7C.135.9D.152.3答案:C解析問題:10.勘察報告提供某場地的土層剪切波速為400m/s，已知覆蓋層的厚度為10m,則該場地的類別為。A. I類場地

7、B. n類場地C.出類場地D.IV類場地答案:B解析根據建筑抗震設計規范（GB50011-2001）（2008年版）表4.1.6,土層剪切波速為400m/s,覆蓋層的厚度為10m的場地應當判別為n類場地。某軟弱地基采用換填法處理：某一內墻基礎傳至室內地面處的荷載值為Fk=204kN/m,基礎埋深d=1.20m,已知基礎自重和基礎上的土重標準值二者折算平均重度丫G=20kN/m3;換填材料采用中、粗砂，已知其承載力特征值fak=160kPa,重度丫=18kN/m3,壓縮模量Es=18MPa;該建筑場地是很厚的淤泥質土，已知其承載力特征值fak=70kPa,重度丫=17.5kN/m3,壓縮模量Es

8、=1.7MPa。11 .確定該內墻的最小基礎寬度占最接近于m。A.1.6B.1.4C.1.2D.1.0答案:B解析12 .若砂墊層的厚度為1.5m,條基寬度b=1.5m,則墊層底面的附加壓力pz最接近于kPa。A.60B.65C.70D.75答案:B解析13.,墊層底面處經深度修正后的地基承載力特征值faz(kPa)與項最為接近。A.110B.120C.130D.140答案:A解析根據建筑地基基礎設計規范(GB50007-2002)第5.2.4條，當基礎寬度大于3m或埋置深度大于0.5m時，從載荷試驗或其它原位測試、經驗值等方法確定的地基承載力特征值，尚應按下式修正：fa=fak+刀b丫3)+

9、打d丫m0d5)式中，fa為修正后的地基承載力特征值；fak為地基承載力特征值，按第5.2.3條的原則確定；yb、為基礎寬度和埋深的地基承載力修正系數，按基底下土的類別查表5.2.4取值；丫為基礎底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度；b為基礎底面寬度(m),當基寬小于3m按3m取值，大于6m按6m取值；丫m為基礎底面以上土的加權平均重度，地下水位以下取浮重度；d為基礎埋置深度(m)。查表5.2.4可知，淤泥質土的承載力修正系數為：yd=1.0ym計算時不考慮墊層材料重，則修正后的基承載力特征值為：faz=fak+rdT-10(5)=70+1.0x17.5X0(2.7108.5kPa。某場地為

10、均質軟塑粘土場地，土層地質情況為：丫=19kN/m3qs=10kPa,fak=150kPa,采用粉體噴攪法處理，樁徑為600mm,樁長為10m,樁距為1.2m,正方形布樁。已知樁間土承載力折減系數3=0.5,樁端天然地基土承載力折減系數a=0.6,樁體材料強度fcu=2.7MPa,樁身強度折減系數Y=0.30。14 .單樁承載力Ra最接近于kN。A.200B.214C.220D.229答案:B解析15 .復合地基承載力fspk最接近于kPa。A.189B.199C.209D.219答案:C解析根據建筑地基處理技術規范(JGJ79-2002)第11.2.3條，復合地基承載力特征值初步設計時可按式

11、(9.2.5)估算。問題:16.某建筑物矩形基礎底面尺寸4mx2m,其受上部結構軸心荷載300kN,土的重度丫=16kN/m3,當埋深分別為2m和4m時，基底附加壓力p0最接近于。A.45.5kPa;53.5kPaB.45.5kPa;13.5kPaC.55.5kPa;13.5kPaD.77.5kPa;53.5kPa答案:A解析根據建筑地基基礎設計規范(GB50007-2002)第5.2.2條，當軸心荷載作用時，基礎底面壓力按下列公式計算：某建筑物按抗震要求為乙類建筑，條形基礎及地基土的剖面見圖5-23。基礎底面以下各土層的厚度、土性指標、標準貫入試驗錘擊數臨界值及液化指數示于表5-5。按地震作

12、用效應組合計算時，作用于基礎頂面的豎向荷載F=500kN。表5-5土層的厚度與計算參數土層名稱土層厚度（m）丫（kN/m3）eILfak（kPa）臨界值Ner液化指數IiE粘土性518.00.820.702000粉土317.00.901506.38粉砂217.50.908.25細砂318.00.909.53粘土18.50.75017 .本題的持力層修正后的地基承載力特征值最接近于kPa。A.213.5B.220.0C.243.2D.275.3答案:C解析18 .在進行天然地基基礎抗震驗算時，調整后的地基抗震承載力最接近于kPa。A.316.2B.330.4C.345.6D.382.3答案:A解

13、析根據建筑抗震設計規范（GB50011-2001）（2008年版）第4.2.3條規定，由粘性土fak=200kPa,查表4.2.3得地基土抗震承載力調整系數ta=1.3則調整后的地基抗震承載力為：faE=tafa=1.3x243.2=316.16kPa。19 .按抗震要求驗算，基礎的寬度不應小于moA.2.06注冊結構工程師考試密押題庫與答案解析二級注冊結構工程師分類模擬題地基與基礎（一）C.1.94D.1.81答案:D解析根據建筑地基基礎設計規范（GB50007-2002）第5.2條，地基承載力需滿足：基底處壓力不應超過地基承載力特征值。將上題計算得的地基抗震承載力的值代人以下公式即可求得基

14、礎寬度為：，說明基礎寬度2m能滿足抗震設計要求。20 .對液化土層進行砂石樁擠密處理，砂石樁的直徑取400mm,正方形布樁，要求將其孔隙比從0.90減少到0.75,則砂石樁的間距應最接近于m。A.1.30B.1.50C.1.80D.2.00答案:A解析根據建筑地基處理技術規范（JGJ79-2002）第8.2.2條，正方形布置，砂石樁的間距按下式進行計算：式中，s為砂石樁間距（m）;d為砂石樁直徑（m）;I為修正系數，當考慮振動下沉密實作用時，可取1.11.2;不考慮振動下沉密實作用時，可取1.0;e0為地基處理前砂土的孔隙比，可按原狀土樣試驗確定，也可根據動力或靜力觸探等對比試驗確定；e1為地

15、基擠密后要求達到的孔隙比。故砂石樁的間距為：某群樁基礎的平面，本樁基安全等級為二級。剖面和地基土層分布情況如圖5-21所示。地質情況如下：雜填土：重度丫=17.8kN/m3淤泥質土：丫=17.8kN/m3樁的極限側阻力標準值qsik=20kPa,屬高靈敏度軟土；黏土：其重度丫=19.5kN/m3,樁的極限側阻力標準值qsik=60kPa,土的壓縮模量Es1=8.0MPa;淤泥質土：地基承載力標準值fk=70kPa,壓縮模量Es2=1.6MPa;在樁長深度范圍內各土層的加權平均土層極限摩擦力標準值qsk=21kPa。且作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值F=3600kN,樁基承臺和承臺上土自重設計值

16、G=480kN。21 .如果樁基直徑為0.4m,則基樁極限側阻力標準值(kN)與下列項值接近。A.435.9B.450.9C.467.47D.475.94答案:C解析根據建筑樁基技術規范(JGJ94-94)第5.2.8條，基樁極限側阻力標準值可按下式計算：Qsk=u匯qsikii。04m彳5丸知各土層樁的極限側阻力標準值，則基樁極限側阻力標準值為：Qsk=0.4兀*(20X15+60X1.2)=467.469kN。22 .如果樁身直徑為0.4m,則基樁端阻力標準值(kN)與下列項值接近。A.327.69B.339.29C.346.78D.350.1答案同解析根據建筑樁基技術規范(JgJ94-9

17、4)第5.2.8條，基樁極限端阻力標準值可按下式計算：Qpk=qpkAp。已知樁徑為0.4m,查表5.2.8-2可知，樁的極限端阻力標準彳1為2700kPa,則基樁端阻力標準值為：23 .當Qsk=440.59kN,Qpk=301.24kN時，基樁的豎向承載力設計值（kN）與下列項值接近。A.455.57B.465.64C.473.59D.480.16答案：A解析24 .軟弱下臥層頂面處自重應力（kPa）與下列項值接近。A.149.56B.157.96C.172.34D.184.1答案:D解析由各土層重度及厚度，可得軟弱下臥層頂面處自重應力為：dcz=17.8X1.5+17.8X1.0+7.8

18、X14+9.5X3.2=184.1kPa。25 .軟弱下臥層地基承載力設計值（kPa）與下列項值接近。A.249.52B.267.47C.273.82D.284.31答案:A解析根據建筑地基基礎設計規范(GB50007-2002)第5.2.4條，先求得加權平均重度為：丫m=9.35kN/m3查表5.2.4得承載力修正系數為刀d=1.0則可計算得修正后的軟弱下臥層地基承載力特征值為：在某土樣的室內壓縮試驗中，彳#到實驗結果：當壓力p1=100kPa時的孔隙比e1=0.7,壓力p2=200kPa時的孔隙比e2=0.65。26 .土的壓縮系數。最接近于MPa-1。A.0.5B.0.6C.0.8D.1

19、.0答案：A解析27 .土的壓縮模量Es最接近于N/cm2。A.340B.330C.300D.250答案:A解析問題:28.已知地基土的天然孔隙比為1.05,采用直徑為600mm的砂石樁擠密，要求處理后的孔隙比減小到0.75,若按等邊三角形布置，則置換率應為。A.0.17B.0.15C.0.12D.0.10答案:B解析某柱下鋼筋混凝土獨立基礎，如圖5-4所示。基底尺寸為2.50mX2.50m基礎埋置深度為1.50m,作用在基礎頂面處由柱傳來的荷載效應標準組合為：豎向力Fk=600kN,力矩Mk=200kN-mi,水平剪力Vk=150kN。地基土為厚度較大的粉土，其pe40%,承載力特征值fak

20、=230kPa;基礎及其底面以上土的加權平均重度為20kN/m3,基礎底面以上、下士的重度丫m=17.5KN/m3。29 .計算得基礎底面處地基承載力特征值fa最接近于kPa。A.265B.270C.275D.280答案：A解析30 .當對地基承載力進行驗算時，作用在該基礎底面的平均壓力pk最接近于kPa。A.150B.140C.126D.110答案:C解析根據建筑地基基礎設計規范(GB50007-2002)第5.2.2條，由式(5.2.2-1)可得，基底平均壓力值為：31 .當對地基承載力進行驗算時，作用在該基礎底面邊緣的最大壓力pkmax最接近于kPa。A.230B.260C.300D.3

21、30答案：B解析根據建筑地基基礎設計規范(GB50007-2002)第5.2.2條，作用在基底的彎矩值為：Mk=200+150X1=350kN-nj豎向荷載值為：Fk+Gk=600+20X1.5X2.5X2.5=787.5kN,得偏心距為：某承重墻下條形基礎，底寬2.6m,埋深1.2m,板高0.35m,如圖5-12所示，已知上部結構傳來荷載設計值F=290kN/m,M=10.4kNm。采用C20混凝土，HPB235鋼筋。32 .若F=250kN/m,則基底凈反力的最大值最接近于kN/m2。A.105.5B.110.9C.115.6D.121.4答案：A解析,根據建筑地基基礎設計規范(GB500

22、07-2002)第5.2.2條，偏心作用下，基底凈反力的最大值為：33 .當F=290kN/m時，基底凈反力如圖5-12中所示，則I-I截面的剪力最接近于kN。A.105.9B.110.6C.121.8D.130.3答案:D解析34 .如果基底設混凝土墊層，取保護層厚度為50mm,根據混凝土結構設計規范(GB50010-2002),取3h=1.0,則基礎在I-I截面的抗剪承載力為kN。A.20B.21C.23.1D.24.2答案:C解析-II截面有效高度h0=350-50=300mm,已知C20混凝土的抗拉強度設計值為ft=1.10N/mm2,則根據混凝土結構設計規范(GB50010-2002

23、)第7.5.3條，可計算得I-I截面抗剪承載力為：0.73hftbh0=0.7X1.0X1.1X1000X300=231kN。35 .如題中條件時，則I-I截面處的彎矩最接近于kNm。A.60.91B.72.67C.83.42D.87.95答案：B解析I-I截面處彎矩可按三角形和矩形均布荷載兩部分計算，再求和，則可得I-I截面處的彎矩為：問題:36.下列對各類基礎沒計條件的表述正確的是。A.采用無筋擴展基礎時，在同一場地條件下，基礎材料的強度越低，基礎臺階的寬高比允許值越小；同一種材料的基礎，當場地地基土的承載力越高，基礎臺階的寬高比允許值也越小B.對單幢建筑物，在地基土比較均勻的條件下，墓底

24、平面形心宜與承載能力極限狀態下荷載效應基本組合荷載的重心重合C.基礎底板的配筋，應按抗彎計算確定，計算彎矩中計入了考慮分項系數的基礎自重和臺階上土重的影響D.按基底反力直線分布計算的梁板式筏基，其墓礎梁的內力可按連續梁分析，邊跨的反力宜乘以1.2的系數答案:A解析B項考慮平面形心和荷載重心的重合是為了防止建筑物在過大偏心荷載作用下出現傾斜，因此其作用荷載應當是正常使用極限狀態下荷載效應準永久荷載組合而不是承載能力極限狀態下的荷載效應基本組合；C項在規范的計算公式中確實出現了考慮分項系數的基礎自重和臺階上土重的符號，但這是為了扣除在計算基底反力時已經計算在內的考慮分項系數的基礎自重和臺階上土重的

25、影響，而不是說明存在這種影響；D項根據規范的規定，并不是加大邊跨反力，而是加大邊跨的跨中彎矩。200cm3 , 土重為 3.68N ;從環刀內取某回填土經夯實后取土樣做試驗，環刀的容積為出0.294N,烘干后測得干土重為0.252N。37. 土的干重度丫d最接近于kN/m3。A.12.1B.15.8C.16.2D.18.4答案:B解析38. 已知土的最大干重度為17kN/m3,則回填土的壓實系數丫e最接近于。A.0.93B.0.90C.0.88D.0.85答案:A解析根據建筑地基處理技術規范(JGJ79-2002)第4.2.6條，壓實系數為土的控制干密度與最大干密度的比值。故回填土的壓實系數為

26、：基底承受建筑物上部結構傳遞的壓力為：基本組合為180kPa,標準組合為165kPa,準永久組合為150kPa;土和基礎的自重壓力為60kPa。已知基礎埋置深度為3m,基礎底面以上土的平均重度為12kN/m3。39. 確定墓礎尺寸時，地基承載力特征值應大于kPa。A.150B.165C.225D.243答案:C解析根據建筑地基基礎設計規范(GB50007-2002)第3.0.4條第1款，傳至基礎或承臺底面上的荷載效應應按正常使用極限狀態下荷載效應的標準組合。所以，地基承載力特征值二壓力標準組合+土和基礎的自重壓力=165kPa+60kPa=225kPa。40. 計算地基變形時，基礎底面壓力應取

27、kPa。A.150B.174C.189D.204答案:B解析根據建筑地基基礎設計規范(GB50007-2002)第3.0.4條第2款，計算地基變形時，傳至基礎底面上的荷載效應應按正常使用極限狀態下的荷載效應的準永久組合。上部結構傳至基礎頂面的壓力的準永久組合150kPa,加上土和基礎的自重60kPa,得基礎底面總壓力210kPa,再減去基礎底面處土的有效自重壓力36kPa,得變形計算時的基礎底面附加壓力為174kPa。41. 計算基礎結構內力時，基礎底面反力應取kPa。A.180B.240C.243D.250答案:C解析根據建筑地基基礎設計規范(GB50007-2002)第3.0.4條第4款、

28、第3.0.5條，計算基礎結構內力時，上部結構傳來的荷載效應組合和相應的基底反力，應按承載能力極限狀態下荷載效應的基本組合，采用相應的分項系數。取相應于荷載標準值的基本組合180kPa,乘以1.35的分項系數，得反力設計值為243kPa。42. 驗算基礎裂縫寬度時，基礎底面壓力應取kPa。A.225B.223C.165D.160答案:C根據建筑地基基礎設計規范(GB50007-2002)第3.0.4條第4款，當需要驗算基礎裂縫寬度時，應按正常使用極限狀態荷載效應標準組合。由鉆探取得某原狀土樣，經試驗測得該土的天然重度丫=17kN/m3,含水量w=13.2%土粒相對密度ds=2.69。43. 土的

29、孔隙比e最接近于。A.0.791B.0.613C.0.442D.0.350答案:A解析根據土工試驗方法標準(GB/T50123-1999)第14.1.6條，由式V14.1.6可得，土的孔隙比為：44. 土的孔隙率n最接近于。A.0.391B.0.442C.0.561D.0.80答案同解析土的孔隙率為：45. 土的飽和度S,最接近于。A.0.198B.0.36C.0.448D.0.640答案:C解析土的飽和度為：46. 土的干重力密度丫d最接近于kN/m3。A.1.50B.12.00C.15.02D.34.00答案:C解析47. 土的飽和重度丫sa最接近于kN/m3。A.19.44B.17C.1

30、5.2D.14.0答案：A解析48. 土的有效重度丫最接近于kN/m3。A.6.5B.9.44C.11.4D.13.85答案:B解析問題:49.下列關于強震區的論述中，符合規范要求的觀點是。A.對于抗震設防烈度為6度區的一般建筑物，應考慮液化的影響B.對于抗震不利的地段應進行液化判別C.在抗震設防烈度為6度區，不需要劃分場地類別D.基礎埋置深度小于5m的天然地基，應在地面下15m范圍內判別液化答案:D解析根據巖土工程勘察規范(3B50021-2001)第5.7.2第、條5.7.5條，對于抗震設防烈度為6度區的一般建筑物，可不考慮液化影響；抗震不利地段的劃分并不是判斷是否需要進行液化判別的根據；

31、在抗震設防烈度為6度的地區，應進行場地和地基的地震效應巖土工程勘察，應劃分場地類別。某建筑物的地基設計等級為乙級，獨立柱基的尺寸及樁的布置見圖5-17。荷載效應的基本組合為：由上部結構傳至基礎頂面的豎向荷載設計值Fk=8MN,力矩設計值Mk=1.2MNm；基礎采用泥漿護壁鉆孔灌注樁，樁徑d=600mm,承臺埋置深度3m,各土層的樁基設計參數見表5-4。表5-4柱基礎的設計參數土層編號涂層厚度(m)qsa(kPa)qpa(kPa)1530252533354440510(樁端進入持力層2m)50250050 .由豎向荷載和力矩共同作用下產生的3號樁的豎向力最接近于kN。A.950B.1100C.1

32、200D.1300答案:C解析51 .驗算承臺抗沖切承載力時，作用在由柱邊至樁頂內邊緣形成沖切破壞錐體上的沖切力最接近于kN。A.8000B.7570C.7100D.6500答案:C解析根據建筑地基基礎設計規范(GB50007-2002)第8.5.17條，則計算得單根樁沖切承載力設計值為Fi=F-匯Qi=8000-8000/9-7111kN;在沖切破壞錐體內的樁只有1根，故其結果為7111kN。52 .根據題意，單樁豎向承載力特征值最接近于kN。A.1700B.1800C.1900D.2100答案:A解析根據建筑地基基礎設計規范(GB50007-2002)第8.5.5條，單樁豎向承載力特征值可按下式計算：Ra=qpaAp+upEqsiaciRa=Rpa=1034+700=1734kN。53 .樁基承臺受彎計算的最大彎矩最接近于A.4.7B.4.9C.5.5D.6.2答案：A解析54 . 在驗算 樁身混凝土強 度時，下列50007-2002)的規定。A.預制樁的工作條件系數取0.75B.灌注樁的工作條件系數取