1、v城市地下工程的施工類型城市地下工程的施工類型v基坑工程的施工關鍵技術基坑工程的施工關鍵技術v盾構隧道的施工關鍵技術盾構隧道的施工關鍵技術v淺埋暗挖隧道的施工關鍵技術淺埋暗挖隧道的施工關鍵技術v基坑工程v盾構隧道v淺埋暗挖隧道v無支護土坡的長期變形研究A-A斷面試驗前 A-A斷面試驗后 12.53.4m+3.4m離心模型試驗P1P2P3滑移面水泥土攪拌樁蠕變后的邊坡原邊坡表面A-A斷面觀測點水平蠕變量隨時間的變化規律A-A斷面觀測點豎直蠕變量隨時間的變化規律結論：結論：土體蠕變量隨著時間的增長逐漸增大，但增加速度逐漸減慢，前3個月的 蠕變量約為最終蠕變量的80以上，豎向蠕變量大約在4個月左右趨

2、于收 斂，而水平蠕變量則基本上要在6個月左右； 第二級邊坡坡腳的水平向蠕變量最大，而第一級邊坡坡頂的豎向蠕變量最大。1、無支護暴露土坡、無支護暴露土坡2、超載、超載3、土坡長期變形的實測結果、土坡長期變形的實測結果11mttAt101mtAT淤泥質粘土三軸蠕變試驗曲線淤泥質粘土三軸蠕變試驗曲線蠕變方程：蠕變方程：采集數據的特征點位置上海南站南廣場地下工程設計的關鍵技術研究上海南站南廣場地下工程設計的關鍵技術研究無支護土坡的長期變形研究無支護土坡的長期變形研究連續墻連續墻土臺土臺防滲墻防滲墻(a) 自重求解 (b) 開挖第一步（放坡） (c) 開挖第二步（中心島開挖） 不同時間土中蠕應變分布圖

3、(d) 300天(c) 180天(b) 90天 （a）10天蠕應變隨時間變化曲線土體的蠕應變隨時間不斷增加，3個月內蠕應變增加較大，之后增加速度減緩，在6個月左右趨于收斂。 暴露時間對邊坡內土體變形及剪應力分布規律基本無影響，蠕應變最大點位于第三級土坡即基坑內預留土臺的坡頂點 (a) 豎向蠕變量（b）水平向蠕變量各各特特征征點點蠕蠕變變量量隨隨時時間間的的變變化化曲曲線線 78個月趨于收斂個月趨于收斂24m32m42m24m32m42m試驗前試驗前試驗后試驗后 不同寬度基坑坑外地表沉降051015202530354045500.0010.0020.0030.0040.0050.0060.00至

4、基坑圍護結構的距離 /m地表沉降 /mm24米寬32米寬42米寬基坑寬度增大，坑外最大變形量及變形范圍增大，對環基坑寬度增大，坑外最大變形量及變形范圍增大，對環境保護不利。境保護不利。基坑寬度增基坑寬度增大，最大變形量大，最大變形量增大。增大。 0246810121416182022012345側向位移 /厘米連續墻深度 /米24米寬32米寬42米寬土臺太窄則影響支撐效果，太寬則不利于施工且后續土臺開挖也土臺太窄則影響支撐效果，太寬則不利于施工且后續土臺開挖也會增加對圍護結構的影響。會增加對圍護結構的影響。l 預留土臺寬度的增加可以有效抑制連續墻的水平變形，但是隨著寬度的增加這種效果在逐漸削弱

5、；l 土臺加固對于地下連續墻的整體穩定控制優于土臺寬度的增加，因此可以采取加固土臺方法以減少土臺預留寬度。5.5m5.5m試驗前試驗后v近距離交疊隧道盾構施工控制v建筑物對盾構穿越施工的影響v（1）既有隧道下方土壓力分布規律 0.20.250.30.350.40.450.5010203040506070距離(m)土壓力(MPa)隧道下3m隧道下4.5m隧道下6m隧道下9m既有隧道對其下方土體豎向應力的影響范圍為：既有隧道下方1.5D，隧道中心向外1.5D。該區域內地層的土壓力分布與常規存在一定差異，因此需根據實際情況合理設定盾構施工參數。0.23ln0.52h h1.5hD既有隧道下方最小土壓

6、力與正常值之間的比值與埋深的關系近似呈對數關系，曲線方程為：式中： 距離既有隧道底的埋深，單位：m，隧道下方不同深度土壓力最小值與正常值的比值。既有隧道下方4.5m處最小土壓力與正常值之間的比值隨上覆土厚度變化近似呈負指數關系，曲線擬合方程為： 121.730.91HH1式中：覆土厚度，單位：m； 隧道下方4.5m處最小土壓力值與正常值的比值。聯合上兩式可得到既有隧道下方土壓力值與正常靜止土壓力之間的比值如下：221.760.454ln1.04(0.258ln0.591) (0.913)0.236ln0.54hhhHH 0PP0P因此，既有隧道下方任意深度的最小土壓力的計算公式如下：式中： 正

7、常的靜止土壓力值。已 建 隧 道在 建 隧 道推 進 方 向III III 盾構近距離下穿既有隧道的分區長度確定的方法為：II區長度根據隧道下方最小土壓力值及盾構機土倉壓力調整能力來確定。其計算公式如下：)90cos()(000PPKKDI0000.0075() cos(90)IIDDKK PP I區和III區的長度要綜合考慮既有隧道下方土壓力的分布情況和盾構機土倉壓力的調整能力，同時要保證土倉壓力的均勻過渡。 00K K P0K K P0K K P00K K P 分區I區II區III區土倉壓力(MPa)0KK P0K PK P K P K P 0K P 分區I區II區III區注漿壓力/MPa

8、注漿率140%160%130%150%140%160%土倉壓力土倉壓力注漿參數注漿參數推進速度推進速度515mm/min(1.34hrs/環)，并保持勻速通過。v管棚工法道中隧線（1）淺覆土隧道的穩定和變形控制技術）淺覆土隧道的穩定和變形控制技術采用短管棚來提高成孔精度；采用短管棚來提高成孔精度；利用平衡式注漿管來控制管棚成孔失水引起的地層變形；利用平衡式注漿管來控制管棚成孔失水引起的地層變形；采用大管棚靜壓頂入的方法控制地層變形采用大管棚靜壓頂入的方法控制地層變形1 0 8 鋼管導向管導向軌接力管液壓千斤頂反力座開挖輪廓線大管棚操作室采用全斷面封閉擠壓注漿加固的方法來提高掌子面穩定 v滿足掌

9、子面穩定的注漿加固方法滿足掌子面穩定的注漿加固方法v采用整體襯砌臺車進行二次襯砌的施工采用整體襯砌臺車進行二次襯砌的施工 v大跨度隧道的合理開挖工序大跨度隧道的合理開挖工序 由離心模型試驗可知，雙側壁由離心模型試驗可知，雙側壁導坑法中拱部開挖引起的地層變形導坑法中拱部開挖引起的地層變形較大，地表最大變形由較大，地表最大變形由25mm增增加至加至42mm，為了控制拱部開挖，為了控制拱部開挖引起的地層變形，創新提出了拱部引起的地層變形，創新提出了拱部跳挖的方法跳挖的方法。v臨時支撐的合理拆除順序臨時支撐的合理拆除順序橫向遵循從上至下，縱向拆撐距離根據隧道跨度和初支橫向遵循從上至下，縱向拆撐距離根據隧道跨度和初支通