1、目錄第一章工程概況2第二章第外腳手架方案選擇3第三章落地式雙排腳手架設計與驗算6第四章懸挑式外腳手架設計與驗算19第五章施工準備43第六章外腳手架的搭設和拆除46第七章腳手架的管理50第八章質量保證體系59第九章安全防護措施61第十章文明施工65第一章工程概況一、工程簡介杭州 * 大廈是由杭州* 房地產開發有限公司投資興建的集商場、辦公、住宅于一體的綜合性商業房產開發項目。工程位于杭州市* 區* 大道 *# 地塊，杭州火車站附近，地理位置顯著。工程占地面積12135 平方米，包括一幢辦公樓、三幢酒店式寫字樓及商場裙房等5 個單體組成，框架剪力墻結構，建筑造型十分豐富，地下結構2 層，地上最高

2、24 層，總建筑面積 73532平方米。二、建筑物基本情況樓層平面情況建筑物結構造型豐富，地上裙房結構平面極不規則，由很多弧線組成，對外腳手架的搭設提出了很高的要求。地下結構平面除北側及西側分別為東西走向和南北走向外，其余均存在不同變化。地下室部分軸線間距主要為三種：8400mm 、 8200mm 、 7600mm 。從地上五層開始，辦公樓及酒店式寫字樓為標準層，平面布置由東向西高低布置。樓層立面情況該建筑物樓層主要有三種層高（3.0m、 3.6m、 5.0m），辦公樓標準層高3.6m， 3幢酒店式寫字樓標準層高均為 3.0m，裙房和辦公樓及酒店式寫字樓13 層層高位5.0m。地下二層標高為

3、8.200m， 辦公樓高 100.77m， 3幢酒店式寫字樓從東向西分別高 76.15m、 67.15m、 58.15m，其中酒店式寫字樓第四層均為結構轉換層（層高2.2m）。表1-1 樓層層高變化表裙房A 樓B 樓C 樓辦公樓樓層層高樓層層高樓層層高樓層層高樓層層高-2F3.95m-2F3.95 m-2F3.95 m-2F3.95 m-2F3.95 m-1F4.2 m-1F4.2 m-1F4.2 m-1F4.2 m-1F4.2 m13F5.0 m13F5.0 m13F5.0 m13F5.0 m13F5.0 m4F2.2 m4F2.2 m4F2.2 m4F4.8m515F3.0 m518F3.

4、0 m521F3.0 m521F3.6 m16F3.3 m19F3.3 m22F3.3 m22F4.8 m2324F3.6m三、擬采用規范及設計資料建筑施工扣件式腳手架安全技術規范JGJ130-2001建筑施工安全檢查標準JGJ59-99建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-99建筑施工手冊第四版建筑施工計算手冊鋼結構設計規范（GB500172002 ） 建筑結構荷載規范（ GB50009 2001） 五金手冊第2 版第二章第外腳手架方案選擇一、方案選擇對于本工程，由于建筑物外形較為復雜，且平面多為弧線組成，對外腳手架的形式和搭設提出了較高的要求。鑒于此，為確保本工程的工期要求及質量、安全文

5、明施工，針對本工程的特點，施工用外腳手架地下部分采用落地式雙排鋼管外腳手架，地上部分1 3 層采用落地式雙排鋼管外腳手架，4 層以上采用懸挑式鋼管外腳手架。1地下室部分本工程設置兩層地下室，深8.200米，施工用外腳手架地下部分擬采用落地式雙排鋼管外腳手架。鑒于現場外墻離土釘墻距離過近，有些地方無法設置外腳手架，有些地方僅能設置單排外腳手架，故在底部距離在800 以上的設置雙排腳手架，底部距離不足800 的，設置成單排腳手架形式，鋼管直接落在底板墊層上。其平面布置圖及地下室外架詳圖詳見附圖WJ-2及 WJ-3 所示。2地上 1 至 3 層部分本工程裙房為3 層，高度較小，為便于施工，采用落地式

6、全封閉雙排腳手架，地下室結構完成后，進行裙房外腳手架的搭設。因出±0.000后結構除X1/Y1Y5 軸線處及車道轉彎處外，結構均向內收縮2.950米以上，裙房高度15.000米，外腳手架可以一次性到頂。故除X1/Y1Y5 軸線處及車道轉彎處外，外腳手架均可以搭設在地下一層頂板上。由于現場短期內無法完成地下防水工程施工及土方回填工程施工，故在X1/Y1Y5 軸線處及車道轉彎處采用懸挑式雙排鋼管外腳手架。其平面布置圖詳見附圖WJ-8 所示。34 層以上部分本工程結構4 層以上采用懸挑式雙排鋼管外腳手架，即鋼絲繩張拉式。均位每4 層一懸挑，懸挑外腳手架超過施工層面1.800米。鋼管落在預埋

7、的工字鋼上。其平面布置圖及詳圖詳見附圖 WJ-4 、 WJ-5 、WJ-6 、 WJ-7 所示。4特殊位置部分本處所指特殊部位為辦公樓D 樓與酒店式寫字樓C 樓連接部分。由于在連接處設置多功能廳（原為游泳池），對外架的總體布置有一定的影響。考慮到結構及現場實際情況，擬在此處45 層結構、多功能廳部位以上辦公樓及酒店式寫字樓67 層結構設置雙排落地式腳手架。8 層結構以上與前一節所述采用懸挑式外腳手架。二、構造尺寸選擇本工程各部位所用外腳手架，其構造要求見下表及附圖：構造要求雙排落地式外架雙排懸挑式外架鋼管型號 48*3.5 48*3.5立桿橫距 (m)1.051.05立桿縱距 (m)1.51.

8、5步距（ m）1.81.8每步設置欄桿數22內立桿與墻面間距350mm250-350mm剛性連接預埋件間距5.0*4.5m4.8*4.5m/3.6*4.5m3.0*4.5m/2.2*4.5m每步縱向水平桿加密2 根2 根剛性連接（每處兩道） 48*3.5 48*3.5剪刀撐、斜撐搭接長度500mm500mm工字鋼I 14鋼絲繩 14外腳手架搭設鋼管接頭要求見附圖WJ-12 。第三章落地式雙排腳手架設計與驗算一、構架的形式、特點和構造要求組成1立桿立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于500mm；

9、各接頭中心距主節點的距離不大于600mm。上下立桿采用對接連接，立柱的搭接長度不小于1m，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不小于100mm。立桿垂直度偏差不得大于架高的1/400 ，每根立桿按6 米計，即單根立桿垂直度偏差不大于 15mm 。開始搭設立柱時，每隔6 跨設一根拋撐，直至連墻桿件安裝完畢后，方可根據情況拆除。當搭設至有連墻桿件的構造層時，搭設完該處的立柱、縱向水平桿、橫向水平桿后，立即設置連墻件。2大橫桿大橫桿置于小橫桿之下，在立柱的內側，用直角扣件與立柱扣緊；其長度大于3跨、不小于6m，同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步、同跨內。相鄰接頭水平距離

10、不小于500mm，各接頭距立柱的距離不大于500mm ，并避免設在縱向水平桿的跨中。3小橫桿每一立桿與大橫桿相交處（即主節點），都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不大于150mm。小橫桿間距應與立桿柱距相同，且根據作業層腳手板搭設的需要，可在兩立柱之間再等間距設置增設1 2 根小橫桿，其最大間距不大于 750mm 。小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于100mm ；伸出里排大橫桿距結構外邊緣150mm，且長度不大于440mm。若同步內有小橫桿超過這一限制，要在作業層采取鋼管三角斜撐的方式予以加固。上、下層小橫桿應在立桿處錯開布置，同層的相臨小橫桿在立柱處

11、相向布置。每一主節點必須設置一根橫向水平桿，并采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上，該桿軸線偏離節點的距離不大于150mm，靠墻（柱）一側的外伸長度不大于500mm。操作層上非主節點處的橫向水平桿宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不大于柱距的1/2 。4縱、橫向掃地桿縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮200mm處的立柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。靠邊坡的立柱軸線到邊坡的距離不小于500mm。5剪刀撐本腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置，采用單桿通長剪刀撐。剪刀撐每6 步 4 跨設置一道，斜桿與地

12、面的夾角在45° 60°之間。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置。剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加2 至 4 個扣結點。所有固定點距主節點距離不大于15cm。最下部的斜桿與立桿的連接點距地面的高度控制在30cm 內。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度100cm，應用3 個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10cm。橫向斜撐搭設在同節內、由底至頂層呈“ 之 ” 字型、在里、外排立柱之間上下連續布置，斜桿應采用旋轉扣件固定在與之相交的立柱或橫向水平桿的伸出端上。除拐角處設橫向斜撐外，中間應每

13、隔6 跨設置一道。6腳手板腳手板采用定制的竹笆板。在作業層下部架設一道水平兜網，隨作業層上升，同時作業不超過兩層。首層滿鋪一層腳手板，以上每施工也要滿鋪一層腳手板，并設置安全網及防護欄桿。腳手板設置在三根橫向水平桿上，并在兩端8cm 處用直徑16 號鉛絲箍繞2 3 圈固定。當腳手板長度小于2m 時，可采用兩根小橫桿，并將板兩端與其可靠固定，以防傾翻。腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩，接縫中設兩根小橫桿，各桿距接縫的距離均不大于15cm。靠墻一側的腳手板離墻的距離不應大于15cm。拐角處兩個方向的腳手板應重疊放置，避免出現探頭及空擋現象。7連墻件連墻件采用剛性連接，垂直間距為樓層層高、水平間距為4.5m

14、，同一位置設置兩道連墻桿。連墻桿用 48× 3.5鋼管，通過十字扣件與預埋在樓層邊框梁上的鋼管連接。連墻件橫豎向順序排列、均勻布置、與架體和結構立面垂直，并盡量靠近主節點（距主節點的距離不大于30cm） 。連墻桿伸出扣件的距離應大于10cm。底部第一根大橫桿就開始布置連墻桿，靠近框架柱的小橫桿可直接作連墻桿用。8防護設施腳手架要滿掛全封閉式的密目安全網。密目網采用1.8 × 6.0m 的規格，用網繩綁扎在大橫桿外立桿里側。作業層網應高于平臺1.2m，并在作業層下步架處設一道水平兜網。在架內高度3.6m 處設首層平網，往上每隔五步距設隔層平網，施工層應設隨層網。作業層腳手架立

15、桿于0.6m 及 1.2m 處設有兩道防護欄桿，底部側面設200mm高的擋腳板。構造形式雙排腳手架的構造形式詳見附圖WJ-9 所示。二、設計及計算設計及搭設參數腳手架鋼管選用 48× 3.5 ， 立桿縱向間距為1.5米，橫向間距1.0米，內立桿距外墻0.35m， 外立桿距外墻面為1.4米，大橫桿上下間距為1.8米，小橫桿長度為1.5米。連墻件用 48鋼管與結構預埋件（ 48× 3.5鋼管）剛性連接，橫向距離為4.5米（三跨），豎向距離為樓層層高 5.0m，故連墻件設置間距為4.5 × 5.0 ，同一位置設置兩道連墻件。腳手架立桿下設支座板，采用松木方作墊塊，其尺寸

16、為200× 1500× 50 。辦公樓與酒店式寫字樓一層面至五層面，樓層高3*5米=15 米，懸挑架高出施工層面1.8米，總計： 15+1.8=16.8米。故使用此處腳手架進行結構強度、剛度、穩定性等驗算。有關鋼管通用符號及參數：lo 計算長度： lo= h 計算長度附加系數，取值為1.155 考慮腳手架整體穩定性因素的單桿長度系數，取值為1.5 h 立桿步距i 鋼管回轉半徑I 慣性矩A 鋼管截面積W 鋼管截面模量E Q235 鋼彈性模量f Q235 鋼抗拉、抗壓、抗彎強度設計值 長細比 軸心受壓構件的穩定性系數，根據 值進行取值lo= h=1.155 × 1.5

17、 × 1.8=3.12 根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001），查表得i=1.58cmI=12.19cm4A=4.89cm2W=5.08cm3f=205E=2.06 × 105N/mm2N/mm2計算得： = lo/i=3.12× 102/1.58=197查表得： =0.186縱橫向水平桿強度及擾度驗算1橫向水平桿強度及擾度計算由于施工過程中主要荷載都在立桿內部，簡化計算后可按照下圖進行結構受力分析而計算，F1， F2 均表示內外立桿對橫桿的支撐力。q有關參數計取值：NGK腳手板及水平桿自重；MGKmaxqQK施腳 手 板工 荷及水載平

18、標桿準子 中值所，產 生取的彎矩3KN/m2；NQK施工荷載;MQKmax施工荷載標準值所產生的彎矩；M彎矩設計值；縱橫向水平桿抗彎強度；max縱橫向水平桿擾度G1鋼管自重標準值，取0.0384KN/m；G2腳手板自重標準值，取0.35KN/m；la 腳手架一跨長，取1.5m；lb 腳手架內外立桿間距，取1.0m。小橫桿所承受的力來自大橫桿以及加密大橫桿，再加上腳手板的重量以及施工荷載 。 NGK=(4 la+lb)× G1+ la × lb0.35=0.7938KN MGKmax= NGK× lb/8=0.7938×G2=（ 4 × 1.5+

19、1.0） × 0.0384+1.5× 1.0×× la × lb=3.0××1.5 × 1.0=4.5KNMQKmax= NQK× lb/8=4.5× M=1.2 × MGkmax+1.4×MQkmax=1.2 ×0.0992+1.4× 0.5625=0.90654KN.m=M/W=0.90654 × 106/5.08×103=178.453N/mm2f=205N/mm2 max=5×（ NGK+ NQK）× lb3

20、/ （384× E×I ）=5×（ 0.7938+4.5 ）× 103× 1.03 × 109/ （ 384 × 2.06 × 105 × 1.219 × 105 ） =2.745mm lb/150=1000/150=6.667mm滿足施工要求。2縱向水平桿強度及擾度驗算NGK=4la ×G1+la×lb×G2/4=1.5×0.0384+1.5×1.0×0.35/4=0.1889KNMGKmax=NGK×lb/8=0.1889

21、×NQK=qQK×la×lb/4=3.0×1.5×1.0/4=1.125KNMQKmax=NQK×lb/8=1.125×M=1.2×MGkmax+1.4×MQkmax=1.2×0.0354+1.4×0.2109=0.3023KN.m=M/W=0.3023×106/5.08×103=59.51N/mm2f=205N/mm2max=0.99×（NGK+NQK）×lb3/（100×E×I）=0.99 ×（ 0.1889+1

22、.125 ）× 103× 1.03 × 109/ （ 100× 2.06 × 105× 1.219 × 105）=0.52mm lb/150=1500/150=10mm滿足施工要求。立桿驗算腳手架工程設計為雙排架，立桿縱向間距為1500，從受力情況來分析，立桿可簡化為一跨中所有豎向荷載的支撐點。簡圖如下：有關N計NG1K腳NG1K構NQK施參數及取值：算立桿的軸向力設計值；手架結構自重標準值產生的軸向力；配件自重標準值產生的軸向力；工荷載標準值產生的軸向力；H高度，經前面計算得：21.6m；1不組合風載腳手架結構自重（包括立

23、桿、縱、橫水平桿、剪刀撐、橫向斜撐和扣件）；查扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ30 2001）附表 A-1 得：架體每米高度一個立桿縱距的自重gk1=0.1248KN/mNG1K =H × gk1=16.8 × 0.1248=2.097KN（ 1）構配件自重（包括腳手板、防護欄桿、擋腳板、密目網等）腳手板（每步設置1層，共 9 層，根據規范規定，腳手板應離開墻面120150mm ，本處取150mm，故腳手架立桿內側設200 寬的木腳手板）NG2K-1= G1× la ×（ lb+0.2 ）× 9=0.35 × 1.5 ×

24、（ 1.0+0.2 ）× 9=5.67KN欄桿、擋腳板NG2K-2= G2× la × 9=0.14 × 1.5 × 9=1.89KN安全網NG2K-3=H×la × G3=16.8× 1.5 × 0.01=0.252KN合計NG2K= NG2K-1+ NG2K-2+ NG2K-3=5.67+1.89+0.252=7.812KN（ 2）施工均布活荷載按規范要求，此處取最不利情況，按荷載最大的結構腳手架考慮，即同時2 層作業層施工。 NQK= qk×la × lb ×2=3&#

25、215; 1.5 × 1.0 × 2=9.0KN（ 3）垂直荷載組合N= 1.2 ×（ NG1K+ NG2K） +1.4 × NQK=1.2×（ 2.097+ 7.812） +1.4 ×9.0=24.491KN（ 4）立桿穩定性計算f=N/ A=24.491 × 103/ （ 0.186 × 2× 4.89 × 102 ） =134.6N/mm2f=205 N/mm22組合風載及驗算有關符號及參數取值：MW風荷載設計值產生的立桿段彎矩；MWK風荷載標準值產生的彎矩；k風荷載標準值； z 風 壓

26、高 度 變 化 系數 ， 查 建 筑 結 構 荷 載 規 范 （ GB500009-2001） ，并 根 據落地式腳手架最高點高程約8.950+16.8=25.75m ，故取C 類 30 米高，其取值為1.0 （其中8.950位本工程± 0.000 ）； s 腳手架風荷載體型系數，查建筑建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130 2001) 得出：敞開式腳手架的擋風面積為1.8 × 1.5 × 0.089=0.2403m2,密目網的擋風系數為 0.5 ，則在腳手架外立桿里側滿掛密目網后，腳手架的綜合擋風面積為：（ 1.8 × 1.5-0.2403

27、 ）× 0.5+0.2403=1.47015 m2其綜合擋風系數為=1.47015/ （ 1.8 ×1.5 ） =0.5455故背靠開洞墻、滿掛密目網的腳手架風載體型系數為1.3 =1.3 × 0.5455=0.7092o 基本風壓（ KN/m2），查建筑結構荷載規范（GB50009 2001）得出，杭州市50 年一遇的基本風壓為0.5 KN/m2 ，故本處取此值進行計算。la 立桿縱距； h 立桿步距。 k=0.7 × z× s× o=0.7 × 1.0 × 0.7092 × 0.5=0.24822 K

28、N/m2組合風載時，其立桿的軸向力設計值為：MWK= k× la × h2/10=0.24822 × 1.5 × 1.82/10=0.12063 KN?mMW=0.85× 1.4 MWK=0.85× 1.4 × 0.126846=0.144KN ?m f=N/( A)+ MW/ W=24.491 × 103/(2 × 0.186 × 4.89 × 102 ） +0.144 × 106/(2 × 5.08 × 103)=148.807/mm2 f=205 N

29、/mm2滿足施工要求。連墻件的計算1連墻件扣件抗滑能力驗算N1連墻件軸向力設計值N1W風荷載產生的連墻件軸向力設計值；K風荷載標準值；AW每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側面的迎風面積，根據前面設計所述，采用 5.0 ×計算； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力，雙排架取 5.0KN； RC 扣件抗滑承載力設計值，此處剛性連接采用直角扣件，故取值為8.0KN/只，本處同一位置共設置兩道，故Rc=8.0 × 2=16.0KN。 N1W=1.4 K AW N1= N1W+ No=1.4 KAW+ No=1.4× 0.24822 × 22.5+5.0

30、=12.819KN Rc=16.0KN2連墻桿及連墻桿預埋件穩定承載力驗算連墻桿及連墻桿預埋件采用 48×3.5鋼管，同一位置共兩道，預埋件設置一道，其穩定性為：f=N/ A=12.819 × 103/ （ 0.186 × 4.89 × 102） =140.94N/mm2 f=205 N/mm2所以連墻桿及連墻桿預埋件滿足要求。樓面承載力驗算根據前面計算結果，可得出，單根立桿承載力為：N=30.044/2=15.022KN ，經查詢本工程結構施工圖可知，上人樓面設計活荷載大于2.0KN/m2。 N 立桿傳至樓面的軸心力設計值（以組合風載時計算）；Rd 底

31、座承載力設計值，一般取40KN；1立桿底座驗算N=15.022KNRd=40KN；底座滿足承載要求。2立桿樓面承載力驗算本工程±0.00樓板為人防頂板，設計承載力為50KN/m2。每根立桿所分攤面積為S=la × lb/2=1.5× 1.0/2=0.75 m2。故其平均分布荷載為N/S=15.022/0.75=20.029KN/ m250KN/m2。所以滿足承載要求。對于非人防樓面，底面采用鋪設模板的形式進行均布荷載于樓面板上。第四章懸挑式外腳手架設計與驗算一、懸挑式外腳手架的組成及構造形式懸挑式外腳手架除了由立桿、大橫桿、小橫桿、縱向水平桿、橫向水平桿、剪力撐、

32、腳手板、連墻件及相關防護設施組成外，還需使用懸挑梁、鋼絲繩、CO 型花籃螺栓。構造形式詳見附圖WJ-10 所示。二、設計及計算設計及搭設參數本工程懸挑式鋼管腳手架采用鋼絲繩張拉式懸挑，外挑工字鋼采用I14工字鋼，外挑長度根據具體情況而定，伸入樓面板端距外墻邊為0.5米，固定工字鋼使用預埋在樓板面上的216 的圓鋼鋼筋抱箍，工字鋼挑出末端使用14 號鋼絲繩斜拉在上一層梁上預埋的 25U 型拉環上，鋼絲繩采用 CO 型花籃螺栓連接。腳手架鋼管選用 48× 3.5 ， 立桿縱向間距為1.5米，橫向間距 1.0米，內立桿距外墻（有雨蓬部分以雨蓬計） 0.35m， 大橫桿間距為1.8米，小橫桿

33、長度為1.5米（視具體情況而定）， 每步外立桿設置兩道欄桿，上皮高度為1200、中皮600， 下部設200 高擋腳板，每一施工層面設置200 高擋腳板。腳手架與建筑物的連墻拉結采用在邊梁預埋鋼管剛性連接方式：預埋鋼管采用 48× 3.5 鋼管，水平距離4.5m （即三跨），豎向距離為樓層層高（4.8 米、 3.6米、 3.0 米、 2.2米），同一位置設置兩道連墻件。鋼絲繩張拉高度為樓層層高（ 4.8米、 3.6 米、 3.0 米、 2.2 米），吊點為工字鋼末端。以辦公樓四層面至八層面（高差最大）計算為例：樓層高4.8 米 +3*3.6米 =15.6 米，懸挑架高出施工層面1.8

34、米，總計： 15.6+1.8=17.4 米，為方便計算，采用18.0 米對懸挑架高度計算荷載及對水平懸挑梁進行強度、剛度、穩定性等驗算。辦公樓部分水平懸挑梁設計及驗算水平懸挑型鋼梁采用I14工字鋼，考慮到酒店式寫字樓每四層一挑板（寬800）， 為便于施工，外腳手架搭設在挑板上，內立桿離墻面距離350，外立桿離懸挑梁端100，懸挑梁伸入樓面（以框梁計）500， 故懸挑梁長2.0米，圓弧部分最長3.4米，在樓面上（框梁以內 非懸挑部分）預埋2 16 的圓鋼 U 型箍對工字鋼鋼進行背焊固定，距外框梁邊 0.5m。受力模型詳見附圖WJ-11所示。1計算基數計算高度 H=18.0m立桿縱距 la=1.5

35、m外立桿至墻距ld =1.40m步距 h=1.8m立桿橫距lb=1.05m內立桿至墻距lc =0.35m查扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ30 2001）腳手板自重標準值G1=0.35KN/m2安全網自重G3=0.01KN/mI14工字鋼每米自重G4=0.1655KN/m： 欄桿、擋腳板自重標準值G2=0.14 KN/m 施工活荷載qk= 3KN/m22腳手架結構自重（包括立桿、縱、橫水平桿、剪刀撐、橫向斜撐和扣件）；查扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ30 2001）附表 A-1得：架體每米高度一個立桿縱距的自重gk1=0.1248KN/m NG1K = H × gk1 =

36、18 ×0.1248 = 2.2464KN3構配件自重（包括腳手板、防護欄桿、擋腳板、密目網等）（1）竹笆板（每步設置1層，共10層）NG2K-1=G1×la×lb×10=0.35×1.5×1.05×10=5.5125KN（2）欄桿、腳手板NG2K-2=G2×la×5=0.14×1.5×10=2.1KN（3）安全網NG2K-3=H×la×G3=18×1.5×0.01=0.27KN（4）合計NG2K=NG2K-1+NG2K-2+NG2K-3=5.5

37、125+2.1+0.27=7.8825KN4施工均布活荷載按規范要求，此處取最不利情況，按荷載最大的結構腳手架考慮，即同時2 層作業層施工。 NQK= qk×la × lb ×2=3× 1.5 × 1.05 ×2=9.45KN5垂直荷載組合N=1.2×（NG1K+NG2K）+1.4×NQK=1.2 ×（ 2.2464+7.8825 ） +1.4× 9.45=25.3847KN加上懸挑梁自重：N =N+ G4×（ lb+lc ）=25.3847+0.1655 ×（ 1.05+0

38、.35 ） =25.6164KN 則其 線載 為： q=N / （ lb+lc） =25.6164/（1.05+0.35 ） =18.297 KN/m根據鋼結構設計規范（GB500172002 ）規定進行下列計算與驗算：計算模型：計算時只考慮鋼絲繩的拉力，不考慮工字鋼末端抱箍的作用，末端抱箍的承載力作為安全儲備。6I14工字鋼截面特性：查 五 金 手 冊 第2版 得 ： Wx=1.02 × 105mm3 ， Ix=7.12× 106mm4， 自 重q=0.1655KN/m,彈性模量 E=2.06 × 105N/mm2，高度 h=140mm 。 q7工字鋼最大彎矩M

39、max=q×l2/8=18.297×1.42/8=4.483KN ?m8工字鋼強度驗算=Mmax/（x×Wx） x 截 面 發 展 系數 ，對工字形截面，查表 得 ： x=1.05 ；Wx 對x 軸 的 凈截 面抵抗矩，查表得： Wx=1.02 × 105mm3 。f 型 鋼 的 抗 彎 強 度 設 計 值 ， Q235 鋼 ， 取 f=205N/mm2 ， 工 字 形 截 面 的 抗 彎強度設 計值 為 x × 205=1.05 × 205=215 N/mm2。 =4.483 × 106/ （ 1.05 × 1.

40、02 × 105 ）=41.858N/mm2 f=215N/mm2 安全。9工字鋼整體穩定性驗算根據鋼結構設計規范規定，軋制普通工字鋼受彎要考慮整體穩定性問題。按附錄查得：簡支梁穩定性系數 b=1.12 ，由于 b 大于0.6 ，所以，應用 b' 代替 b 。 b'=1.07-0.282/ b=1.07-0.282/1.12=0.818。則懸挑梁彎曲應力應為： = Mmax / （ b' ×Wx） =4.483 × 106/ （0.818 × 1.02 × 105） =53.730 N/mm2 f=215N/mm2滿足要

41、求。10工字鋼剛度驗算 =5ql4/384EI=5× 18.297 × 1.44 × 1012/ （ 384× 2.06 × 105 × 7.12 ×106）=0.624mml/400=1400/400=3.5mm滿足要求。11鋼絲繩的承載力驗算（1）鋼絲繩的計算拉力本工程采用的是 14（ 6× 19）的鋼絲繩，根據前面所算得垂直荷載組合N=24.1247KN，其受理簡圖如下所示。根據上圖，有：Mc=0Fsin ?l N?l/2=0根據工程實際情況，辦公樓四層結構層高4.8m，標準層高3.6m，尺寸為確保安全，采用其中最小值進行驗算。tan =3.6/1.4=2.571得 sin =0