1、廬江縣廬江中心城46#樓項目工程施工專項方案江蘇大漢建設實業集團有限責任公司2017年 11 月 12 日編號:施工組織設計/ （專項）施工方案報審表工程名稱：廬江中心城46#樓致： 安徽祥如建設工程咨詢有限公司（項目監理機構）我方已完成廬江中心城46#樓（塔吊卸料平臺施工專項方案）工程施工組織設計或（專項）施工方案的編制，并按規定已完成相關審批手續，請予以審查。附：施工組織設計_專項施工方案施工項目經理部（蓋章） 項目經理（簽字）年 月 日 審查意見:專業監理工程師（簽字）年 月 日審核意見:項目監理機構（蓋章）總監理工程師（簽字、加蓋執業印章）年 月 日審批意見:建設單位（蓋章）建設單位代

2、表（簽字）年 月 日塔吊卸料平臺設計搭設施工方案一、編制依據：1、廬江中心城 46#樓工程施工合同2、施工圖紙及設計說明3、主要規范、規程 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 JGJ130-2011、 建筑結構荷載規范 GB50009-2012、鋼結構設計規范 GB50017-2003、混凝土結構設計規范 GB50010-2010 建筑施工腳手架安全技術規范 JGJ164-2008 建筑施工安全檢查標準 JGJ59-2011。二、工程概況：1、地理位置：位于安徽省廬江縣文明中路西側，縣醫院北側。2、參建單位： 建設單位：安徽省廬江縣云升房地產開發有限公司； 設計單位：合肥工業大學建筑設計研究

3、院 ; 施工單位：江蘇大漢建設實業集團有限責任公司 ; 監理單位：安徽祥如建設工程咨詢有限公司；3、工程特點：1）、結構：鋼筋混凝土框架結構，平屋面；2）、層數，層高，建筑面積： 地下 2層，地上 28層為高層商業綜合體，其中 6 層及以下為商業裙房，標準層 層高為4.3m, 6層以上為高層公寓,標準層層高為3.000m,建筑高度為99.90m, 總建筑面積為 7726 3 . 34 m2 ；矚慫潤厲釤瘞睞櫪廡賴。3）、裙房檐口 27.2m,室內外高差最大處-0.8m ;主樓構架頂標高99.6m,主樓構 架頂高為 6m；4）、結構特點：該工程高度100m左右，屬一類高層建筑。三、塔吊卸料平臺制

4、作方案：A、料臺規格：3.5 X 2.0 m設料臺承裝物料部位：長X寬為3.5 X 2.0 m ,整個料臺縱梁長6m伸入腳手架和建筑物內固定長度和為2.5m；其中腳手架位置 占有尺寸1.2m外,伸入建筑物內錨固長度1.3m;如腳手架已拆除，貝U錨固部分可 向內續伸，其錨固長度可增至2.5m。聞創溝燴鐺險愛氌譴凈。 次梁在主梁框內與主梁焊接為一體，次梁間距 0.70m。B、材料選用：料臺四框主梁為 16#型鋼，次梁選用 ：16# 型鋼； 腳手板用的厚50mm寬大于250mm長等于料臺寬的優質木板，鑲嵌到型鋼內槽 固定；平臺三面設欄桿，欄桿用 48X 3.0mm管在主梁上焊接而成，高1.5m立面用

5、多層 板封閉；料臺設兩道斜拉吊繩 ;外繩作主吊繩；內繩作保險繩， 兩繩相距500mm保險繩不作受力計算。四、塔吊卸料平臺的安裝方案：1、塔吊卸料平臺制作必須按方案設計中提供的有關材料制作，并保證所用的鋼 材材質和焊縫質量滿足要求；同時安裝好三圍欄桿。 殘騖樓諍錈瀨濟溆塹籟。2、安裝斜拉鋼絲繩，鋼絲繩子的規格和質量必須符合設計計算要求，如需代用 也只能用較大規格；1）、其外拉鋼絲繩計算長度 =8.0m + 兩端繩頭1.00mX 2。2）、其內拉保險鋼絲繩計算長度 =6.0m +兩端繩頭1.00mX 2。3）、為保證鋼絲繩子的夾角在4560之間，內、外掛繩的吊環都必須預埋 在上一層頂6.0m高差的

6、結構梁內，吊環必須與梁內主筋固牢，相互垂直間距不小 于300m為宜。釅錒極額閉鎮檜豬訣錐。4）、鋼絲繩軋頭固定方法： 鋼絲繩通過卸扣和吊環連接 ;鋼絲繩頭通過套環用一 軋頭卡緊，再裝到卸扣內；本料臺鋼絲為20.0mm按規定繩頭固定應不少于4個軋 頭，軋頭壓板應統一位于長繩受力側，間距 繩徑X 6 =120m為宜；另加一安 全繩卡，間距500m且繩留有一點彎度，便于檢查。 彈貿攝爾霽斃攬磚鹵廡。3、 料臺制作完畢后，要檢查焊縫質量，在塔吊起吊料臺整個過程中要做到:1） 、其起吊千斤繩長度要保證起吊時料臺始終處于平衡狀態；2）、當料臺的尾部插入腳手架前，要除去腳手架上的密目網和阻礙安裝的大、 小橫

7、桿；3）、料臺的尾部型鋼應插入預埋好的錨固環內，下部的阻擋鐵應緊貼建筑物， 并固牢，要有防料臺主梁型鋼從錨固環中松脫的措施， 在錨固環后的型鋼限位孔 內插入限位鋼管，以嚴防卸料偏重造成料臺外翻傾覆。 謀蕎摶篋飆鐸懟類蔣薔。4、分別將內、外斜拉鋼絲繩掛預埋吊環中，使料臺平衡，兩側鋼絲繩受力均勻 一致；5、鋪接好料臺和建筑物間的腳手板，腳手板質量要堅實、安裝要穩固、安全、 可靠。&選用索具配件：適用巾20.0鋼絲繩卸扣 :3.3號索具螺旋扣 ：1.3號( M20 )廈礴懇蹣駢時盡繼價騷。軋頭 ：Y-20( M 16 )套環 ：1.3號五、塔吊卸料平臺計算：依據規范 : 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全

8、技術規范 JGJ130-2011 建筑施工模板安全技術規范 JGJ 162-2008建筑結構荷載規范 GB50009-2012 鋼結構設計規范 GB50017-2003 混凝土結構設計規范 GB50010-2010建筑地基基礎設計規范 GB50007-2011建筑施工安全檢查標準 JGJ59-2011 建筑施工木腳手架安全技術規范 JGJ 164-2008 計算參數 :懸掛式卸料平臺的計算參照連續梁的計算進行。 由于卸料平臺的懸挑長度和 所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。平臺水平鋼梁的懸挑長度4.70m,插入結構錨固長度1.30m,懸挑水平鋼梁間距(平臺寬度)2.00m。水平鋼 梁

9、插入結構端點部分按照鉸接點計算。次梁采用16a號槽鋼U 口水平，主梁采用16a號槽鋼U口水平。次梁間距0.70m，外伸懸臂長度0.00m。容許承載力均布荷 載2.00kN/m M = 2.42 X 2.00 2/8+21.00 X 2.00/4=11.71kN.m 預,最大堆放材料荷載15.00kN。腳手板采用沖壓鋼板，腳手板自重荷 載取0.30kN/m2。欄桿采用五層膠合板，欄桿自重荷載取0.30kN/m。選擇6X37+1 鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa煢楨廣鰳鯡選塊網羈淚。外側鋼絲繩距離主體結構4.10m，兩道鋼絲繩距離0.50m，夕卜側鋼絲繩吊點距離平 臺 5.80m。一、次梁

10、的計算次梁選擇16a號槽鋼U口水平，間距0.70m,其截面特性為面積A=21.95cn?，慣 性距lx=866.20cm4轉 動慣量 Wx=108.30c,回 轉半徑 ix=6.28cm鵝婭盡損鶴慘歷蘢鴛賴。截面尺寸 b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm1. 荷載計算(1)面板自重標準值：標準值為0.30kN/m2;Q 1 = 0.30 X 0.70=0.21kN/m最大容許均布荷載為2.00kN/m2;Q 2 = 2.00 X 0.70=1.40kN/m 型鋼自重荷載 Q3=0.17kN/m經計算得到：q = 1.2X (Q1+C3)+1.4 X Q? = 1.2 X (0

11、.21+0.17)+1.4 X 1.40 = 2.42kN/m 籟叢媽羥為贍債蟶練淨。經計算得到，集中荷載計算值 P = 1.4 X 15.00=21.00kN2. 內力計算內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，內側鋼絲繩不計算，計算 簡圖如下屮iiiih紅川經計算得到，最大彎矩計算值 頌圣鉉儐歲齦訝驊糴。3.抗彎強度計算/其中丫 x 截面塑性發展系數，取1.05 ;f 鋼材抗壓強度設計值， f = 205.00N/mm 2 ；經過計算得到強度 (T =11.71 X 10勺(1.05 X 108300.00)=102.95N/mm2; 次梁的抗彎強度計算c f,滿足要求！4. 整

12、體穩定性計算 主次梁焊接成整體時此部分不計算 二、主梁的計算卸料平臺的內鋼繩按照 建筑施工安全檢查標準 作為安全儲備不參與內力的計 算。主梁選擇16a號槽鋼U口水平，其截面特性為面積A=21.95cn?J潰性距lx=866.20cm4轉動慣量Wx=108.30c,回轉半徑ix=6.28cm 滲釤嗆儼勻諤鱉調硯錦。截面尺寸 b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm1. 荷載計算(1) 欄桿自重標準值：標準值為 0.30kN/mQ 1 = 0.30kN/m(2) 型鋼自重荷載 Q2=0.17kN/m 經計算得到，靜荷載計算值 :q = 1.2X(Q1+Q2) = 1.2 X(0.30

13、+0.17) = 0.56kN/m經計算得到，各次梁集中荷載取次梁支座力，分別為P1=(1.2 X0.30+1.4 X2.00)瀉噦圣騁貺頂廡。X0.35X2.00/2+1.2P2=(1.2 X0.30+1.4 X2.00) X0.70X2.00/2+1.2 襪備訊顎輪爛薔。P3=(1.2 X0.30+1.4 X2.00) X0.70X2.00/2+1.2 閫歲匱閶鄴鎵騷。P4=(1.2 X0.30+1.4 X2.00)X0.70X2.00/2+1.2X0.17X2.00/2)=1.31kN 鐃誅臥X0.17X2.00/2)=2.42kN 擁締鳳X0.17X2.00/2)=2.42kN 贓熱俁

14、X0.17X2.00/2)=2.42kN 壇摶鄉囂懺蔞鍥鈴氈淚P5=(1.2X 0.30+1.4 X 2.00)X 0.70 X 2.00/2+1.2X 0.17 X2.00/2)+21.00/2=12.92kN 蠟變黲癟報倀鉉錨鈰贅。P6=(1.2 X0.30+1.4 X2.00) X0.70X2.00/2+1.2 X0.17X2.00/2)=2.42kN 買鯛鴯 譖曇膚遙閆擷凄。P7=(1.2 X0.30+1.4 X2.00) X0.70X2.00/2+1.2 X0.17X2.00/2)=2.42kN 綾鏑鯛 駕櫬鶘蹤韋轔糴。P8=(1.2 X0.30+1.4 X2.00) X0.25X2

15、.00/2+1.2 X0.17X2.00/2)=0.99kN 驅躓髏 彥浹綏譎飴憂錦。2. 內力計算 卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續梁計算1.31kN2V2.41kN2.41kN2.4V12.91kN1kN 0.56帥州2.41kN1 0* 99kNA ibJIIIInn iHfl1 ng HUImu mi1 III III EILA卩600 |4H00咒B1300懸挑卸料平臺主梁計算簡圖 經過連續梁的計算得到9.865.502.699.131.31 1.6510.2210.6115.857.12主梁支撐梁剪力圖（kN）12.342主梁支撐梁變形圖（mm） 外側鋼絲繩拉結

16、位置支撐力為12.82kN最大彎矩 Mma）3. 抗彎強度計算其中丫 X 截面塑性發展系數，取1.05 ;f 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm 2;經過 計算得 到強度（T =12.34 X 106/1.05/108300.0+9.06X2 1000/2195.0=112.67N/mm貓蠆驢繪燈鮒誅髏貺廡。主梁的抗彎強度計算強度小于f，滿足要求！4. 整體穩定性計算主次梁焊接成整體時此部分不計算三、鋼絲拉繩的內力計算：水平鋼梁的軸力RAf口拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算3 =工陽cos閔其中RUicos 9 i為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RjiSi

17、n 9 i按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為R U1=15.70kN四、鋼絲拉繩的強度計算：鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力Rj我們均取最大值進行計算，為RU=15.702kN如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：1 = f K其中Fg鋼絲繩的容許拉力（kN）;F g 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN）;計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑（mm）;a 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6X19、6X 37、6X61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8 ;鍬籟饗逕瑣筆襖鷗婭薔。K 鋼絲繩使用安全系數。選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于 10.000 X 15.702/0.82

18、0=191.488kN。選擇6X 37+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa直徑19.5mm實際操作中使用直徑20.0mn鋼絲繩強度滿足要求！五、鋼絲拉繩吊環的強度計算：鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力Fj我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力 N為N=Rj=15.702kN鋼板處吊環強度計算公式為-/其中f為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范2010中規定2f = 65N/mm ；構氽頑黌碩飩薺齦話騖。所需要的吊環最小直徑 D=15702 X4/(3.1416 X65X 2)1/2=15mm實際操作中使用直徑 20.0mmA元鋼 強度滿足要求！六、錨固段與樓板連接的計算水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下: 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=9.128kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為其中f為拉