1、懸挑式腳手架工程施工方案計算書第二次懸挑工程名稱：荷澤市中達尚城3#住宅樓施工單位：荷建集團白云建筑編制人：劉五芝日期：1、 腳手架計算書的編制依據12、 工程參數1三、大橫桿的計算1四、小橫桿的計算3五、扣件抗滑力的計算4六、計算立桿段軸向力設計值N5七、立桿的穩定性計算6八、連墻件計算7九、懸挑梁計算8十、懸挑梁的整體穩定性計算10十一、懸挑梁鋼絲繩計算10十二、懸挑梁錨固段與樓板連接計算12十三、轉角聯梁的受力計算14聯梁鋼絲繩計算16轉角型鋼懸挑梁的受力計算.17懸挑梁鋼絲繩計算1.8懸挑梁錨周段與樓板連接計算19腳手架計算書的編制依據1、工程施工圖紙及現場概況2、?建筑施工扣件式鋼管

2、腳手架平安技術標準?JGJ130-20013、?混凝土結構工程施工質量驗收標準?GB50204-20024、?建筑施工手冊?第四版縮印本5、?建筑施工現場治理標準?DBJ14-033-20056、?建筑結構荷載標準?GB50009-2001工程參數搭設參數搭設高度17.4m水平桿步距1.5m立桿縱距1.5m立桿橫距0.9m連墻件方式二步三跨連墻件扣件雙扣件懸挑水平鋼梁18號工字鋼鋼梁外挑長度1.3m鋼梁錨固長度2m鋼梁與樓板錨固鋼筋小14圓鋼吊拉鋼絲繩采用14mms絲繩!柿載分數柿載標準值永久福我立桿承受結構自重0.1394kN/m平安網20.005kN/m2腳手板類型木腳手板,3層自重標準值

3、0.35kN/m2欄桿擋腳板木腳手板自重標準值0.14kN/m2可變福栽施工均布活荷載-22kN/m2同時施工層數1層風柿栽地區山東莉T澤巾根本風壓20.4kN/m2考慮到鋼管銹蝕彎曲等因素,按448M.0鋼管計算.三、大橫桿的計算大橫桿根據三跨連續梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面.根據大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形一均布荷載值計算大橫桿的自重標準值q11k=0.033kN/m腳手板的荷載標準值q12k=0.35X0.9/3=0.105kN/m靜荷載標準值q1k=0.033+0.105=0.138kN/m活荷載標準值q2k=2X0.9/3=0.600

4、kN/m靜荷載的計算值活荷載的計算值q1=1.2X0.138=0.166kN/mq2=1.4X0.600=0.840kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖支座最大彎矩二抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下：MmaF0.08q1l2+0.10q12=0.08X0.166X1.52+0.10X0.840X1.52=0.219kN.m支座最大彎矩計算公式如下：Mma尸-0.10q1l2-0.117q2l2=-0.10X0.166X1.52-0.117X0.840X1.52=-0.258kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算Mak0.258kN.mM

5、nax=W0.258X1064.49X1032257.461N/mm<205N/mnn滿足要求!三撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度最大允許撓度為1/150=1500.0/150=10.0與10mmVma=0.677q1kl4+0.99q2kl4100EI100EI0.677X0.138X1500.040.99X0.600X1500.04Vmax=54+5-=1.567mm<10.0mm100X2.06X10X10.78X10100X2.06X10X10.78X10滿足要求！四、小橫桿的計算小橫桿根據簡支梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面.用大橫桿支座的最

6、大反力計算值,在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變一荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.033X1.5=0.050kN腳手板的荷載標準值P2=0.35X0.9X1.5/3=0.158kN活荷載標準值Q=2X0.9X1.5/3=0.900kN荷載的計算值P=1.2X0.050+1.2X0.158+1.4X0.900=1.510kN小橫桿計算簡圖二抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和.均布荷載最大彎矩計算公式如下：qlb2M|maX-max=381.2X0.033X0.921.510X0.90.457kN83-m計算抗彎強度：Mnax0.457X10

7、6101.782N/mm-.=3-2W4.49X103<205N/mm滿足要求！三撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和.最大允許撓度為1/150=900.0/150=6.0與10mm均布荷載最大撓度計算公式如下：5qlb4V1=384EI集中荷載最大撓度計算公式如下：323PlbV2=648EI小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：5qlb45X0.033X900.04v1=54=0.013mm384EI384X2.06X10X10.78X10集中荷載標準值P=0.050+0.158+0.900=1.108kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：23P

8、lb323X1108.000X900.032648EI648X2.06X105X10.78X104最大撓度和：V=v1+v2=1.304mm<6.0mm滿足要求！五、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力根據下式計算標準5.2.5:R<Rc其中Rc扣件抗滑承載力設計值,當采用單扣件時,取8kN;R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；(一)荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0.033X0.9=0.030kN腳手板的荷載標準值P2=0.35X0.9X1.5/2=0.236kN活荷載標準值Q=2X0.9X1.5/2=1.350kN荷載的計算值R=1.2X0.

9、030+1.2X0.236+1.4X1.350=2.209kN扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！六、計算立桿段軸向力設計值N立桿穩定性計算部位取腳手架底部.1、腳手架結構自重標準值產生的軸向力Na1=Hgk=17.4X0.1394=2.43kNH腳手架高度gk每米立桿承受的結構自重2、構配件自重標準值產生的軸向力N32=0.5(lb+a)la!2Qi+Q21a+laHQ3=0.5義(0.9+0.15)X1.5X3x0.35+0.14X1.5X3+1.5X17.4X0.005=1.587kNlb立桿橫距；a1小橫桿外伸長度；la立才f縱距；Qi腳手板自重標準值；Q2一腳手板擋板自重標準值；Q3密

10、目式平安立網自重標準值；H腳手架高度；3、施工荷載標準值產生的軸向力總和ENk=0.5(lb+&)laQ=0.5X(0.9+0.15)X1.5X2X1=1.58kNQ施工均布荷載標準值；4、組合風荷載時立桿軸向力設計值NN=1.2(Ngi+N32?+0.85X1.4ENk=1.2乂(2.43+1.587)+0.85X1.4X1.58=6.70kN5、不組合風荷載時立桿軸向力設計值NN=1.2(Ngi+NG2?+1.4匯N1.2X(2.43+1.587)+1.4X1.58=7.03kN七、立桿的穩定性計算組合風荷載時,由下式計算立桿穩定性NMw中AW'N計算立桿段的軸向力設計值；

11、A立桿的截面面積；中一一軸心受壓構件的穩定系數,應根據長細比人由?建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術標準?(JGJ130-2001)附表C取值；W截面模量；f鋼管的抗壓強度設計值；Mw-計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩；20.85X1.4klahMw=0.85X1.4Mwk=10其中,la一立桿縱距；h一一步距；風荷載標準值k=0.7的°0根本風壓,取山東荷澤市50年一遇值,0=0.4kN/m2體風壓高度變化系數,按現行國家標準?建筑結構荷載標準?(GBJ9)規定采用,地面粗糙度類別為地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區.腳手架立桿穩定性計算部位選擇立桿底部,計算高度取距地面63.1

12、m,他取1.45;性腳手架風荷載體型系數,體=1.3<t=1.3X0.8=1.040,值大于1.0時,取1.0.風荷載產生的彎曲壓應力：2_Mw_0.85X1.4X0.7濟01ah(Tw=W10Wy0.85Xi.7*O-.6_=36.3N/mm210X4.49X103計算長細比入：1 0入=i10計算長度,10=kphi截面回轉半徑；k計算長度附加系數,其值取1.155;考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數,應按標準表5.3.3采用；立桿橫距1b=0.9m,連墻件布置二步三跨,查標準表5.3.3得p1.5.h步距,1.5m精品文檔kh1.155X1.5X150.0入=163i1.59

13、根據人的值,查標準附錄C表C得軸心受壓構件的穩定系數中=0.265.組合風荷載時,立桿的穩定性計算按標準公式5.3.1-2驗算：NMW6.70X103+=+36.3=95.930N/mR<f=205N/m宿AW0.265X424結論:滿足要求！不組合風荷載時,立桿的穩定性計算按標準公式5.3.1-1驗算：N7.03X103=62.57N/mnn<f=205N/mm2A0.265X424結論:滿足要求!八、連墻件計算一腳手架上水平風荷載標準值CDk連墻件均勻布置,取腳手架最高處受風荷載最大的連墻件計算,高度按75.5m,地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區.風壓高度變化系數體=1.5

14、4腳手架風荷載體型系數斫1.3中=1.3X0.8=1.04,取值大于1.0時,取1.0.根本風壓取山東荷澤市50年一遇值,0=0.4kN/m22k=0.7宓30=0.7X1.54X1.0X0.4=0.43kN/m二求連墻件軸向力設計值N每個連墻件作用面積A=2X1.5X3X1.5=13.50mN=N+N=1.4WkAv+5=1.4X0.43義13.50+5=13.13kNNw風荷載產生的連墻件軸向力設計值；M連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力,雙排腳手架N=5kN;三連墻件穩定計算連墻桿采用鋼管時,桿件兩端均采用直角扣件分別連于腳手架及附加墻內外側的短鋼管上,因此連墻桿的計算長度可取腳手

15、架的離墻距離,即lH=0.3m,因此長細比lh30.0入=19<入=150i1.59根據入值,查標準附錄表C,N13.13X10322=0.949,=32.63N/mm<205N/mmA0.949X424滿足要求！.抗滑承載力計算直角扣件抗滑承載力計值R=8kN,連墻件連接方式為雙扣件,2*Rc=16kN=N=13.13kN<16.0kN滿足要求！九、懸挑梁計算懸挑水平梁根據單跨外伸梁計算,外伸端承受上部腳手架立桿傳遞的集中荷載P作用,支座B為懸挑水平梁與樓板的內錨固點,支座A為建筑物梁板外邊緣支承點.進行型鋼懸挑梁強度計算時,鋼絲繩不作為懸挑支撐結構的受力構件！單跨外伸梁計

16、算簡圖上圖中,m=1.3m,l=1.8m,m=0.3m,m=1.2m；懸挑水平梁采用18號工字鋼,截面慣性矩I=1660.0cm4,截面模量(反抗矩)W=185.0cm3,截面積A=30.6cn2;腳手架立桿傳遞的集中荷載P=7.03kN;懸挑水平梁自重荷載q=1.2X30.6X10-4X78.5=0.288kN/m;支座反力計算公式Ra=N(2K2Ki)里(1K2)2Rbf(K2Ki)曰(1-右)支座彎矩計算公式MA二一N(皿m1)2qm2C點最大撓度計算公式222Nm2lN匹lmlql23Nm1lNm2lVmax-(1K2)-(1Ki)(-14K23K3)-(23K1)(m-m1)&quo

17、t;(23()(mm?)3EI3EI3EI86EI6EI其中k=m/l=1.3/1.8=0.722,k尸m/l=0.3/1.8=0.167,k2=m/l=1.2/1.8=0.667經計算,支座反力Ra=20.692kN,支座反力Rb=-5.739kN,最大彎矩Mmax=10.788kN.m(一)懸挑梁抗彎強度計算MMmax=10.788X106一一2=55.537<205N/mm31.05XW1.05X185.0X103結論：抗彎強度滿足要求！二懸挑梁撓度計算計算最大撓度Vmax=3.908mm,容許撓度1300X2/400=6.5mniVmax=3.908mm<6.5mm結論：撓

18、度計算滿足要求！十、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用：18號工字鋼一求均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數中b根據?鋼結構設計標準?GB50017-2003附錄表B.2,9b=2.0當牝>0.6的時候,根據?鋼結構設計標準?GB50017-2003附錄B.12式0.282b=1.07=0.929,%最終取b=0.929二整體穩定驗算根據?鋼結構設計標準?GB50017-20034.2.2式,整體穩定驗算應按下式計算:旦f2=62.770<205N/mm210.788X106L30.929X185.0X10W繞強軸作用白最大彎矩,W梁截面模量結論：滿足要求!懸挑梁鋼絲繩計算一鋼絲繩的軸力

19、計算將鋼絲繩作為懸挑支撐結構的受力構件,其計算簡圖如下:7.03100計算簡圖(kN)彎矩圖(kN.m)1.391.140.000.620.100.03-5.89-5.987.03t1f、r<1q=0.288kN/mfdF4.012001800剪力圖(kN)經計算,從左到右各支座力分別為:Ra=8.454kN,Rb=6.598kN,Rc=-0.099kN鋼絲繩的軸力按下式計算：sina=一lh=3/3.23=0.929.112ih2Ru=-RA一=一吧54=9.100KNsina0.929二選擇鋼絲純8,6X37,公稱抗拉強度鋼絲繩破斷拉力不得小于其所受軸力X平安系數,取平安系數為那么鋼

20、絲繩最小破斷拉力=9.100X8=72.8KN依據標準?GB/T20218-2006一般用途鋼絲繩?,鋼絲純選擇1670Mpa鋼絲繩直徑應不小于12mm其破斷拉力為：76.7KN.三鋼絲繩的拉環強度計算鋼絲繩的軸力R作為拉環的拉力N,為9.100KN.鋼絲繩拉環的強度計算公式為Ard-一f其中f為拉環受力的單肢抗剪強度,取f=125N/mm2;鋼絲繩拉環最小直徑d='NX49100.000X4九門3.1415X125=10mm鋼絲繩拉環最小直徑為10mm十二、懸挑梁錨固段與樓板連接計算懸挑梁與樓板錨固處作法如下列圖:周鋼預埋件4錨固I長度3cid,伸入柜底鋼筋下一預埋件強度計算計算懸挑

21、梁與樓板錨固件強度時,鋼絲繩不作為懸挑支撐結構的受力構件,經計算R=5.739kN;根據?混凝土結構設計標準GB50010-20010.9.8條規定,每個吊環按兩個截面計算的吊環應力不應大于50N/mrh預埋圓鋼直徑14mm強度計算如下：N2天d245739.000223.142142_2=18.64<f=50N/mm滿足要求!二預埋件在混凝土樓板內錨固長度計算預埋件與混凝土的容許粘接強度,根據?混凝土結構設計標準GB50010-2002>表4.1.4,計算中取1.57N/mn2;N5739.000h>=83.10mmTtdft3.142X14X1.57經計算,圓鋼預埋件錨固

22、深度必須大于83.10mm另外必須滿足構造要求,根據?混凝土結構設計標準GB50010-2002>10.9.8條規定,預埋件埋入混凝土的深度不小于30d,并應焊接或綁扎在鋼筋骨架上,應伸入樓板鋼筋網下.十三、轉角聯梁的受力計算轉角聯梁的截面慣性矩I=1660.0cm4,截面寸£抗矩W=185.0cm3,截面積A=30.6cm2受腳手架集中荷載P=7.03kN;聯梁自重荷載q=1.2X30.6X0.0001X78.500=0.288kN/m;7.037.03Ct111q=0.288kN/m1ir1)C2400士不)(15003J3計算簡圖(kN)聯梁彎矩圖(kN.m)聯梁剪力圖(

23、kN)經過計算得到：支座反力從左到右各支座力分別為：N1=11.006kNN2=5.182kNN3=-1.005kN最大彎矩Mma=3.462kN.m；最大變形Vma=0.388mm在第1跨.(一)抗彎強度計算：聯梁的抗彎強度設計值f(N/mmj=205N/mm2;聯梁的彎曲應力按下式計算：MmaxN3.462X1068.805X103+=T=20.700<205N/mm2TxWA1.05X185.0X10330.6X102其中孽-截面塑性開展系數,取1.05;結論：滿足要求！聯梁鋼絲繩計算一鋼絲繩的軸力計算sina=lh=3/3.45=0.870.J12-lh2鋼絲繩的軸力按下式計算：

24、Ru=RA=11.006=12.651KNsina0.870二選擇鋼絲純8,6X37,公稱抗拉強度鋼絲繩破斷拉力不得小于其所受軸力x平安系數,取平安系數為那么鋼絲繩最小破斷拉力=12.651X8=101.2KN依據標準?GB/T20218-2006一般用途鋼絲繩?,鋼絲純選擇1670Mpa鋼絲繩直徑應不小于14mmM破斷拉力為：104.4KN.三鋼絲繩的拉環強度計算鋼絲繩的軸力R作為拉環的拉力N,為12.651KN.鋼絲繩拉環的強度計算公式為NnAd2Mf其中f為拉環受力的單肢抗剪強度,取f=125N/mm2;鋼絲繩拉環最小直徑鋼絲繩拉環最小直徑為12651X43.1415X12511mm=1

25、1mm轉角型鋼懸挑梁的受力計算將型鋼懸挑梁端頭的鋼絲繩作為懸挑支撐結構的受力構件計算.本方案中,腳手架排距為0.9m,內立桿距離建筑物0.3m,鋼絲繩拉結點距離建筑物為1.2m.水平支撐梁的截面慣性矩I=1660.0cm4,截面反抗矩W=185.0cm,截面積A=30.6cm2.受腳手架立桿集中荷載P=5.182+7.03=12.212kN;型鋼懸挑梁自重荷載q=1.2X30.6X0.0001X78.500=0.288kN/m;12.2112.21q=0.288kN/m10012001800計算簡圖kN1.0520.001-1.9970.000.840.33-0.03-10.12-10.21型鋼懸挑梁剪力圖kN型鋼懸挑梁彎矩圖kN.m2.092.35經過計算得到,從左到右各支座力分別為：N1=14.591kNN2=11.051kNN3=-0.325kN最大彎矩Mma=1.997kN.m；最大變形Vmak0.064mm在第1跨.一抗彎強度計算：型鋼懸挑梁的抗彎強度設計值fN/mmj=205N/mm2;型鋼懸挑梁的彎曲應力按下式計算：MmaxN1.997X1065.836X103+=-T=12.188<205N/mm2TxWA1.05X185.0X10330.6X102其中丫x-截面塑性開展系數,取1.0