1、3200t/d干法水泥窯低溫余熱電站工程（6MW）技術方案（通用版）目錄1 杭州汽輪動力集團設備成套工程有限公司概況1.2 3200t/d干法水泥窯低溫余熱電站工程（6MW）項目內容23 設計原則4.4 水泥窯余熱利用流程5.5 熱力系統方案比較5.6 3200t/d 水泥窯單壓熱力系統蒸汽壓力選擇7.7 單壓熱力系統簡介1.0.8 單壓熱力系統主要設備參數1.29 車間布置1.7.10 電站接入系統2.1.11 電氣及自動化2.1.12 循環水冷卻系統2.5.13 化學水處理2.6.14 建筑及結構2.8.15 給水、排水3.0.16 勞動定員3.1.17 通常建設周期3.3.18 主要技術

2、經濟指標3.3.19 投資估算3.4.圖目錄1 窯系統工藝流程及余熱圖2原則性熱力系統圖3熱力系統汽水平衡圖4主廠房零米平面布置圖5主廠房運轉層平面布置圖6主廠房縱斷面圖7給排水系統流程圖8化學水處理流程圖9接入系統方案圖10 計算機系統配置方案1 杭州汽輪動力集團設備成套工程有限公司概況杭州汽輪動力集團設備成套工程有限公司（以下簡稱成套公司）成立于二零零七年八月，注冊資本金兩千萬元,是杭州汽輪動力集團下屬子公司。杭州汽輪動力集團是中國企業500 強（ 2008 年第 382 位），是我國裝備工業支柱企業之一，工業汽輪機的國內市場占有率約為80% 。 杭州汽輪動力集團下屬的杭州中能汽輪動力有限

3、公司是國內最大的余熱利用汽輪機制造廠。成套公司專門從事建材、冶金、化工及其它行業的余熱發電等節能減排項目的總承包（含BOT 形式）業務。公司主營業務：電站設備成套、 電站設計、電站設備安裝、節能技術改造工程及提供相關技術服務、技術咨詢、技術成果轉讓等。成套公司具有一批從事熱能、電力、環保等專業的高級技術人才，在節能減排領域積累大量的技術開發和工程設計、項目管理經驗。在項目總承包的過程中，能夠為客戶采用國內目前最合適的技術與裝備，提供專業的技術和管理，以先進的服務理念，打造最優質的工程。余熱發電項目屬于能源綜合利用、節能、環保、增效型項目;是國家發改委重點推廣的節能減排技術。公司遵循“產品競爭靠

4、技術、企業發展靠創新、服務用戶靠質量、立足市場靠誠信”的經營理念，并決心在國家“ 建設資源節約型和環境友好型社會”、“ 發展循環型經濟”的過程中， 使國家和企業實現雙贏。公司成立兩年來受到各界廣泛好評,取得業績如下 :N o建設年份項目名稱行業生產線規格電站/MW性質107.6-08.1浙江長興水泥一線水泥1 X5000t/d9總包208.6-08.12浙江長興水泥二線水泥1 X5000t/d9總包308.6-08.12浙江常山水泥水泥2 X5000t/d2X9總包408.7-09.1諸暨兆山建材水泥1 >2500t/d4.5總包508.9-09.6紹興陶堰玻璃玻璃2 >600t/

5、d4.5BOT609.3-09.10秦皇島藍圖信合水泥水泥2 >2500t/d2X4.5BOT709.4-10.2富陽三獅水泥水泥1 X5000t/d9總包809.6-10.5德州晶華集團振華玻璃玻璃450+500+600t/d7.5總包909.6-10.3浙江玻璃玻璃150+450+2 >600t/d9總包1009.7-10.2浙江上峰水泥水泥1 >2500t/d4.5總包1109.7-10.2銅陵上峰水泥水泥1 X5000t/d9總包1209.8-10.3四川廣漢三星堆水泥水泥1 >2500t/d4.5BOT1309.8-10.8江四中金鉛業冶金8萬噸/年6BOT1

6、409.9-10.5四川星船城水泥水泥1 >2500t/d6總包1509.9-10.4北川四星水泥水泥1 >2500t/d4.5總包1609.9-10.5四川洪雅雅森水泥水泥2 >2500t/d9總包1709.9-10.4四川南威水泥水泥1 >2500t/d4.5總包1809.9-10.4湖南良田水泥水泥2 >2500t/d2X4.5BOT1909.10-10.6懷寧上峰水泥水泥2 X5000t/d18總包2009.11-10.8唐山圣龍水泥水泥1 X5000t/d9總包2 3200t/d干法水泥窯低溫余熱電站工程（6MW）項目內容3200t/d干法水泥窯低溫余熱

7、電站工程在充分利用水泥窯窯頭、窯尾 廢氣余熱的前提下，建設一座6MW純低溫余熱電站。本項目的建設內 容如下：電站總平面布置；窯頭冷卻機廢氣余熱鍋爐（AQC爐）；窯尾預熱器廢氣余熱鍋爐（SP爐）；鍋爐給水處理系統；汽輪機及發電機系統（不含接入系統）；電站循環冷卻水系統；站用電系統；電站自動控制系統；電站室外汽水系統；電站的土建、照明、環保等輔助系統。3 設計原則總體技術方案要求在本工程實施和電站正常發電時，不能影響水泥生產線的正常生產。電站方案設計遵循“ 系統先進;設備高效;節約投資的原則，認真研究項目建設條件，通過多方案比較，提出供業主選擇的技術方案，為業主選擇適宜的技術方案提供依據。具體指導

8、思想如下：（ 1 ） 以 穩定可靠為前題，采用經實踐證明是成熟、可靠的工藝和裝備，對于同類型、同規模項目暴露出的問題，不得在本工程中重復出現。2） 2） 在 穩定可靠的前提下，提倡技術先進，要盡可能采用先進的工藝技術方案，以降低發電成本和基建投入。3） 3） 盡 可能利用公司現有設備、設施。4） 生 產設備原則上采用國內技術產品。5） 減 少操作崗位定員，以降低成本。（ 6） 貫 徹執行國家和地方對環保、勞動、安全、消防、計量等方面的有關規定和標準，做到“三同時” 。4 水泥窯余熱利用流程水泥窯窯頭AQC 鍋爐從熟料冷卻機中部取風,冷卻機原后部排風煙道作為旁通, AQC 鍋爐進出風道及旁通設閥

9、。水泥窯窯尾鍋爐在窯尾預熱器后取風, 原風道作為旁通, SP 鍋爐進出風道及旁通設閥。旁通閥在事故及煙溫需調節時使用。窯尾廢氣經余熱鍋爐后，再用作原料粉磨烘干熱源。見附圖1-水泥窯余熱利用流程圖5 熱力系統方案比較現水泥余熱利用主要有單壓、雙壓兩種熱力系統。（閃蒸也是一種雙壓系統，基本狀況同雙壓一致）以下通過發電功率、廠用電、供電量及運行控制四個方面對兩種系統進行簡單比較分析。 發電功率比較設計雙壓熱力系統的目的在于降低鍋爐排煙溫度，提高鍋爐吸熱量。SP 鍋爐排煙送生料磨烘干,排煙溫度需要在210左右 ,在 SP 鍋爐上設計成單壓系統即可以將排煙溫度降至210 左右，故SP 鍋爐不設計成雙壓。

10、為降低排煙溫度，雙壓熱力系統僅在AQC 鍋爐上設置高、低壓蒸汽系統。 由于雙壓系統AQC 鍋爐上設置低壓蒸汽，AQC 排煙溫度雙壓較單壓可降低20左右。相對單壓,雙壓熱力系統其實只多吸收AQC排煙 20溫降焓值，雙壓在 AQC 上只增加約7%吸熱量(煙氣焓基本隨溫度線性變化)。對于整個熱力系統雙壓較單壓只增加約4%吸熱量 ,而且多吸的熱量還是低品位的。雙壓系統需設置補汽汽輪發電機組。由于有補汽存在, 補汽對主汽有干擾作用，補汽汽輪發電機組絕對電效率低于單壓凝汽式汽輪機。雙壓系統較單壓在鍋爐雖然多吸收了熱量，但由于補汽汽輪發電機組絕對電效率較低，綜合計算單壓發電量高于雙壓。簡要計算如下：單壓熱力

11、系統汽輪發電機組絕對電效率23.2%。 雙壓熱力系統汽輪發電機組主汽絕對電效率22.7%， 雙壓熱力系統汽輪發電機組補汽絕對電效率8.5%。雙壓發電/單壓發電=(22.7+4 X8.5%)/23.2 M00%= 99.3%雙壓系統發電量較單壓系統少0.7%。 廠用電比較雙壓系統鍋爐除氧及給水系統復雜，鍋爐除氧及給水系統耗電雙壓大于單壓；循環水泵耗電雙壓大于單壓；AQC 鍋爐受熱面加大，煙風阻力加大，相應窯前風機要增加電耗。根據計算與實際使用，單壓廠用電約占發電量的5%，雙壓廠用電約占發電量的6%。 供電量比較雙壓供電量/單壓供電量二(99.3-6% X99.3)/(100-5) X100%=9

12、8.25%雙壓系統供電量較單壓少1.75%。 運行控制雙壓系統的補汽汽輪機對補汽適應能力較差，一旦水泥窯產量產生波動，將會使補汽量偏離額定值。表現如下：水泥熟料產量嚴重超產時補汽量大于額定值,此時補汽對主蒸汽做功影響很大；水泥熟料產量較低時雙壓系統低壓鍋爐部分的水不能汽化,無補汽可能，導致補汽的投運率大大降低。由此可見,雙壓系統在水泥窯工況波動時,發電效率更低,且操作難度大。綜合考慮以上方面因素，單壓供電量高于雙壓，運行維護簡單，單壓系統優于雙壓系統。本方案按單壓熱力系統設計。6 3200t/d 水泥窯單壓熱力系統蒸汽壓力選擇通常 3200t/d 水泥窯廢氣余熱條件如下：( 1 ) 3200t

13、/d 水泥窯窯頭熟料冷卻機中部取風余熱參數如下：廢氣量(標況)140000Nm3/h ；入口廢氣溫度380 C;入口廢氣負壓600Pa ;(2) 3200t/d水泥窯窯尾預熱器廢氣余熱參數如下:廢氣量(標況)250000Nm3/h ;入口廢氣溫度330 C;入口廢氣負壓6000Pa;熱力系統進汽壓力變化發電量比較見下表：(鍋爐進水均為40 C)鍋爐產汽壓力1.15MPa(A)鍋爐產汽壓力1.25MPa(A)鍋爐產汽壓力1.35MPa(A)鍋爐產汽壓力1.45MPa(A)AQC鍋爐產汽量t/h13.613.513.413.3AQC鍋爐產汽溫度C348349350351AQC鍋爐101103105

14、107排煙溫度cSP鍋爐產汽量t/h18.117.917.717.5SP鍋爐產汽溫度c314314315315SP鍋爐排煙溫度C212215218221汽輪機進汽壓力MPa(A)1.051.151.251.35汽輪機進汽量t/h31.531.230.930.6汽輪機進汽溫度C318319320321汽輪機發電量kW5949596759805958根據上表，鍋爐產汽壓力1.35 MPa(A)、汽輪機進汽壓力1.25MPa(A)時發電量最大。故鍋爐、汽輪機設計壓力分別按以上兩數 據。7單壓熱力系統簡介根據水泥生產線窯頭冷卻機廢氣排放溫度的分布，在滿足熟料冷卻 及工藝用熱的前提下，窯頭余熱鍋爐采取冷

15、卻機中部取風，從而提高進 入窯頭余熱鍋爐的廢氣溫度，在縮小窯頭余熱鍋爐體積的同時增大了換 熱量，并且提高了整個系統的循環熱效率。為減輕鍋爐磨損，在窯頭余 熱鍋爐前設置了沉降室。水泥窯窯頭、窯尾余熱鍋爐均將原有煙道作為 旁路煙道，供鍋爐故障和廢氣溫度調節時投用。余熱鍋爐為立式鍋爐,減少占地面積，減少漏風，提高余熱回收率。窯頭余熱鍋爐設有蒸汽段和熱水段。窯尾余熱鍋爐只設置蒸汽段。窯頭余熱鍋爐生產13.4t/h 1.35MPa （ A）350過熱蒸汽，熱水段產生180左右的熱水 32.1t/h ， 其中 13.9 t/h 的熱水提供給窯頭余熱鍋爐蒸汽段，18.2t/h 的熱水作為窯尾余熱鍋爐給水，窯

16、尾余熱鍋爐產生 17.7t/h 1.35MPa（ A）315的過熱蒸汽。窯頭窯尾余熱鍋爐產生的過熱蒸汽并入汽輪機房的主蒸汽母管混合，考慮壓力溫度損失及射汽抽氣器用汽，有30.9t/h 1.25MPa （ A） 320 過熱蒸汽作為主蒸汽進入汽輪機做功，發電功率5980kW. 蒸汽在汽輪機做功后的乏汽通過冷凝器冷凝成水，經凝結水泵送入除氧器除氧， 以上除氧水再經給水泵分別為AQC 余熱鍋爐熱水段提供給水，AQC爐熱水段生產的180左右熱水提供給 AQC 爐蒸汽段及SP 鍋爐。從而形成完整的熱力循環系統。熱力系統見附圖2-原則性熱力系統圖、汽水平衡見附圖3-熱力系統汽水平衡圖考慮到水泥窯今后產量可

17、能提高，為了充分利用余熱，汽輪機選型 為 N6-1.25 (320 C)。上述方案的配置，可以使電站運行方式靈活、可靠，能很好地與水 泥生產配合。8單壓熱力系統主要設備參數根據熱力系統，確定主輔機設備如下：序號設備名稱及型號數量主要技術參數、性能、指標1凝汽式汽輪機1型號：N6-1.25(杭州中能汽輪動力有額定功率：6MW限公司生產)額定轉速：3000r/min額定進汽壓力：1.25MPa (A)額定進汽溫度：320 c額定進汽量：31t/h30.9t/h進汽量時發電功率：5980kW額定排汽壓力：0.008Mpa2發電機（杭州發電設備廠）1型號：QF-J6-2額定功率：6MW額定轉速：300

18、0r/min出線電壓：10.5kV33200t/d水泥線AQC余熱鍋爐（生產商待商議）1入口廢氣量：140000Nm3/h（中部取風）入口廢氣含塵濃度：10g/Nm 3入口廢氣溫度：380 c出口廢氣溫度：105 c蒸汽段參數：13.4t/h 1.35MPa (A) 350C熱水段出水參數：180 c -32.1t/h給水參數：40 布置方式：露天熱力計算煙氣成份：N2 77.5%、O2 20.5%、H2O 1%、CO2 1%、灰份一10g/Nm343200t/d水泥線SP余熱鍋爐(生產商待商議)1入口廢氣參數：250000Nm3/h入口廢氣溫度330 c入口廢氣含塵濃度：80g/Nm3出口廢

19、氣溫度：218 c主汽參數：17.7t/h1.35MPa (A) 315 C給水參數：18.2t/h175 c布置方式：露天熱力計算煙氣成份：N2 65%、O2 5%、H2O 5%、C O2 一25%、灰份一60g/Nm37真空除氧器1出力：32t/h工作溫度：40 c除氧水箱：15m3射水泵電機功率：15kW8鍋爐給水泵2流量：46m 3/h揚程：270m功率:55kW9凝結水泵2流量：40m 3/h揚程：62m功率:22kW10循環冷卻水泵2流量：1260m 3/h揚程：21m功率:110kW11玻璃鋼機械通風冷卻塔2冷卻水量：1200t/h45kW12沉降室1入口廢氣量：150000Nm

20、 3/h入口廢氣溫度：380 c入口廢氣含塵濃度：20g/Nm3出口廢氣含塵濃度：< 10g/Nm3漏風系數：<0.5%鍋爐系統特點:一、煙氣流速在5.5米/秒以下、減少鍋爐磨損；二、煙氣進口設均流裝置，管箱內設有隔板、導流板，減少煙氣流動不均勻；三、采用小螺距高厚繞翅片管；中心距 6.35、厚1.2、高21;四、彎頭處均設有防磨裝置；五、受熱面余量大，鍋爐超負荷能力強；六、采用管箱組裝出廠，既保證質量又減少了工地組裝工作量，縮短 安裝周期；七、集箱采用內置式， 減少穿墻管數量，確保漏風率低于1%;八、振打清灰設備效果好，壽命長。振打桿、振打錘使用鍛件，且 經熱處理加工而成，采用耐

21、高溫防老化硅橡膠圈及進口麻盤根雙重柔性 的密封，振打錘擺動部分使用含石墨的銅套制成，有可靠的潤滑，提高 振打質量；汽輪機系統特點：一、針對水泥生產線產量的波動引起的余熱蒸汽流量和壓力的波動，在汽輪機的調節系統中設置了高性能的前壓調節裝置,用于控制進入汽輪機的進汽量,從而達到穩定進汽壓力的目的，因此， 即使余熱鍋爐因生產原因使產出蒸汽壓力不穩定，也不會影響汽輪機的安全運行。二、調節系統采用美國WOODWARD505 數字調速器德國VIOTH 電液轉換器引進西門子技術制造的液壓執行器組成，引進西門子技術制造的液壓執行器組成，調速控制標準達到NEMA D 級精度（最高級）。三、供油系統采用集中供油裝

22、置，裝有高精度過濾器（1025u）, 冷油器、濾油器、采用雙聯結構，可達到在線切換。同時，因采用了組合設計， 整個供油系統集中在一個底盤上，大大縮短了設計與安裝時間，更方便用戶使用與管理。四、 采用引進西門子技術制造的液壓執行器可在運行狀態下對進汽速關閥進行靈活性試驗。在緊急停機情況下,汽輪機的速關閥與配汽閥,在 0.5 秒的時間內同時關閉,確保機組的安全運行。五、排汽接管采用擴散型接口,使排汽均勻分布在冷凝器內,提高了熱交換的均勻性，延長管材的使用壽命。6、 采用不銹鋼螺旋管材制造冷凝器, 焊接管材接口,使冷凝器強度高,壽命更長。冷凝器在制造廠整體組裝完畢，既保障了精度又大大縮短了用戶現場的

23、安裝時間。7、 排汽缸采用焊鋼結構,提高了排汽缸強度的,使汽輪機的排汽最高使用溫度可達90。八、制造廠做空載試車，完全模擬用戶現場運行條件，確保每套出 廠機組為合格產品。九、 水泥行業的日產水泥生產量,是一個生產量的設計標準,而水泥實際生產量則是根據市場需求量來按排生產的,因此水泥廠有時會超過、有時會減少設計標準量來生產水泥, 對此我們在設計汽輪機時采用了額定參數保證最佳機組效率,最大機組超發電能力可達正常參數的110%以上的設計余量,同時對汽輪機的末幾級葉片進行防濕蒸汽水擊的特殊處理，確保機組的最低運行功率可達正常參數的15%20%。9 車間布置9.1 主廠房主廠房由汽輪發電機房及電站控制室

24、、高低壓配電室以及化水車間幾部分組成，布置在水泥生產線的空地上，占地 39 x 15m2。汽輪發電機組雙層布置，± 0.000 平面為輔機平面，布置有鍋爐給水泵、凝汽器、凝結水泵等，6.000m 平面為運轉層，汽輪機及發電機布置在此平面。供油系統布置在2.600m 平臺上。為了便于檢修，汽機間內設慢速橋式起重機 1臺，跨距LK=13.5m ,起重量10t,軌頂標高12.000m 。除氧器布置在控制室上方。電站控制室布置（下面高低壓配電室）、化學水處理車間分別緊貼 汽輪發電機房的一側。具體布置見附圖4主廠房零米平面布置圖、附圖5主廠房運轉層平面布置圖、附圖6主廠房縱斷面圖。9.2 AQ

25、C 余熱鍋爐及沉降室窯頭AQC 余熱鍋爐布置在水泥生產線窯頭廠房一側，占地約為11>6m2,，采用露天布置，沉降室位于 AQC旁。4.500 平面布置窯頭余熱鍋爐；輸灰裝置、汽水取樣器、排污擴容器、加藥裝置等布置在± 0.000 平面。9.3 SP 余熱鍋爐窯尾 SP 余熱鍋爐布置在水泥生產線窯尾框架旁邊或引風機上方，占地約為10X5m2,采用露天布置。9.4 爐灰處理當水泥生產線窯頭及窯尾廢氣經余熱鍋爐換熱后，沉降下來的爐灰產量經計算約為：a. 窯尾余熱鍋爐10t/h；b. 窯頭余熱鍋爐及沉降室1.96t/h ；以上窯頭及窯尾沉降的爐灰均回用水泥生產系統，窯頭采用FU 拉鏈機

26、將收下的窯灰送回到相應的熟料輸送系統，窯尾采用螺旋輸送機將料灰送回到相應的生料輸送系統。9.5 循環冷卻水站循環冷卻水站占地32 x17m2。10 電站接入系統擬建的 6MW 低溫余熱電站采用10.5kV 單母接線方式。汽輪發電機組由電站10.5kV 母線經電纜線路，與公司 110kV 總降變電站10.5kV母線連接。6MW 低溫余熱電站與現有電力系統實現并網運行，運行方式為并網電量不上網。目前在電站側的發電機聯絡線開關處設置并網同期點。接入系統方案詳見附圖10電站接入系統方案圖。本接入系統最終方案應以當地電力部門出具的“接入系統報告”中接入系統方案為準。總包不含接入系統設計與建設。11 電氣

27、及自動化6MW 低溫余熱電站與現有電力系統實現并網運行，運行方式為并目前在電站側的發電機聯絡線開關和發電機出口開關處設置并網同期點11.1電站主要用電負荷計算序號設備名稱額定容量(kW)臺數運行情況計算負荷(kW)1鍋爐給水泵552一用一備，配變頻442循環水泵1102不備用，配變頻1763凝結水泵222一用一備，配變頻17.64冷卻塔風機452不備用，配變頻725除氧射水泵152一用一備，配變頻12合 計321.6計算負荷的計算方法：Sc=KEP, K=0.811.1 站用變壓器選擇根據站用電負荷計算結果，同時考慮電站運行的經濟、可靠性，站用變壓器配置方式為電站10.5kV母線上配置兩臺干式

28、變壓器，其型號為SC （B） 9 400/10.5。變壓器按互為備用的方式配設。11.2 直流系統本電站直流負荷包括高壓開關操作電源、保護電源、緊急事故直流油泵和事故照明。直流供電的電壓為 220V,直流負荷的統計見下表:負荷類型經常負荷事故照明負荷直流油泵沖擊負荷合計容量（kW）1346.2電流（A）4.513.618.11040.2計算時間（h）111事故放電容量（Ah）4.513.618.136.2直流系統容量選擇：按滿足事故全停電狀態下長時間放電容量選擇，取容量儲備系數Kk=1.25,容量換算系數Kc,根據1h放電時間終止電壓為1.75V,查得Kc=0.47 ,由式Cc之KkXCs/

29、Kc （Cc-直流系統容量，Cs一事故放電容量）可得：Cc之 1.25 >36.2/0.47=96.3 Ah由此,設計選用鉛酸免維護蓄電池直流成套裝置120Ah 一套。11.3 主要電氣設備選型1） 10.5kV高壓配電設備選用金屬鎧裝全封閉中置式高壓開關柜；2） 400 V站用低壓配電設備選用抽屜式低壓配電屏；3）控制屏選用KG系列儀表控制屏；4）靜止可控硅勵磁裝置隨發電機配套；11.4 集散型計算機控制系統整個余熱電站從余熱鍋爐、汽輪發電機系統、循環水泵站的循環水泵、電動閥和化學水處理的除鹽水泵均集中在電站中央控制室操作、監控、管理。本工程擬采用技術先進、性能可靠的集散型計算機控制系

30、統（簡稱DCS 系統）對各車間（除化學水處理車間）進行分散控制、集中管理。 設置于電站的計算機系統（ DCS） 由現場級及中央控制級組成。詳見附圖10計算機系統配置方案圖12 循環水冷卻系統設備冷卻用水量凝汽器冷卻水量：2100m 3/h冷油器冷卻水量：60 m3/h空氣冷卻器冷卻水量：70 m 3/h循環冷卻水總水量：2230m 3/h本工程生產設備冷卻用水采用循環系統。該系統包括循環冷卻水泵、冷卻塔、循環水池及循環水管網。該系統運行時，循環冷卻水泵自循環水池抽水至各生產車間供生產設備冷卻用水，冷卻過設備的水（循環回水）利用循環水泵的余壓至冷卻塔，冷卻后的水流回塔下的循環水池，供循環水泵繼續

31、循環使用。為確保該系統良好、穩定的運行，系統中設置了加藥和旁濾設備。參見附圖7-循環冷卻水系統流程圖系統損失水量與補充水量玻璃鋼機械通風冷卻塔蒸發風吹飛濺滲漏損失水量：45m 3/h系統排污、：22m3/h損失水總量：67m3/h新鮮水補充量67 m3/h,循環利用率為97%13化學水處理12.1 概述考慮建設一軟化水站。（若水源水質較差，可采用反滲透或一級除鹽）12.2 水量的確定給水在鍋爐內不斷蒸發濃縮，超過規定標準時蒸汽的品質就會惡 化，影響鍋爐的安全運行，因此要不斷地把濃縮的爐水從汽鍋中含鹽 濃度較高地段的水面引出，同時要不斷地給鍋爐補水，以滿足鍋爐穩 定、正常的運行。正常運行時，汽水

32、系統補水量小于 1.5m 3/h。水處理設備的出力， 按全部正常汽水損失與機組啟動或事故增加的汽水損失之和確定，同 時考慮化學水車間自身設備的耗水量。因此，水處理系統生產能力按 7.5m 3/h進行設計。12.3 化學水處理系統方案化水水站補水來自廠區生產消防給水管網，為了滿足余熱電站鍋爐給水水質標準，化學水處理方式擬采用“ 過濾+軟化”系統（參見附圖7-化學水處理系統流程圖）。處理流程為：自廠區生活、消 防管網送來的水經過機械過濾器，過濾后進入清水箱，由清水泵將水 送至組合式軟化水裝置，出水達標后進入軟水箱，再由軟水泵將軟化 水送至汽輪發電機房供機組使用。出水水質達到：硬度w0.03mmol

33、/L為控制鍋爐給水的含氧量，減少溶解氧對熱力系統設備的腐蝕，采 用真空除氧的方式。汽輪發電機房設有真空除氧器，軟化水經除氧后： 含氧量w 0.05mg/L。鍋爐汽包水質的調整，是采用藥液直接投放的方式，由加藥裝置 中的加藥泵向余熱鍋爐汽包投加 Na3 PO4溶液來實現的。13.4水處理設備選型序號設備名稱及型號數量主要技術參數1機械過濾器2設計出力：10m3/h2清水泵2流量：7.5 m3/h揚程：15m序號設備名稱及型號數量主要技術參數3組合式軟水制取裝置1設計出力：7.5 m3/h4軟水泵2流量：7.5m 3/h揚程：34.5m5裝配式玻璃鋼清水箱1容積：25m36裝配式玻璃鋼軟水箱2容積

34、：25m314建筑及結構1.1 1抗震設計根據據當地抗震設防烈度及建筑抗震設計規范 (GB50011-2001 )。1.2 2建筑設計原則建筑設計在滿足防雨、防塵、防噪聲的前提下，建筑的圍護結構可 適當開敞(窯頭余熱鍋爐、窯尾余熱鍋爐)；這樣做的同時也降低土建 造價節省投資。在滿足環保要求的條件下，應盡量與附近原有廠房的建 筑形式相協調。同時建筑設計力求形體簡潔明快、 造型美觀，風格協調, 努力創造良好的空間環境和具有現代特色的建筑群體。建筑設計中嚴格執行現行的國家設計規范、規定及“環境保護、火力發電廠設計規范、規定”等行業標準，注意做好防火、防水、防潮、通風、散熱、勞動安全、工業衛生等技術措

35、施。1.3 3建 筑構造1) 屋面：鋼結構夾芯彩鋼頂。2) 墻體：框架填充墻采用當地輕質砌塊，磚混結構的承重墻采用普通燒結磚。主廠房(包括汽輪發電機房、中央控制室)由于空間變化比較大，體型復雜，各部分對防火、防暴、 防噪音等有較高要求。中央控制室與汽輪發電機房用普通燒結磚防火墻及中空防火玻璃隔柵分隔。廠房設獨立混凝土樓梯，用普通燒結磚防火墻分隔。3) 地、樓面：生產建筑及輔助生產建筑采用水泥砂漿面層或混凝土地面，水泥砂漿面層樓面。潔凈度要求較高的建筑可采用地磚地、樓面。4) 門、窗 ：生產建筑一般采用鋼門、窗。輔助生產建筑根據需要可采用鋁合金或塑鋼門、窗。有隔聲或防火要求的房間采用隔聲或防火門

36、、窗。主廠房中汽輪發電機房采用大面積鋼窗，以滿足采光、防暴、通風要求；中央控制室采用塑鋼玻璃窗，門采用丙級防火門( 0.6h)。5) 樓梯、欄桿：生產建筑和輔助生產建筑，根據其不同的使用要求采用鋼筋混凝土樓梯或鋼梯。主廠房設獨立混凝土樓梯間，中央控制室設室外疏散鋼梯。主廠房汽輪發電機層采用不銹鋼防護欄桿， 其余各部位的防護欄桿均采用鋼管欄桿。1.4 4結 構設計1) 多層廠房：主廠房(包括汽輪發電機房、中央控制室)、余熱鍋爐采用鋼筋混凝土框架結構。2) 單層廠房：水泵房采用磚混結構。3) 發電機基礎、氣輪機基礎采用鋼筋混凝土框架結構。水泵等設備基礎采用大塊式鋼筋混凝土基礎。4) 根據當地地質情

37、況，汽輪發電機房、化學水處理、窯頭余熱鍋爐、窯尾余熱鍋爐循環水系統等廠房采用天然地基或樁基。15 給水、排水15.1 設 計規范小型火力發電廠設計規范GB50049-94建筑給水排水設計規范GB50015-2003室外給水設計規范GBJ13-86室外排水設計規范GBJ14-8715.2 設 計范圍電站內生產、消防給水、排水系統。利用現有水泥生產線給排水系統加以適當的改造。15.3 給 水系統項目建設生產、消防系統合一給水系統，由廠區現有消防給水管網接入。生產、生活用水量為73 m 3/h ，其中：循環冷卻水系統補水量為67 m3/h ； 鍋爐取樣冷卻水及射水抽氣器用水量為2m3/h； 化學水處

38、理用水量為3 m3/h ；生活用水量為l m3/h 。根據本項目建、構筑物、設備及防火等級，電站建成后，全廠仍按同一時間內發生一次火災、滅火歷時兩小時計。余熱電站消防流量要求達至U25L/S,即180m3/次。由于本項目電站設在水泥線廠區內，水泥線的消防用水量能夠滿足本項目消防用水的要求。即本項目不增加消防用水量。本項目總耗水量為73 m 3/h （不含消防用水量），由于余熱電站投入后水泥線增濕塔可節約耗水量約 16m3/h,因此對于水泥廠來講，實際 需要水源供應點增加供水能力為 57 m3/h,考慮20%不可預見用水量， 電站建設需水泥廠水源地增加供水能力為： 57 M20% = 68.4m 3/h。15.4 排 水系統循環水系統排水、電站熱力系統、化水車間和輔助生產的排水，直接排入廠區污水管網，由水泥線污水處理場統一處理達標后回用或者排放；雨水采用道路邊溝排放，匯入廠區現有雨水溝。16 勞動定員本工程采用國產設備，但機械化、自動化程度較高，要求崗位工應具備一定的生產技能。建議大部分的生產工人在同規模的企業中進行培訓。但應注意對生產人員專業知識的培訓，可考慮在大專院校對部分工人進行專業知識培訓定員明細表工作地點及工作名稱每班人數合計備注I丑mIV余熱電站1.辦公室2站長11熱工工程師112.電站崗位工444416鍋爐司爐11