1、碗扣式模板支靜弱管腳手架工方嗓編制；審核； 批張/ 寶雞大地盛筑有限貴任公旬2017年8月10日模板工程施工方案第一節、編制依據 1）建筑施工碗扣式鋼管支架安全技術規程（JGJ231-2010）o2）建筑施工安全檢查標準JGJ59-20n03）建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011o4）混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2015；5）建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008：6）建設工程安全生產管理條例；7）本工程施工圖紙和本工程施工組織設計等；8）高處作業標：JGJ80-2016第二節、工程概況聚豐香樹灣18#、19#樓工程，位于寶雞市高新區育才路北段，

2、東至馬尾河、南至已建14#、17#樓道、西至已建20#樓、北側為濱河路?？偨ㄖ娣e：27564. 82其中住宅部分地上建筑面積25057. 64地下建筑面積2507. 18本工程住宅部分為框架剪力墻結構，使用年限為50年，抗震設防烈度為7度。 本工程建筑物住宅部分地上耐火等級一級，地下耐火等級為一級，建筑防火設計 分類：一類高層住宅。本工程住宅部地下室防水等級為H級，屋面防水等級為H級第三節、碗扣式腳手架的施工要點及技術參數1、施工要點1）、本工程中住宅樓±0.00部分直接在澆筑好的樓板上搭設支模架。2）、架體搭設完成后要加設足夠的剪刀撐，在頂托與架體橫桿300-500mm之間的 距

3、離要增設足夠的水平拉桿，使其整體穩定性得到可靠的保證。3）、碗扣式腳手架附圖片。26/ 126/22、輪扣式腳手架技術參數輪扣式腳手架嚴格按照JGJ231-2010標準執行 一、規格、型號.名稱型號A （MM）備注LG2. 5米立桿24001800 LG1. 7立桿米1200米LG1. 2立桿LG1. 2米 橫桿1200900 LG0. 9橫桿米600LG0.橫第四節、輪扣式支撐的設計4.1輪扣式腳手架的布置1）首先進行滿堂輪扣式腳手架的搭設，按照排架間距梁軸線往兩側，每邊固定 長度設一排立桿，然后往兩邊按照固定間距搭設立桿。對于局部不規則的，則適 當利用1. 2米和0. 9米長的輪扣式腳手架

4、進行調整立桿間距。2）當出現特別不規則空間時，搭設至邊上時無法采用固定模數的橫桿調整時， 利用扣件式鋼管腳手架代替輪口式腳手架進行調整。3）對框架梁邊，先進行模板支設，模板支完后，川鋼管、十字扣件固定在輪扣 式腳手架上，確保支撐對框架梁的加固牢固。4）對樓梯踏步的模板支設，由于模板架支撐是斜向的，采用鋼管、扣件進行支 設和固定。5）對頂板，由于輪扣式腳手架的支設高度不一定能正好到達板底，因此，在輪 扣式腳手架頂端，加設U型托進行頂板標高的立桿高度調整。立桿頂部U型托絲 桿外露不得超過20CM,如果超過則進行適當調整。6）梁底采用鋼管上鋪設梁底板,支撐加固間距按技術交底。7）沿樓最外側四周設置由

5、下至上的豎向連續式通長剪刀撐，剪刀撐用鋼管、扣件 搭設。8）中間在縱橫向應每隔10M左右設由下至上的豎向連續式剪刀撐,寬度宜為4、6 米,并在剪刀撐部位的頂部,掃地桿處設置水平剪刀撐.剪刀撐桿件的底端應與地 面頂緊,夾角宜為45度飛0度。26/3第五節、施工準備1、材料準備各類材料、工具、勞動力以及防護用具施工前到位。根據施工工期間的工程量、施工進度，確定材料的數量及進場時間，由專人負責， 確保材料按時進場，并妥善保管。對于發生變形、翹角、起皮及平面不平整的模板，及時組織退場。原材料進場后，堆放整齊，上部覆蓋嚴密，下部墊起架空，防止日曬雨淋。模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方墊平，防止

6、變形，并應對模板型 號、數量進行清點。用油漆在編好號的模板上作標記，堆放于現場施工段內，便 于吊裝。2、輪扣式支撐體系技術交底工作在輪扣式支撐體系架子搭設前，應該對工人進行技術交底工作，交底的重點如下;L輪扣式支撐體系扣件必須插牢固，保證不能自拔。2 .按規范要求（架體高度超過4個步距）每隔五跨設置剪刀撐。3 .可調支座伸出最頂層水平桿的距離小于650mm。4 .作為掃地桿的最底層水平桿高度小于300mm。第六節、操作工藝1、支撐體系本工程部分支模體系采用輪扣腳手架支模體系。住宅樓對層高為2. 9m,板厚為 120mm. 10 mm；梁最大截面為250X500進行支模體系穩定性驗算。本工程中立

7、 桿和水平桿采用“48X3.0的輪扣鋼管腳手架，立桿頂部采用頂托支撐，上部托 梁采用“48X2. 8雙鋼管，鋼管上鋪50X70木方間距為250mm。做掃地桿用得水 平桿離地高不得超過550mm。支撐體系參數列表：部位項目名稱規格（m）樓板立桿縱向間距1.2樓板立桿橫向間距L2梁兩側立桿間距住宅樓09梁縱向立桿間距1.2無梁底加撐桿的間距26/42、模板安裝的順序1）梁模板安裝順序：彈線一搭設鋼管支撐架一按設計標高調整梁底標高（起拱） 一鋪梁底模一梁側模就位一安裝固定梁側模一自檢一預檢2）板模板安裝順序：彈樓面支撐線一墊木墊板一搭設可調鋼支撐一擺放模板主 龍骨一擺放模板次龍骨一墻體四周加貼海棉條

8、并用38X88單面刨光木方頂緊一 拼裝頂板模板一預檢。3、模板的質量控制要點梁板控制：1、同一板跨內必須使用同一材質的模板，厚度均勻，消除標高誤差。當跨度大 于4m的房間，樓板應起拱，起拱高度為跨長的2/1000,此時在同一板跨內先定 出板邊兩側高度，中間部位拉線即可；板縫較大時用板條封堵，較小時用透明膠 帶貼住，防止板出現高低差和漏漿的現象。2、為防止梁側板或板模夾在碎內，模板壓向必須正確，即樓板模壓墻模、樓板 模壓梁側模；正確按照施工工藝流程操作：即安裝梁柱模一梁側模從梁柱處向中 間安裝一板模從梁邊向中間安裝。3、鋪設樓板模板，順墻邊鋪設木膠合板盡可能選用整張的多層板，且木膠合板 的長邊沿

9、每一個鋪設單元平面的長邊方向平行布置，以減少拼縫數量。4、樓梯板先根據層高放好大樣，搭好支撐架，先支平臺梁底模板，再支梯梁底 模板、外幫側板，在外幫側板內側，放出樓梯底板厚度線，用樣板劃出踏前側板 的檔木，再釘側板。梯踏步高度要均勻一致，特別要注意最上一步和最下一步的 起止點要考慮樓梯裝修層的厚度，錯開位置。下部樓梯和上部樓梯施工縫位置設 置一塊200mm寬可抽拉式活動模板，便于清理該施工縫的垃圾，使得拆模后接頭 順直美觀。5、在可調支撐的接口處加加強扣件，以防支撐的升降螺絲下滑。6、在次楞上鋪木膠合板，模板拼板縫處應用釘子對稱釘牢。7、板模板鋪設完畢，應用水平儀測量模板標高，川靠尺檢查模板表

10、面平整度， 進行校正。8、標高校正完后，支撐系統按要求加設剪刀撐，以保證支撐系統的穩定。9、當梁高N700mm時，梁設中12對拉螺栓二道，抵抗混凝土的側壓力。10、按設計標高安裝梁底模板，并要拉線找直，跨度大于41n的梁應起拱，起拱 高度為跨長的2/1000；梁底板起拱應在支模開始時進行，然后將側模和底模連 成整體。11、梁安裝后，應校正梁中線、標高斷面尺寸。清理梁模板內雜物。自檢合格后 辦預檢。26/512、梁斜撐搭設須牢固，且與水平夾角不得大于600,使斜撐起作用。澆筑中的控制混凝土澆筑過程中,有專人負責跟隨檢查模板及支架的變形情況,如果發現模板 或支架有變形和松動的,立即要求停止現場混凝

11、土澆筑,對變形處模板與支架進 行加固處理。對震動導致扣件松動，派人檢查加固。4、模板拆除4.1拆除前的準備拆除前必須對操作工人作好技術及安全交底；全面檢查內架的連接、連墻件、支撐體系等是否符合安全要求；清除架體上的雜物及地面障礙物；拆除前對整個建筑物實行全封閉，禁止無關人員進入操作現場，以免發生安全 事故；根據工程實際需要，作業隊在得到項目部下發的內架拆除許可令，明確拆 除部位、拆除時間及拆除的順序后方可進行拆除。4. 2拆模時間規定：側模拆除時，碎強度能保證其表面及楞角不因拆除模板受損壞，方可拆除。板及 梁底模板拆除必須由專業施工員提出申請經項目技術負責人簽發意見。各部位構件拆模時所需混凝土

12、強度：結構跨度按設計的混凝土強度標準值的白.分結構類型率計()(m) 50 W275 2, W8 板 >100 8 >75 W8梁 100 8>懸臂構件1004. 3模板拆除注意事項、拆模時操作人員嚴禁站在拆除部位的正下方，并用專 用撬棍拆除梁板模，禁止野蠻1）施工。26/62）、拆下的模板由人工往下傳遞，層高超過4m樓面底模由人工通過繩子吊運落 地，嚴禁往下扔，以防止模板損壞。3）、當天拆下的模板當天轉運至指定地方并及時清理干凈，撬出鐵釘并刷脫模劑, 禁止待一樓層模板全部拆除后，再一次清運。第七節、模板質量標準7.1 保證項目模板支撐體系、方木在使用前應認真挑選防止銹蝕或有

13、節疤，即必須具有足夠的 強度、剛度和穩定性；保證結構、構件各部分形狀尺寸和相互間位置的正確。7.2 基本項目模板接縫要嚴密，不得漏漿，（柱模）拼裝過刨，模板與碎接觸面清理干凈并涂 刷脫模劑，嚴禁脫模劑污染鋼筋；模板支設便于模板的拆除。7.3 3允許偏差項目模板安裝的允許偏差及檢驗方法項目允許偏差（450mm）檢驗方法B450驗收規范內控標準軸線位置5鋼尺檢查3底模上表面標另1±5水準儀或拉線、鋼尺 檢查±3截面內部尺寸±10基礎鋼尺檢查5 ±，-5柱、墻、梁+4鋼尺檢查，-3 +2層高垂直度5m不大于6經緯儀或吊線、鋼尺 檢查35m大于5 8經緯儀或吊線

14、、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2 2鋼尺檢查表面平整度2m2靠尺和塞尺檢查5接縫寬度塞尺檢查W 1.5陰陽角方正一角尺檢查2陰陽角順直2線尺檢查一中心線位移3 - 門窗洞口尺量 拉線 寬、高5±26/7 6一對角線第八節、成品保護、模板存放場地（清理、維護）要平整，模板平放時要有木材墊架，立放時要搭設分）1類模板架，模板觸地處要墊木防，搬運柱模（模 板）要輕起輕放，不得碰撞，防止模板變形。、模板拆除時不得用大錘硬砸或 撬棍硬撬，以免損傷碎表面和楞角。2）、拆下的模板，如發現模板不平或面層 損壞變形應及時維護或更換。3）、每次拆下的模板立即組織人員清理干凈，并均 勻涂上脫模劑，以免隨用隨

15、刷時污染）4鋼筋。）、模板在安裝過程中禁止打落 鋼筋上的碎墊塊及移動鋼筋。5第九節、安全保證措施1、一般注意事項、木方、模板進場后應有防雨措施或入庫或加蓋編織布，避免受潮變形，影響安裝質1）量。、模板支撐架與 外架應分離，樓層外腳手架應高出作業層。2）、上料平臺作成落地式平臺，由 專人拆除和安裝，不能圖方便擅自搭設。3）、立桿、木方、穿墻螺桿、柱箍間 距應符合設計要求，梁板模架應加防滑扣件。4）、模板上堆放鋼筋，碎必須分 散堆放，不得集中堆放。5）、模板必須驗收合格后方可進入下道工序施工。6） 7）、 層與層之間的支模立桿基本上要上下對齊。8）、作業人員應遵守安全操作規程 和現場安全操作規程。

16、）、拆下的模板木材及時將鐵釘拔出，以防扎腳。9、吊 裝模板時應使模板穩定后，操作人員方可協助就位，禁止在擺動中硬拉硬扯。10）、 嚴禁木工順手拆除或搬運搭設外架的專用鋼管、扣件。11）、高支模拆除時應 系好安全帶，防止墜落。12、模板拆除時應畫出警界線，并派專人指揮操作， 閑雜人等不得入警界線。13）、人員要求226/81）支撐體系搭設人員應經過專門的技術培訓的熟練工人。2)操作工在作業時嚴禁喝酒或帶病作業。3)操作工在上架時必須戴安全帽、安全帶，穿防滑鞋等。3、模板支撐的檢修安全措施支撐體系檢修安全措施：至少安排兩人輪流檢查支撐體系，防止長時間作業因疲 勞引起安全事故；嚴禁酒后作業；嚴禁穿拖

17、鞋上架，必須穿防滑鞋；根據碎澆筑 位置，及時進行檢查，出現較小問題，如倒楊、爆模，立即停止上部作業，增加 人手加固處理；出現較大問題，如大范圍塌陷、整體位移嚴重立即撤離，并及時 通知上部作業人員撤離作業區域。輪扣式樓板、梁、柱模板支架計算書(一)、樓板計算書依據規范：建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程JGJ231-2010建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20H計

18、算參數：22,鋼管強度折減系數300N/mm205.0 N/mm,水平桿鋼管強度為輪扣式腳手架立 桿鋼管強度為取1.00。模板支架搭設高度為3.6m,立桿的縱距b=l. 20m,立桿的橫距1=1. 20m,腳手架步距h=l. 50m<>立桿鋼管類型選擇：B-LG-2500( 048X3. 2X2500);橫向水平桿鋼管類型選擇：A-SG-1200(048X2. 5X1140);縱向水平桿鋼管類型 選擇：26/9A-SG-1200(O 48 X 2. 5 X1140);橫向跨間水平桿鋼管類型選擇：A-SG-1200(048X2. 5X1140);222。6000. 0X/mml5.

19、OX/mm面板厚度15mm，剪切強度1. 4N/mm,彈性模量，抗彎強度木方38 X 88mm,間距250mln,222o ,彈性模量木方剪切強度1. 3N/mm9000. ON/mm,抗彎強度15. ON/mm梁頂托 采用雙鋼管648X2. 8mm。23o ,混凝土鋼筋自重模板自重0. 20kN/m25. lOkN/mzzo 0. OOkN/m傾倒混凝土荷 載標準值1. OOkN/m ,施工均布荷載標準值.輪扣式樓板支撐架立面簡圖圖.樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元圖4444 (D)/32D-do鋼管慣性矩計算采用1= n (D-d,抵抗距計算采用)/64 W= n一、模板面板計算面板為受彎

20、結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 Q1 = 25. 100X0. 120 X1. 200+0. 200 X1. 200=3. 854kN/m活荷教標準值 q2 = (1. 000+0. 000) X 1. 200=1. 200kN/m26/10面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：23； 1. 50 X 截面抵抗矩 W = bhl. 50/6 = 45. 00cm/6 = 120. 00Xsi； XI. 50/12 = 33. 75cm/12 = 120. 00X1. 50X截面慣性矩 I = bhl.

21、50式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)抗彎強度計算f = M / W < f2); f 面板的抗彎強度計算值(N/mm其中 M 面板的最大彎距 (N. mm)；W 面板的凈截面抵抗矩；2； 15. 00N/mm面板的抗彎強度設計值，取 f2M = 0. lOOql其中q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0. 100X (1. 20X3. 854+1. 40X 1. 200) X0. 250X 0. 250=0. 039kN. m2 1000/45000=0. 876N/mml000)<經計算得到面板抗彎強度計算值f=0. 039X 板的抗彎強度驗算f <

22、 f,滿足要求！抗剪計算T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 0=0. 600X (1. 20X3. 854+1.4X1. 200) X0. 250=0. 946kN2 15. 000)=0. 079N/mmX1200. 000X 截面抗剪強度計算值 13X946.0/(22 T=l. 40N/mm截面抗剪強度設計值面板抗剪強度驗算T < T,滿足要求！撓度計算4 / 100EI < v = 1 / 250v = 0. 677ql4/(100X6000250X337500)=0. 050mm XX 面板最大 撓度計算值v = 0.6773. 854面板的最大撓度小250.

23、 0/250,滿足要求！ 26/II二、支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1 .荷載的計算鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q = 25. 100X0. 120X0. 250=0. 753kN/m n模板的自重線荷載(kN/m)：q = 0. 200X0. 250=0. 050kN/m 12活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到,活荷載標準值q = (0. 000+1. 000)X0. 250=0. 250kN/m 2靜荷載ql=1. 20X0. 753+1. 20X0. 050=0. 964kN/m活荷載 q2 = 1.40X0. 250=0. 350kN/m計

24、算單元內的木方集中力為(0. 350+0. 964) X 1. 200=1. 577kN2 .木方的計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下：均布荷載 q = P/l = 1. 576/1. 200=1. 314kN/m2=0. IX 1.31 X M = 0. Iqll. 20X1. 20=0. 189kN.m 最大彎矩最大剪力 Q=0. 6ql =0.6X1.200X1.314=0. 946kN最大支座力 N=l. Iql = 1. 1X1. 200X1. 314=1. 734kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：23； 8. 80/6 = 49. 05cm 8.

25、 80/6 = 3. 80X X W = bh 截面抵抗矩 3»； 8. 80/12 =215. 80cmX I = bh 截面慣性矩 8. 80/12 = 3. 80X X8. 80式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)木方抗彎強度計算26/ 1262 /49045. 3=3. 86N/mm f = M/W =0.189 X10 抗彎計算強度二，滿足。求!木方的 抗彎計算強度小于15. ON/mm(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q = 0. 6ql截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh < T2 88)=0. 424N/mmX38X 截面抗剪強度計算值 T

26、=3X946/(22 T=l. 30N/mm 截面 抗剪強度設計值!(3)木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷教標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間 距)得到 q=0. 803kN/m44/(100X9000. 001200.0X2157995. 0)=0. 580mm 最大變形v=0. 677ql/100EI=0. 677X0. 803X木方的最大撓度小亍1200. 0 250,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取木方的支座力P=1. 734kN均布荷載取托梁的自重q=0. 075kN/mo1.73kN 1.

27、73KN 1.73kN 1.73kN 1.73KN 1.73KN 1.73kN 1.73kN 1.73kN 1.73kN 1.73kN 1.73kN 1.73kN1.73kN 1.73kN 0.07kN/mBA120012001200托梁計算簡圖26/ 131.0250.826(kN. m)托梁彎矩圖4.864.874.374.383.883.893.133.112.642.622.152.131.371.360.890.870.400.380.380.400.870.891.361.372.132.152.622.643.113.133.893.884.384.374.874.86(kN)托

28、梁剪力圖變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:1.06kN 1.06KN 1.06kN1.06kN 1.06KN 1.06kN 1.06KN 1.06kN 1.06kN 1.06KN 1.06kN 1.06KN 1.06kN 1.06KN 1.06kN0.07kN/mBA120012001200托梁變形計算受力圖0.1001.455(mm)托梁變形圖經過計算得到最大彎矩M=L 025kN.ni經過計算得到最大支座F=9. 253kN經過計算得到最大變形V= 1. 455mm頂托梁的截面力學參數為3； W=8. 50cm截面抵抗矩4； I = 20. 39cm截面慣性矩(

29、1)頂托梁抗彎強度計算62 /I. 05/8496. 0=114. 90N/mml0 抗彎計算強度 f = M/W =1. 025X：,渝足？求.：! 托梁的抗彎計算強度小于205. ON/mm!頂托梁撓度計算26/14最大變形v = 1. 455mm頂托梁的最大撓度小于1200. 0/400,滿足要求！四、立桿的穩定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷教包括靜荷教、活荷教和風荷教。1 .靜荷載標準值包括以下內容：腳手架鋼管的自重(kN)：N = 0. 131X3. 580=0. 470kN鋼管的自重計算參照盤扣式規范附錄A o(2)模板的自重(kN)：N = 0. 200 X1. 200 X1

30、. 200=0. 288kN 常(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：N = 25. 100X0. 120X1.200X1.200=4. 337kN gs經計算得到，靜荷我標準值N= (N+N) = 5. 095kNo gxg12.活荷載為施工荷載標 準值與振搗混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 N = (0. 000+1. 000) X1. 200 X 1. 200=1. 440kN q3.不 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1. 20N + 1. 40N qc五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式其中N立桿的軸心壓力設計值，N = 8. 13kN小

31、一一軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比1/i查表得到；。26/151 計算立桿的截面回轉半徑(cm)； i=1.592 A = 4. 50 )；立桿凈截面面積(cm A 3W=4. 73 )立桿凈截面抵抗 矩(cm； W :(N/mm； ) o 鋼管立桿抗壓強度計算值2鋼管立桿抗壓強度設計值, f = 300. 00N/mm：f ;計算長度(m)1 o ,由公式計算參照輪扣式規范2010'+2ka(1) 1 = h 頂部立桿段：oh(2) n 1 =非頂部立桿段：。；計算長度修正系數，取值為1.200n:計算長度折減系數，可取0.7 k a=0.30m立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐

32、點的長度；a =0. 347 =1920/15. 9=120. 755,(I)1=1. 920m： X02, 450)=47. 913N/mm 。=8130/(0. 347X! 出,滿足要求支軒酬 :性計算d,立桿的穩定性計算公式為：考慮風荷載時,風荷載設計值產生的立桿段彎矩M依據扣件腳手架規范計算公式5. 2. 9 w2/10 HX1.4W1M=0. 9akw=) ； (kN/mW 風荷載標準值其中 k X 0. 600=0. 164kN/mw = 0. 250X1.090XW=uuXok= h 立桿的步距，1.50m：1 立桿迎風面的間距，1. 20m； «1 與迎風面垂直方向的

33、立桿間距,1. 20m； b風荷載產生的彎矩M=0. 9X1. 4X0. 164X1. 200X1. 500 XI. 500/10=0. 056kN. m； * N 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大 值；“26 /16立桿N=l. 200X5. 095+1. 400X1.440+0. 9X1.400X0. 056/1. 200=8. 188kN *1= 1. 92m：入=1920/15. 9=120. 755,巾二0. 347 % X450） +56000/4730=59. 206N/mm0=8188/（0. 347 立桿的柜定忤日前f,滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，

34、否則存在安全隱患。六、輪扣式模板支架整體穩定性計算輪扣式模板支架架體高度小于8m,依據規范不需要進行整體抗傾覆驗算。輪扣式模板支撐架計算滿足要求！（二）、梁計算書計算參數：:o 205. 0 N/mni,鋼管強度折減系數取1. 00鋼管強度為，模板支架搭設高度為 3.6m ,立桿的步距h=1.50m,立桿的縱距（跨度方向）1=0. 90m650mm梁截面B XD=300mmX 1道承重立桿。梁底增加222。，彈性模量1. 4N/mm面板厚度15mm, 剪切強度 6000.抗彎強度 15. ON/mmzx 9000. ON/mml. 3N/mm,抗彎強度15. ON/mmo,彈性模量X木方388

35、8mm,剪切強度0.90m。梁兩側立桿間距3根計算。梁底按照均勻布置承重桿32 25.50kN/m。模板自重0.20k/m,混凝土鋼 筋自重空，施工均布荷載標準值0.00kN/mc 2.00k/m傾倒混凝土荷載標準值。 1.00扣件計算折減系數取26/ 1730005600510853450450梁模板支撐架立面簡圖1圖條規定確定荷載組合分項系數如下：按照模板規范4. 3. 12 X0. 65+0. 20)+1.40X2. 00=22. 930kN/mS=l. 2 由可變荷載效應控制的組合X (25. 502 X 2 . 00=24. 336kN/ml. 40 由永久荷載效應控制的組合 S=l

36、. 35X25. 50X 0. 65+0. 7X,可變荷載分項系數取S最大，永久荷載分項系數取1.35由于永久 荷載效應控制的組合1. 40=0. 98 0. 7X。48采用的鋼管類型為4)X3.0mm (D)/64,抵抗距計算采用W二八。-d)/32D(DI二鋼管慣性矩計算采用n-d一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載,施工活荷載等。1.用戰的計算:26/18(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q = 25. 500X0. 650X0. 900=14. 918kN/m i模板的自重線荷載(kN/m)：q = 0.

37、 200X0. 900 X (2X0. 650+0. 300)/0. 300=0. 960kN/m 2活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P = (0. 000+2. 000) X0. 300X0. 900=0. 540kN 1考慮0. 9的結構重要系數，均布荷教q=0. 9義(1. 35X14. 918+1. 35X0. 960)=19. 291 kN/m考慮0.9的結構重要系數，集中荷載P = 0.9X0. 98X0. 540=0. 476kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：23 XI.

38、50/6 = 33. 75cm； 1.50截面抵抗矩 W = bh/6 = 90. 00Xi3 ； 1.50X1.50X1.50/12 = 25. 31cm 截面慣性矩 I = bh/12 = 90. 00X 為板截面高度。 式中：b為板截面寬度，h 0.48kN19.29kN/mBA300 計算簡圖.0.0000.253(kN. m)彎矩圖26/193.130.240.243.13(kN)剪力圖變形的計算按照規范要求采用靜荷教標準值，受力圖與計算結果如下：15.88kN/m,BA 300變形計算受力圖.0.0001.085(mm)變形圖經過計算得到從左到右各支座力分別為二3. 132kNNk

39、3. 132kNN: M = 0. 252kN. m最大彎矩V=1. 085mm最大變形抗彎強度計算(1) 2 1000 X 1000/33750=7. 467N/mm經計算得到面板抗彎強度計算值f = M/W = 0. 252X2 15. 00N/mm；面板的抗彎強度設計值f,取! f < 日 渦一面求面板的抗穹剛 度驗算(2)抗剪計算2 15. 000)=0. 348N/mmX X截面抗剪強度計算值T=3Q/2bh=33131. 0/(2X900. OOO2 截面抗剪強度設計值T=1.40N/mm T < T,滿足要求面板抗剪強度驗算26/2O(3)撓度計算面板最大撓度計算值V

40、 = 1. 085mm面板的最大撓度小于300. 0/250,滿足要求！二、梁底支撐木方的計算梁底木方計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下：均布荷載 q = P/1 = 3. 132/0. 900=3. 480kN/m2=0. 1X3.48X0. 90 X 最大彎矩 M = 0. lqlO. 90=0. 282kN. m最大剪力 0=0. 6ql = 0. 6X0. 900X3. 480=1. 879kN最大支座力 N=l. lql = 1. 1X0. 900X3. 480=3. 445kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：23； X W = bh8. 80/6

41、= 49. 05cm/6 = 3. 80X8. 80 截面抵抗矩 34： 8. 80/12 = 215.80cm 8.80X8.80 I = bh 截面慣性矩X/12=3. 80X式中：b為板截面 寬度，h為板截面高度。(1)木方抗彎強度計算62 10/49045. 3=5. 75N/mmX抗彎計算強度 f = M/W =0. 282:,法足要求 15. OX mm! 木方的抗彎計算強度小于木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q = 0. 6ql截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh < T2 88)=0. 843N/mmXX T=31879/(2 X 38截面抗剪強度計算值2截面抗

42、剪強度設計 值T=l. 30N/mm木方的抗剪強度計算滿足要求！26/21木方撓度計算(3)撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，)(均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度即木方下小橫桿間距q=2. 646kN/m得到 m2157995. 0)=0. 605mm Xv=0. 677ql/100EI=0. 677X2. 646 X900. 09000. 00/(100X最大變形！滿一:求木力的最人900. 0/250,三、梁底支撐鋼管計算(1)梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷教作用下的連續梁計算。P取木方支撐傳遞力。集中 荷教3.13kN 3.13kN A支撐鋼管計算簡圖0.261.0.139(kN. m)支撐鋼管彎矩圖2.672.670.460.460.460.462.672.67(kN)支撐鋼管剪力圖變形的計算按照規范要求采用靜