1、協調控制有以下五種控制方式：1、爐跟機方式（BF）。2、機跟爐方式（TF）。3、協調爐跟機方式（CCBF）。4、協調機跟爐方式（CCTF）。5、機爐手動方式。 控制方式之間通過負荷管理中心（LMCC）由運行人員實現無擾切換。當鍋爐主控自動，汽機主控手動時為BF方式，鍋爐主控控制機前壓力；當汽機主控自動，鍋爐主控手動時為TF方式，汽機主控控制機前壓力；當鍋爐主控自動，汽機主控再投入自動時為CCBF方式，鍋爐主控控制機前壓力，汽機主控控制負荷；當汽機主控自動，鍋爐主控再投入自動時為CCTF方式，汽機主控控制機前壓力，鍋爐主控控制負荷。每種方式下均有相應的調節器自動，其余的調節器跟蹤。協調方式下當因

2、輔機故障發生RB時，鍋爐主控自動將目標負荷降至正在運行的輔機所承擔的負荷水平（即RB目標值），汽機主控則自動控制機前壓力至設定值，RB結束后機組維持CCTF方式。 負荷管理中心（LMCC）可接受的機組負荷指令有：運行人員設定的目標負荷；電網負荷調度指令（AGC）；RB目標值。 爐跟機調功控制方式下又有定壓和滑壓運行兩種方式選擇，各種方式之間的相互切換均做到平衡無擾動。 4. CCS與DEH接口 機組處于協調控制方式時，DEH接受來自CCS的增大/減小脈沖信號改變DEH負荷設定值，從而改變調門的開度以實現外部負荷的要求。由于華能嘉祥電廠DEH（汽輪機數字電液調節）選用的是美國西屋公司的OVATI

3、ON控制系統，因此CCS與DEH之間存在接口問題。CCS與DEH之間的接口信號全部采用硬接線連接。 CCS與DEH接口的工作過程如下： 首先，CCS判斷“機組指令與DEH來的負荷參考偏差不大”和“負荷參考信號品質好”如果兩個條件同時滿足，則CCS發出“CCS遙控允許”信號到DEH。 其次，DEH判斷：如果“機組已并網”、“DEH在自動方式下”、“DEH無RB信號發生”、“CCS遙控允許”條件同時滿足，此時操作員按下“遙控投入”按鈕，則DEH發出“遙控請求”信號到CCS。 CCS收到“遙控請求”信號后，立即切除汽機主控制器跟蹤的負荷參考信號（跟蹤的目的是實現無擾動切換），汽機主控制器即可根據負荷

4、指令與負荷參考信號的偏差發出“CCS增大”或“CCS減小”脈沖信號改變DEH調門開度。 5. 實際運行控制效果 目前，華能嘉祥電廠的協調控制系統已經經歷了較長時間的運行，投運效果良好，以下是部分控制效果圖表和數據。 圖2是協調控制系統在CCBF方式下，變負荷率5MW/min，負荷220MW-300MW-250MW擾動實驗曲線；表1是該圖的部分實驗數據。 快車下載未命名2.bmp：圖2：CCBF方式下，變負荷率5MW/min 220MW-300MW-250MW響應曲線 表1 ：圖2的實驗數據 快車下載未命名22.bmp：該實驗的開始時間為15:27，調節結束時間為16:03歷時36分鐘，其中機前

5、壓力最大偏差出現在15:43，最大偏差為0.67MPa，低于+0.8MPa（變負荷率5MW/min時的要求限值）。這個偏差是調節系統為了快速適應負荷，動態過開汽機調門時出現的。功率最大偏差為4.07 MW，這一點也充分體現了快速響應負荷的設計理念。 圖3是協調控制系統在CCBF方式下，AGC指令220MW-300MW響應曲線快車下載未命名3.bmp： 圖3：AGC負荷響應曲線 220MW-330MW 變負荷率5MW/min 表2 ：圖3的實驗數據快車下載未命名4.bmp：該實驗的開始時間為16:10，調節結束時間為17:20歷時70分鐘，其中機前壓力最大偏差出現在16:25，最大偏差為0.77MPa，低于+0.8MPa（變負荷率5MW/min時的要求限值）。功率最大偏差為2.3 MW。從圖中還可以看出，協調控制系統對AGC指令的響應迅速、準確，符合電網調度要求。 6. 結論 協調控制策略的設計思想,是將鍋爐和汽輪發電機組看作一個整體，作為協調控制系統的調節對象。當電能需求發生變化時，首先將需求信號送到汽輪機控制系統，改變汽輪機的調節門的位置，充分利用鍋爐的蓄熱量向電網輸送所需能量。同時將能量需求信號送到鍋爐燃料控制系統，繞過鍋爐各環節的動態響應，提前改變燃料量，實現能量需求的預平衡，然后通過調壓系統進行二次調整，