1、本科畢業設計（論文）35KV變電所及配電線路設計（牛圣迪）2011.12.10本科畢業設計（論文）（35KV變電所及配電線路設計）學院（系）： 繼續教育學院 專 業：電氣工程及自動化 學生 姓名： 牛圣迪 學 號： 39 指導 教師： 楊麗君 答辯 日期：2011-12-15 （此頁空白）摘要隨著現代文明的發展與進步，社會生產和生活對電能供應的質量和管理提出了越來越高的要求。作為電能傳輸與控制的中間樞紐，變電所必須改變傳統的設計和控制模式，才能適應現代電力系統、現代化工業生產和社會生活的發展趨勢。此工廠供電設計包括：負荷的計算及無功功率的補償；變電所主變壓器臺數和容量、型式的確定；變電所主接線

2、方案的選擇；進出線的選擇；短路計算和開關設備的選擇；二次回路方案的確定及繼電器保護的選擇和整定；防雷保護與接地裝置的設計；車間配電線路布線方案的確定；線路導線及其配電設備和保護設備的選擇；以及電氣照明的設計，還有電路圖的繪制。關鍵詞變電所 變壓器 斷路器 繼電器 隔離開關 互感器 熔斷器AbstractWith development and progress of modern civilization, social production and is it put forward high request more and more to quality and management t

3、hat electric energy supply to live. As the pivot between what the electric energy is transmitted and controlled, the transformer substation must change the traditional design and control the mode , could meet modern power system , modernized industrial production and development trend of social life

4、 . This factory supplies power and designs including: Calculation of load and compensation of the inactive power; Transformer substation main voltage transformer platform count and capacity , sureness of pattern; Mainly wire the choice of the scheme in the transformer substation; Pass in and out the

5、 choice of the thread; Choice of shorting out and calculating and switchgear ; Two return circuit sureness and choice that relay protect of scheme exactly make; Defend the thunder and protect the design with the earth device ; The workshop distribution line connects up the sureness of the scheme; Ci

6、rcuit wire and distribution equipment and protecting the choice of the equipment; And the electric design that lighted, there is drawing of circuit diagram.Keywords Transformer substation Voltage transformer Circuit breaker Relay Isolate the switch Mutual inductor Fuse box. 目 錄摘要IAbstractII第1章 緒論41.

7、1 課題背景4第2章 35KV變電所及低壓配電線路設計52.1負荷計算52.2 無功補償計算及設備選擇82.3 變電所位置的選擇142.3.1 變電所的分類142.3.2 變電所所址選擇的一般的應遵循的原則142.4 變電所的主變壓器臺數和容量的選擇162.4.1 主變壓器臺數的選擇162.4.2 主變壓器容量的選擇162.5 變電所主接線方案的設計172.7 變電所一次設備的選擇272.7.1 一次設備選擇的一般要求272.7.2選擇各類電氣設備的特別的要求282.7.3 一次設備校驗應滿足的條件282.8 變電所高壓進線和低壓出線的選擇382.8.1變電所進線方式的選擇382.8.2 變配

8、電所進出導線和電纜的選擇382.8.3 各類電力線路的導線截面的選擇步驟392.8.4 電力線路選擇的具體公式392.8.5 設計進出線的選擇402.8.6 6KV高壓母線的選擇442.8.7 車間變電所低壓側母線的選擇44第3章 繼電保護以及二次回路的設計463.1 繼電保護裝置的基本要求463.2 二次回路的接線安裝要求463.3 引入盤、柜的電纜及其芯線應符合的要473.4 35KV主變壓器的保護裝置設計473.5 6.3KV車間變壓器的保護裝置設計503.6 備用電源自動投入裝置的選523.7 高壓斷路器的操動機構控制與信號回路523.8 防雷保護和接地裝置設計54結論55參考文獻56

9、致 謝58附錄15附錄27附錄39第1章 緒論1.1 課題背景所謂電力系統，就是包括不同類型的發電機，配電裝置，輸、配電線路，升壓及降壓變電所和用戶，組成的一個整體，對電能進行不間斷的生產和分配。工廠供電，就是指工廠所需電能的供應和分配，亦稱工廠配電。工廠供電系統是電力系統的一個組成部分，它主要反映工廠用戶的特點和要求。 電能是現代工業的主要能源和動力，做好工廠供電工作對發展工業生產，實現工業現代化，有十分重要的意義。電能的輸送和分配既簡單經濟，又便于控制、調節和測量，有利于實現生產過程自動化。因此，電能在現代工業生產及整個國民經濟生活中和國家經濟建設中應用極為廣泛。隨著現代文明的發展與進步，

10、社會生產和生活對電能供應的質量和管理提出了越來越高的要求。作為電能傳輸與控制的中間樞紐，變配電所必須改變傳統的設計和控制模式，才能適應現代電力系統、現代化工業生產和社會生活的發展趨勢。近年來，微電子技術、微機控制與應用技術、計算機通信與網絡技術的高速發展和應用，為變電所的自動化和自能化提供了強大的技術支持。隨著國民經濟的持續發展，電網裝機容量迅速增長，電力供應緊張狀況已得到緩解。目前存在的主要問題是變配電網薄弱，難以滿足用戶對供電質量越來越高的要求，由此，只有加大變電所的科技含量，汲取國內外先進技術，向自動化、現代化、智能化發展，才能更好的為社會主義現代化建設服務。本設計的內容可大概的分為：負

11、荷計算、變壓器的無功補償、變壓器的選擇、變電所主結線方案的設計、短路電流和容量的計算、一次設備選擇、變電所進出線的選擇及二次回路方案的選擇及繼電保護的整定進行設計。為了響應國家計劃用電、節約用電、安全用電的號召，在設計中負荷計算、無功補償、一次設備選擇、進出線選擇、二次回路方及繼電保護設計、諧波危害的抑制和消除，都是關鍵的步驟，要十分注意。本設計的指導老師為楊麗君老師，在此感謝她的耐心指導和辛勤的教誨。由于本人水平有限，設計中難免出現不足之處，敬請各位老師批評指正。第2章 35KV變電所及低壓配電線路設計2.1負荷計算 求計算負荷這相工作稱為負荷計算。顯然負荷計算是根據已知的工廠用電設備的安裝

12、容量確定、預期不變的最大假想負荷。這個負荷是設計是作為選擇工廠電力系統供電線路導線的截面積、變壓器容量、開關電器和互感器等的額定參數的依據。電力負荷又叫電力負載，它是指耗用電能的用電設備或用電單位。另一是指用電設備或用電單位所耗用的電功率或電流的大小。根據電力復核對供電可靠性的要求及中斷供電在政治、經濟上造成的損失或影響程度，電力負荷一般分為三級：一級負荷：一級負荷為中斷供電將造成人身傷亡者，或者中斷供電將在政治、經濟上造成重大損失者，如重大設備損壞、重大產品報廢等等。在一級負荷中，當中斷供電將發生中毒、爆炸和火災等情況的負荷，以及特別重要場所的不允許中斷供電的負荷，應看著特別重要的負荷。二級

13、負荷：二級負荷為中斷供電將在政治、經濟上造成較大損失者，如大量產品報廢、中斷供電將影響重要用電部門正常工作等。三級負荷：三級負荷為一般電力負荷，所有不屬于上述的一、二級負荷者。由于計算負荷是供電設計的基本依據，所以計算負荷確定的是否合理，直接影響到工廠電力設計的質量，電力設計的經濟性問題。如計算負荷估算太大，將增加供電設備的容量，使工廠電網變的復雜，浪費有色金屬，在無形中就增加了初投資和運行工作量。特別是由于工廠企業是國家電力的主要用戶，以不和理的工廠電力需要量作為基礎的國家電力系統的建設，將給整個國民經濟建設帶來很大的危害。如果選的過小，又使電器和導線電纜處在過負荷下運行，增加了電能的損耗，

14、導致絕緣過早老化甚至燒毀，降低了設備的使用壽命。可見，正確計算負荷計算，有很大設計決定作用，其意義重大。但是由于負荷情況復雜，影響因素多，很難準確的確定出來。設備的計算負荷的變化也有一定的計算規律，它與設備的性能、生產的形式、能源的供應的狀況等多種因素有關。所以，負荷計算只是電力系統設備選擇的一個估算負荷。我國的確定負荷的方法，主要有需要系數法、二項式法，需要系數法是普遍采用的計算負荷的基本方法，二項式法應用局限很大，但確定設備臺數教少而容量差別懸殊的分支干線的計算負荷時，比較的合理，而且方便。本設計的車間設備臺數較多、設備容量都相差不大，所以宜采用需要系數法。 負荷計算公式如下： 有功計算負

15、荷: P30=KdPe （1.1）式中:Pe用電設備組總容量(不含用電設備容量,單位:Kw)Kd用電設備組的需要系數無功計算負荷為: Q30=P30tan （1.2）式中:tan對應于用電設備組功率因數cos的正切值視在計算負荷為: S30=P30 /cos （1.3） 計算電流為 : I30=S30 /(31/2Un) （1.4）式中:Un用電設備組的額定電壓(單位:KV)功率因數 COS=P30/S30 （1.5） 根據需要系數計算法和變電所的設計依據,通過計算可以得出此變電所的計算負荷.其計算結果如下表: 表1.1 各車間6千伏負荷計算表序 號車間名稱高壓設備名稱設備容量kWkdCOSt

16、an計 算 負 荷P30KwQ30KvarS3KVAI30A1鑄鋼車間電弧爐212500.90.870.57225019562586.2248.872鑄鐵車間工頻爐22000.80.90.48320288355.5634.23空壓站空壓機22500.850.850.6242536350048.1小 計 K-0.90.740.91269624773660.4323.4各車間和車間變電所負荷計算表下頁：表1.2 各車間和車間變電所負荷計算表（380V）序號車 間名 稱設備容量 kWkdCOStan計 算 負 荷車間變電所代號變壓器臺數及容量kVAP30KwQ30KvarS3KVAI30A1鑄鋼車間

17、20000.40.651.178009361230.71870.1No.128002鑄鐵車間10000.40.701.02400408571.43128.33No.22400砂庫1100.70.601.3377102128.33194.99小計K-0.90.661629843鉚焊車間12000.30.451.983607138001215.5No.314001.水泵房28.750.80.75211626.25398.84小計K-0.90.442.9342.9692.2772.411173.64空壓站3900.850.750.88331.5291.72442671.57

18、No.41500機修車間1500.250.651.1737.543.957.7876.57鍛造車間2200.30.551.5266101120182.33木型車間1860.350.601.3365.185.58108.5164.85制材場200.280.601.335.66.339.3314.18綜合樓200.9101801827小計K-0.90.681.06472502688.161045.65鍋爐房3000.750.800.75225168.75281.25939.41No.513152.水泵房280.750.80.752115.826.2539.9倉庫(1.2)880.30.651.17

19、26.430.940.6261.72污水提升站140.650.800.759.16.8311.3817.29小 計K-0.90.770.83253.4211.1329.78501.12.2 無功補償計算及設備選擇變電所的無功補償對于整個工廠的設計是極為重要的。按全國供用電規則規定:高壓供電的工業用戶,功率因素不得低于0.9;其她情況,功率因素不得底于0.85.如達不到上述要求,則需增設無功功率的人工補償裝置.功率因數是衡量工廠供電系統電能利用層度及電氣設備使用狀況的一個具有代表性的參數。在工廠供電系統中，絕大多數用電設備都有電感性的特性。（諸如：感應電機、電焊機、電弧爐及氣體放電燈等感性負荷）

20、這些設備不僅需要從電力系統中吸收有功功率，還要吸收無功率以產生這些設備正常工作所必須的交變磁場，從而降低了設備運行時的功率因數。如果在設備充分充分發揮了設備潛力、改善設備運行性能、提高其自然功率因數，尚達不到工廠規定的功率因數要求時，則要考慮人工補償。人工補償是在變壓器低壓側裝設無功補償裝置，在保證低壓側有功率不變的情況下減小設備的無功功率。從而減小了設備總的視在功率，縮小了變壓器容量、導線的截面積及一次設備的容量。同時僅降低了變電所的初投資、設備運行時的損耗和工廠的電費開支。現在所用的補償裝置有同步補償器和靜電電容器。同步補償器無功功率的發電機，它的最大優點是可以均勻的調節電網的電壓水平，但

21、其無功功率補償量越小，單位1kvar造價越高，即使容量很大同步無功補償器也遠叫靜電無功補償器貴，而且損耗大、安裝要求高、運行維護復雜，因此只有在大電網中樞調壓或中降壓變電所中使用。目前：工廠中普遍采用并聯電容器來補償供電系統中的無功功率。它一般分為三中：高壓集中補償、低壓集中補償、低壓分散補償。由前面的車間負荷計算知車間的計算很大，但功率因數普遍很小。從表中可知，該廠380V側最大負荷時的功率因數只有0.77。而提供電部門要求該廠35KV進線側最大負荷時功率因數不應低于0.90。考慮到主變壓器的無功損耗遠大于有功功率損耗，因此在變壓器低壓側補償時，低壓側補償后的功率因數應稍微高些，取0.92。

22、 相關的無功功率補償公式如下：無功功率補償裝置容量: QC=P30（tan-tan） （1.6）式中: P30 工廠的有功計算負荷(單位:KW)tan對應原來功率因數COS的正切;tan對應需補償到功率因數的COS正切;補償后總的視在負荷：S30= P302+(Q30-QC)20.5 （1.7） 變壓器有功損耗: PT=Pk2+P0 （1.8） 式中: P0變壓器的空載損耗;Pk變壓器的短路損耗; 變壓器的負荷率, = S30 / SN,對于610KV低損耗配電變壓器,有攻損耗可按下列簡化公式計算: PT=0.015S30 （1.9） 變壓器無功損耗： QT=（I0%/100+UK%/1002

23、）SN （1.10）式中： I0 變壓器的空載電流百分比UK變壓器的短路電壓百分比對于610KV低損耗配電變壓器,有攻損耗可按下列簡化公式計算:QT=0.06S30 （1.11）變壓器高壓側有功功率： P=P30+PT （1.12） 變壓器高壓側無功功率： Q=Q30+QT （1.13） 補償后的有功功率：S= P2+Q20.5因此380V側最大負荷時功率因數暫取0.92來計算，380V側所需無功功率補償容量各車間計算如下:第一車間: QC=P30（tan-tan） =800tan(arccos0.65)tan(arccos0.92) =692kvar選PGJ1型低壓無功功率自動補償屏，采用其

24、方案2（主屏）1臺與方案4(輔屏)6臺相結合,總共容量112kvar7=784kvar。因此無功補償后工廠380V側和6KV側的負荷計算如下表所示: 表1.3 NO.1車間380V側和6KV側的負荷計算表項目COS計算負荷P30/KwQ30/KvarS30/KVAI30/A380V側補償前負荷0.658009361230.81870.1380V側無功補償容量784380V側補償后負荷0.98800152814.31237.3變壓器功率損耗0.0210.456KV側負荷總計0.98800.021152.4581678.52第二車間:QC=P30（tan-tan） =429.3tan(arccos

25、0.66)tan(arccos0.92) =301kvar選PGJ1型低壓無功功率自動補償屏，采用其方案2（主屏）1臺與方案3(輔屏)3臺相結合,總共容量112kvar1+84kvar3=364kvar。因此無功補償后工廠380V側和6KV側的負荷計算如下表所示: 表1.4 NO.2車間380V側和6KV側的負荷計算表項目COS計算負荷P30/KwQ30/KvarS30/KVAI30/A380V側補償前負荷0.66429.3484.89647.62984380V側無功補償容量364380V側補償后負荷0.96429.3120.89445.97677.64主變壓器功率損耗0.0120.266KV

26、側負荷總計0.94429.3121.2447.3043.04第三車間:QC=P30（tan-tan） =342.9tan(arccos0.44)tan(arccos0.92) =545.2kvar選PGJ1型低壓無功功率自動補償屏，采用其方案2（主屏）1臺與方案4(輔屏)4臺相結合,總共容量112kvar5=560kvar。因此無功補償后工廠380V側和6KV側的負荷計算如下表所示: 表1.5 NO.3車間380V側和6KV側的負荷計算表項目COS計算負荷P30/KwQ30/KvarS30/KVAI30/A380V側補償前負荷0.44342.9692.12772.411173.59380V側無

27、功補償容量560380V側補償后負荷0.93342.9132.12367.47558.33主變壓器功率損耗0.0120.266KV側負荷總計0.93342.91132.38367.9435.41第四車間:QC=P30（tan-tan） =471.3tan(arccos0.68)tan(arccos0.92) =301.63kvar選PGJ1型低壓無功功率自動補償屏，采用其方案2（主屏）1臺與方案4(輔屏)2臺相結合,總共容量112kvar3=336kvar。因此無功補償后工廠380V側和6KV側的負荷計算如下表所示: 表1.6 NO.4 車間380V側和6KV側的負荷計算表項目COS計算負荷P

28、30/KwQ30/KvarS30/KVAI30/A380V側補償前負荷0.68471.3501.44688.161045.58380V側無功補償容量336380V側補償后負荷0.94471.3165.4499.48758.9主變壓器功率損耗0.020.366KV側負荷總計0.94472.50165.76499.7648.09第五車間:QC=P30（tan-tan） =253.35tan(arccos0.77)tan(arccos0.92)=103.87kvar選PGJ1型低壓無功功率自動補償屏，采用其方案1（主屏）1臺與方案3(輔屏)1臺相結合,總共容量84kvar2=168kvar。因此無功

29、補償后工廠380V側和6KV側的負荷計算如下表所示: 表1.7 NO.5 車間380V側和6KV側的負荷計算表項目COS計算負荷P30/KwQ30/KvarS30/KVAI30/A380V側補償前負荷0.77253.35211.11329.78501.06380V側無功補償容量168380V側補償后負荷0.99253.3543.11257390.47主變壓器功率損耗0.020.246KV側負荷總計0.98253.3743.35257.424.776KV高壓車間:QC=P30（tan-tan） =2695.5tan(arccos0.74)tan(arccos0.92) =1320.8kvar選P

30、GJ1型低壓無功功率自動補償屏:采用其方案2（主屏）1臺與方案4(輔屏)11臺相結合,總共容量112kvar12=1344kvar。因此無功補償后工廠6KV側的負荷計算如下表所示: 表1.8 高壓車間6KV側的負荷計算表項目COS計算負荷P30/KwQ30/KvarS30/KVAI30/A6KV側補償前負荷0.742695.52476.41 3660.375561.526KV側無功補償容量13446KV側補償后負荷0.922695.51132.412923.71281.34主變壓器的負荷計算：補償后：P30=P301+P302+P30i=4492.40KVAQ30=Q301+Q302+Q30i

31、=1476KvarS30=（P302+Q302 ）1/2=4819.77KVAI30=463.8ACos=0.93 Tan=0.386KV側和35KV側的負荷計算如下表所示:表1.9 主變壓器35KV側和6KV側的負荷計算表項目COS計算負荷P30/KwQ30/KvarS30/KVAI30/A6V側補償后負荷0.934492.414764819.77441.7主變壓器功率損耗0.122.2235KV側負荷總計0.934492.521478.224820.3478.52此可見,補償后變電低壓側的無功計算負荷、視在計算負荷和計算電流顯著減小,而功率因數顯著提高。補償后該變電所主變壓器T的容量顯然比

32、補償前的變壓器容量小得多。同時由于計算電流的減小，使補償點以前系統中各元件上的功率損耗也相應降低，因此不僅降低了變電所的初投資，而且減少了工廠的電費開支，所以進行無功補償效益是十分可觀的。2.3 變電所位置的選擇2.3.1 變電所的分類工廠變電所分為降壓變電所和車間變電所，一般中小工廠不設總降壓變電所。2.3.2 變電所所址選擇的一般的應遵循的原則選擇工廠變、配點所的所址，應該根據下面的一些要求經技術、經濟比較后確定。（1）所址應盡量靠近負荷中心，以降低配電系統的電能損耗、電壓損耗和有色金屬消耗量。（2）進出線方便。（3）接近電源側。（4）設備運輸方便。（5）不應設在有劇烈振動或高溫的場所。不

33、應設在地勢低洼和可能積水的場所。（6）不宜設在多塵或有腐蝕性氣體的場所；當無法原理時，不應設在污染源盛行風向的下側。（7）不應設在廁所、浴室或其她經常積水場所的正下方，且不宜與上述場所向貼鄰。（8）不應設在有爆炸危險環境的正下方或正上方，且不宜設在有火災危險環境的正下方或正上方。當與爆炸報或火災危險環境的建筑物毗鄰時，應符合現行國家標準的規定。（9）高壓配電所應盡量與鄰近車間變電所或 有大量高壓用電設備的房和健在一起.2.3.3 廠負荷中心的估算方法1） 選擇合適的負荷圓比例m根據負荷統計結果，確定負荷最大的車間。在廠平面布置圖上，在表示該車間的框圖的負荷中心位置畫一個大小合適的確圓，并以此圓

34、的面積r2表示該車間視在計算負荷S30.2的大小，然后按下式計算出該負荷圓的比例：m= S 30.2 /r22)以作為全廠各車間負荷圓的公共比例，按下式求出其她各車間負荷圓的半徑:ri =( S30.2. i /m) 1/2,式中，ri為第i個車間負荷圓的半徑（i=1，2，3.）；S30.2. i為i第個車間的視在計算負荷。3) 根據各車間負荷圓的半徑ri，在廠平面布置圖分別以各車間負荷中心為圓心，畫出各車間的負荷圓。4) 通過觀察分析全廠各車間負荷圓的分布情況，估算出廠負荷中心的大概位置，總變配電所就應該設在這個位置附近靠電源一側處。2.4 變電所的主變壓器臺數和容量的選擇 2.4.1 主變

35、壓器臺數的選擇主變壓器的臺數應根據負荷特點和經濟運行要求進行選擇。當符合下列條件的一種時，要裝設兩臺及以上的變壓器：有大量的一級和二級負荷。季節性負荷變化較大，適于采用經濟運行方式。集中負荷較大。其她的情況只要裝一臺變壓器。1）主變壓器臺數應滿足負荷對供電可靠性的要求。對于供電給一、二負荷的變電所，應采用兩臺主變壓器。 2）如果附近只有一條電源進線，則只能采用一臺主變壓器。此時，如果廠內有一、二級負荷，則應所內裝設一臺發電機，作為一、二級負荷的備用電源。 3）對于只向三級負荷供電的變電所，當負荷變動很大，填充系數0.5時，宜采用一臺主變壓器。 4）當廠內有大型高壓用電設備（如大型高壓電動機、大

36、型電爐）時，宜采用兩臺主變壓器。根據上面的要求，因為該廠兩條電源進線;工廠負荷性質為三班工作制,年最大有功利用小時數為6000小時,屬二級負荷;集中負荷較大,故需要裝備兩臺主變壓器。2.4.2 主變壓器容量的選擇1） 變電所裝有一臺主變壓器時，其容量應滿足下列要求： SNTS30 （2.14） 式中：S30為該變電所承擔的全部計算負荷（無功補償后的計算負荷）。 2） 裝有兩臺主變壓器的變電所，每臺主變壓器容量不應小于總的計算負荷的60%，最好為總計算負荷的70%左右，同時每臺主變壓器的容量不應小于全部一、二級負荷之和,即: SNT(0.60.7)S30 （1.15） 根據上面變電所的選擇要求此

37、變電所的設計要求以及負荷計算的結果,又考慮到今后的發展，可查參考資料1附錄表4選出各車間所適合的變壓器總變電所的主變壓器.其選擇如下表所示: 表1.10 變壓器形式、容量選擇車間變電所代號變壓器型號變壓器臺數No.1S9-800/6.32No.2S9-400/6.32No.3S9-400/6.31No.4S9-500/6.31No.5S9-315/6.31主變壓器SL7-6300/3522.5 變電所主接線方案的設計變電所的主接線,應根據變配電所在供電系統中的地位進出線回路設備特點及負荷性質等條件來確定.其主結線方案的設計原則與一般要求為：安全性、可靠性、靈活性和經濟性。必須注意幾點：安全性在

38、高壓斷路器的電源側及可能反饋電能的另一側，必須裝設高壓隔離開關。在低壓短路器的電源側及可能反饋電能的另一側，必須裝低壓刀開關。在裝設高壓熔斷器和負荷開關的出線柜母線側，必須裝設高壓隔離開關。35KV及以上的線路末端,應裝上與隔離開關聯鎖的接地鍘刀。可靠性1 變電所的主結線方案，必須與其負荷級別相適應。對一級負荷，應由兩個電源供電，對二級負荷，應由兩回路或者一回6kv及以上專用架空線或電纜供電。其中采用電纜供電時,應采用兩根電纜組成的線路,且每根電纜應承受100% 的二級負荷。2 變電所低壓側的總開關，宜采用低壓斷路器，當有繼電器保護或自動切換電源要求時，低壓側總開關和低壓側母線分段開關，均應采

39、用低壓斷路器。3 變電所的非專用電源進線側,應裝設帶短路保護的斷路器或負荷開關.當雙電源供多個變電所時,宜采用環網供電方式。4 對一般生產區的車間變電所，宜工廠總變電采放射高壓配電，以1確保供電可靠，但輔助生產區和生活區的變電所，可采用樹干式。靈活性變配電所的高低壓母線，一般采用母線或單母線分段結構。35KV及以電源進線為雙母線時，宜采用橋型接線或線路變壓器組接線。需帶負荷切換主變壓器的變電所，高壓側應裝設高壓斷路電器高壓負荷開關。主接線方案應與變壓器經濟運行的要求適應。經濟性主結線方案應力求簡單，采用的一次設備特別是高壓斷路器應較少或不用斷路器的接線變配電所的電器設備應選用技術先進、經濟適用

40、的節能產品，不得選用國家明令淘汰的產品中小工廠變電所一般采用高壓少油斷路器；在需要頻繁操做的場合，則采用真空斷路器或SF6斷路器工廠的電源進線上應裝設專用的計量柜，其中的電流、電壓互感器只供計費的電度表用主接線方案應與變壓器經濟運行的要求相適應，還要考慮到今后的發展。負荷切換主變壓器的變電所高壓側還應裝設高壓斷路器和高壓負荷開關。幾種常用的高壓電器有如下功能和特點：高壓隔離開關的功能主要是：隔離高壓電源，以保證其它設備和線路的安全檢修。結構特點：即斷開有明顯可見的斷開間隙，而斷開間隙的絕緣及相間絕緣都是足夠可靠的。它能夠保證人身和設備的安全。因為隔離開關沒有專門的滅弧裝置，因此不允許帶負荷操作

41、。 高壓斷路器的功能是：不僅能通斷正常電流，而且能接同和承受一定時間的短路電流，并能在保護裝置作用下自動跳閘，切除短路故障。高壓熔斷器是：一種當所在電路的電流超過規定值并經一定時間后，使其熔體熔化而分斷斷開電路的一種保護電器。熔斷器的功能主要是對電路及電路設備進行短路保護，但也具有過負荷保護的功能。本設計主變壓器的主進電源線引自電網的35KV高壓供電線路。供電系統在實際設計中一般都在總降壓變壓器的一次側和二次側設有隔離開關、斷路器、電流互感器和電壓互感器。當總降壓變壓器的一次側附有電流互感器時，則可裝設三只電流表。通過電流表監測負荷是否均勻，并可判斷某一相線是否缺相要求在35KV電源側進行電能

42、測量，所以要裝設電度表、功率表和功率因數表，以便對其電能、功率因數進行測量和補償。這時必須在總降壓變壓器的一次側附設電壓互感器和電流互感器。在總降壓變電所供電引向各車間變電所時，在總降壓變電所或配電所的高壓開關柜內，僅裝設電流表和電度表即可，電流表可裝一只，電度表裝一只，如果有必要可裝設計量無功電能的儀表和有功電度表。2.6 短路電流和容量的計算所謂短路，就是供電系統中一相或多相載流導體接地或相互接觸并產生超出規定值的大電流。造成短路的主要原因，是電氣設備載流部分的絕緣損壞，誤操作、雷擊或過電壓擊穿等。由于誤操作產生的故障約占全部故障的70%。短路電流數值通常是工作電流值的十幾倍或幾十倍。它通

43、過電氣設備時，設備溫度急劇上升，過熱會使絕緣自然老化或損害，同時產生大的電動力，使設備的載流部分變形損壞，同時短路電流會在線上產生很大的壓降，離短路點越近的母線，電壓下降越厲害，從而影響與母線連接的電動機或其她的設備的正常的運行。另外：由于設備本身不合格、絕緣強度不夠而被正常電壓擊穿，或設備絕緣正常而被過電壓擊穿，或者是設備絕緣受外力損傷而造成短路；工作人員由于未遵守安全操作規則而發生誤操作，也可造成短路。供電系統要求正常的不斷的可靠供電，以保證工廠生產和生活的正常進行。但是供電系統的正常運行常常因為發生短路而受到破壞，所以，我們一定要避免電力系統短路以免造成重大的損害。在選用設備時要考慮它們

44、對短路電流的穩定性。由此可見，短路的后果是非常嚴重的，因此必須盡力設法消除可能引起短路的一切因素；同時需要進行短路計算，目的就是為了正確的選擇電氣設備，使設備具有足夠的動穩定性和熱穩定性，以保證在發生可能有的最大短路電流時不致損壞。為了切除短路故障的開關電器、整定短路保護的繼電器保護裝置和選擇限制短路電流的元件（如電抗器）等，也需要計算短路電流。供電系統中短路的類型與其電源的中性點是否接地有關，可分為三相短路、兩相短路、單相短路和兩相接地短路，為了選折和校驗電氣設備、載流導體和整定供電系統的繼電保護裝置，所以要計算三相短路電流。在校驗繼電保護裝置的靈敏度是要計算不對稱短路的短路電流值。校驗電氣

45、設備及載流導體的力穩定和熱穩定，要用到短路沖擊電流、穩態短路電流、短路容量。但對瞬時動作的低壓自動空氣開關，則需要用沖擊電流有效值來進行起動穩定性。供電系統的短路電流的大小與系統運行的方式有關，系統的運行方式可以分為最大和最小運行方式。最大運行方式下發電機組投入多、雙回輸電線路及并聯變壓器均全部運行。此時，整個系統短路阻抗最小，短路電流最大。如果在最小運行方式下，則短路阻抗最大，短路電流相應的減小。在工廠供電系統中用最小方式求IZ（3），供校驗繼電保護用。對一般工廠來說，電源方向的電力系統可看作無限大容量的系統。無限大容統的特點是其母線電壓總維持不變短路電流計算：1.繪制計算電路圖1.1 短路

46、計算電路圖2.確定基準值：設Sd=100MVA，Ud=UC即高壓側Ud1=36.75KV，低壓側Ud2=6.3KV，Ud3=0.4KV，則Id1=Sd/30.5Ud1=100/1.73236.75=1.57kA Id2=Sd/30.5Ud2=100/1.7326.3=9.16KA Id3=Sd/30.5Ud3=100/1.7320.4=144.3KA3.計算短路系統電路中各元件的電控標幺值 1）電力系統:X1M*=100MVA/200MVA=0.5X1m*=100MVA/170MVA=0.572)架空線路: 查表得LGJ-240的0=0.34/KM，而線路長8KM,故 X2*=(0.348)

47、100MVA/(36.75KV)2=0.2 3)電力變壓器：查表知UK%=7.5、4.5%、4.0% X3* = X4*=7.5/100100MVA/5000KVA=1.5 X15*= X16*=4.5/100100MVA/5000KVA =0.9 X27*= X28*=4.0/100100MVA/5000KVA=0.8由已知條件可以知道： X27*=X28*=X39*=X410*=X511*4.繪制等效電路圖，如下： 圖1.2 等效電路圖5.計算k-1點(36.75kv側)的短路電路總電抗及三相短路電流和短路容量 最大運行方式：總電抗標幺值 X(k-1)*=X1*+X2*=0.5+0.20=

48、0.7短路三相電流周期分量有效值 IK-1(3)=Id1/X(K-1)*=1.57kA/0.7=2.24KA其她短路電流I(3)=I(3)=IK-1(3)=2.24KAish=2.55I(3)=2.552.24KA =5.71KAIsh（3）=1.51I(3)=1.512.24KA=3.38KA三相短路容量 SK-1(3)=Sd/X*(k-1)=100MVA/0.7=142.9MVA最小運行方式：總電抗標幺值 X(k-1)*=X1*+X2*=0.57+0.20=0.77短路三相電流周期分量有效值 IK-1(3)=Id1/X(K-1)*=1.57kA/0.77=2.04KA其她短路電流I(3)=I(3)=IK-1(3)=2.04KAish=2.55I(3)=2.552.04KA =5.20KAIsh（3）=1.51I(3)=1.512.04KA=3.08KA三相短路容量 SK-1(3)=Sd/X*(k-1)=100MVA/0.77=129.9MVA6. 計算k-2點(6.3kv側)的短路電路總電抗及三相短路電流和短路容量最大運行方式：1) 總電抗標幺值X(k-2)*=X1*+X2*+X*0.5+0.20+1.52.202) 三相短路電流周期分量有效值 IK-2(3)