1、設計說明一、概述為滿足改建鐵路膠濟客運專線建設的需要，編制本設計圖。二、設計依據（一）新建時速200公里客貨共線鐵路設計暫行規定 鐵建設函2005285號。（二）鐵路橋涵設計基本規范 TB1002.1-2005。（三）鐵路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土結構設計規范 TB1002.3-2005。（四）鐵路橋涵混凝土和砌體結構設計規范TB10002.4-2005。（五）鐵路混凝土結構耐久性設計暫行規定鐵建設（2005）157號。（六）鐵路線路設計規范（報批稿）。（七）鐵路工程抗震設計規范 GBJ111（報批稿）。（八）鐵路架橋機架梁規程 TB1021399。（九） 鐵道部工程設計鑒定中心改建鐵路膠濟

2、客運專線工程初步設計審查意見。三、適用范圍（一） 設計速度：客車200km/h,貨車120 km/h。（二） 線路情況：客貨共線，雙線正線（標準線間距4.4m），曲線（曲線半徑R=2200m）。（三） 軌底至梁頂高度：0.7m。（四） 施工方法：掛籃懸臂灌筑施工。（五） 地震烈度：基本地震烈度6度。（六） 橋式：本橋橋跨布置為75+120+75m預應力混凝土連續梁，全長271.7m（含兩側梁端至邊支座中心各0.85m）。四、設計原則及技術參數（一）設計荷載1. 恒載（1）結構自重：按鐵路橋涵設計基本規范（TB1002.1-2005）采用，梁體取26.5kN/m3。（2）二期恒載：雙線橋面二期恒

3、載（包括鋼軌、扣件、墊板、枕木、道碴、防水層、保護層、電纜槽、擋碴墻、人行道欄桿、接觸網支架、人行道板等）按有碴橋面考慮，二期恒載q198kN/m。（3）混凝土收縮、徐變影響：根據鐵路橋涵設計基本規范（TB1002.1-2005）進行計算，環境條件按野外一般條件計算，相對濕度取70%。根據老化理論計算混凝土的收縮徐變，系數如下：徐變系數終極極值：2.0（混凝土齡期6天）。徐變增長速率：0.0055。收縮速度系數：0.00625。收縮終極系數：0.00016。（4）基礎沉降：相鄰墩臺沉降差按25mm考慮，且荷載組合時按最不利情況進行組合。2. 活載（1）設計列車荷載： 中活載；設計加載時，標準活

4、載計算圖式可任意截取。（2）列車活載的動力系數應按下列公式計算式中4（1h）2。其中，h為軌底到梁頂道碴厚度；L為橋梁跨度，以米計。（3）曲線橋列車靜活載產生的離心力：水平向外作用于軌頂以上2.0m處。離心力的大小等于中活載乘以離心力率C。C按下式計算： ， 式中：V設計速度（km/h）； R曲線半徑（m）； L橋上曲線部分荷載長度（m）；f荷載折減系數。當L2.88m或V120km/h時，f=1.0。曲線上的橋梁還應考慮沒有離心力時列車活載作用的情況。（4）橫向搖擺力：列車橫向搖擺力為活載主力，取100 kN，作為一個集中活載作用于橋梁結構最不利位置，其用點在垂直線路中線的鋼軌頂面。對于雙線

5、橋梁，只計算任一線上的橫向搖擺力。3. 附加力（1）風力：橋上有車時設計風壓強度為1250Pa，橋上無車時設計風壓強度為2200Pa。（2）溫度荷載：施工合攏溫度按照515考慮，梁體按均勻升溫25、降溫25計算，非線性溫度變化，按頂板升溫5考慮。橫向計算日照溫差及寒流溫差采用如下圖示：（3）制動力或牽引力的計算按鐵路橋涵設計基本規范規定辦理。即橋上列車制動力或牽引力應按列車豎向靜活載的10%計算。但當與離心力或列車豎向動力作用同時計算時，制動力或牽引力應按列車豎向靜活載的7%計算。雙線橋采用一線的制動力或牽引力。制動力或牽引力由固定墩承受。4. 特殊荷載（1）地震力：按鐵路工程抗震設計規范（G

6、BJ111-87）的規定計算。（2）長鋼軌縱向水平力:按新建鐵路橋上無縫線路設計暫行規定辦理。（3）列車脫軌荷載：按鐵路橋涵設計基本規范（TB1002.1-2005）辦理。（4）施工荷載：施工掛籃和模板總重120t，掛籃前支點距離梁端0.5m。合攏吊架、模板重量按2x300KN（每懸臂端各300KN）考慮，機具、人群等臨時施工荷載按2.5kN/m計算。當采用的施工荷載大于本設計荷載時，應按實際荷載重新進行檢算。（二）主要設計指標1. 梁體變形限值（1）梁體豎向撓度：梁體的豎向撓度的計算采用“中活載”乘以動力系數，雙線橋雙線加載。梁體豎向撓度值不大于梁體計算跨度的1/900。（2）在中活載乘以動

7、力系數作用下，梁端豎向折角不應大于2。（3）在列車橫向搖擺力、離心力、風力和溫度力的作用下，梁體的水平撓度應不大于梁體計算跨度的1/4000。（4）在中活載乘以動力系數作用下，一個軌距寬度內3.0m梁長的扭曲變形應滿足：t3.0mm。（5）軌道鋪設后，有碴橋面梁的徐變上拱值不宜大于20mm。 2. 設計安全系數及各階段應力指標 按照鐵路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土結構設計規范規定執行。梁體設計安全系數及各階段應力指標見表一。設計安全系數及各階段應力指標 表一順號項目檢算條件控制條件1設計安全系數強度安全系數運營荷載下（主力）K2.0運營荷載下（主+附）K1.8安裝荷載下K1.82抗裂安全系數運

8、營荷載下Kf1.2安裝荷載下Kf1.13預應力鋼絞線應力（MPa）預加應力時的錨下鋼絞線控制應力con0.75fpk4傳力錨固時鋼絞線控制應力p0.65fpk5運營荷載下鋼絞線應力p0.60fpk6疲勞荷載作用下鋼絞線應力幅p1407鋼筋應力（MPa）疲勞荷載作用下帶肋鋼筋應力幅s1508混凝土應力(Mpa)混凝土應力(Mpa)傳力錨固時混凝土壓應力c0.75fc'9傳力錨固時混凝土拉應力ct0.70fct'10運營荷載下混凝土壓應力c0.50fc11運營荷載下混凝土拉應力ct012運營荷載下混凝土最大剪應力c0.15fc13運營荷載下混凝土主拉應力tp0.7fct14抗裂荷載

9、下混凝土主壓應力cp0.60fc15抗裂荷載下混凝土主拉應力tpfct注：1.fpk為鋼絞線之抗拉強度標準值；fc'、fct'分別為預加應力時混凝土軸心抗壓、抗拉極限強度；fc、fct分別為混凝土軸心抗壓、抗拉極限強度。2.對于制造工藝不符合工廠制造條件的結構,表中所列主力及主力加附加力作用下的各項強度安全系數均應增大10%。（三）線形控制1. 梁體由于列車動活載所引起的豎向撓度值：邊跨18.2mm（向下），為計算跨度的1/4120；中跨50.0mm（向下），為計算跨度的1/2400，均小于L/900，滿足規范要求。2. 梁體由于列車動活載所引起的豎向梁端轉角值：0.9<

10、2;梁體反彎的梁端轉角：-0.7>-2，滿足規范要求。3. 預拱度按（恒載+1/2活載）撓度值反向設置，見膠濟客專濟樞橋通-01-025圖，恒載作用下最大撓度值：邊跨19.9mm（向上）；中跨26.9mm（向下）。實際施工中立摸高程應根據具體情況，充分考慮施工荷載、預應力、溫度、收縮徐變的影響以及預計二期恒載上橋時間確定。4. 梁體由于列車橫向搖擺力、離心力、風力和溫度力引起的水平撓度值：邊跨2.7mm，為計算跨度的1/27778；中跨11.5mm，為計算跨度的1/10435，均小于L/4000，滿足規范要求。5. 按成橋后60天上二期恒載計算徐變上拱值為：邊跨4.9mm（向上），中跨1

11、.4mm（向上），均小于20mm，滿足規范要求。五、主要結構形式1計算跨度為75+120+75m，邊支座中心線至梁端0.85m，梁全長271.7m。梁高沿縱向按二次拋物線變化，中支點梁高9.5m（高跨比1/12.6），邊支點及跨中梁高5.5m（高跨比1/21.8）， 中跨跨中直線段長10m，邊跨直線段長20.85m。2采用整體橋面形式，橋面板上設置高擋碴墻、人行道板、混凝土欄桿或聲屏障，電纜槽設于人行道板下。線路中心距人行道欄桿內側不小于3.25m。連續梁邊跨跨中設置普通電化立柱一個；中跨距墩中心40m處各設置普通電化立柱一個，電化立柱距離線路中心線距離應不小于2.9m，基礎處橋面板需局部加厚

12、。橋面布置見膠濟客專濟樞橋通-01-007圖。3截面采用單箱單室直腹板形式，頂板厚度除梁端附近外均為45cm，腹板厚60100cm，按折線變化，底板由跨中的40cm按二次拋物線變化至根部120cm。頂板寬度為11.8m，底板寬度6.8m。箱梁兩側腹板與頂底板相交處均采用圓弧倒角過渡。箱梁懸臂板下設置通長的滴水槽。支座處及中跨跨中共設置5個橫隔板。橫隔板厚度：邊支座處1.75m，中支座處3.2m，中跨跨中0.6m。橫隔板及梁端底板設有孔洞，供檢查人員通過。4全橋共分67個梁段，中支點0號梁段長度13m，一般梁段長度分成3.0m、3.5m、4.0m,合攏段長2.0m，邊跨現澆直線段長14.85m，

13、最大懸臂澆筑塊重2143KN。5本橋位于半徑為2200米的平曲線上。圖紙中梁體沿橫截面中心線對稱布置，相應的梁體輪廓尺寸均為沿梁體中心線的展開尺寸。施工時按實際線型施工放樣。梁體輪廓、普通鋼筋、預應力鋼束及管道等均以梁體中心線為對稱線沿徑向根據曲率進行相應調整，支座、橋墩亦按徑向布置。六、建筑材料（一）、混凝土：梁體采用C55耐久混凝土，fc=37Mpa,fct=3.30Mpa,Ec=3.60x104 Mpa，封端采用C55無收縮混凝土，封錨后用防水涂料進行防水處理。管道壓漿所用水泥漿強度等級不低于M50。擋碴墻、人行道欄桿底座及電纜槽豎墻采用C40混凝土；人行道欄桿采用C30鋼筋混凝土。（二

14、）、預應力體系：1. 縱向預應力鋼筋采用抗拉強度標準值為1860MPa的高強低松弛鋼絞線，公稱直徑15.2mm，其技術條件應符合GB/T5224-2003標準。管道形成采用塑料波紋管。錨具采用夾片式錨具。縱向預應力束T0T4采用19-j15.2鋼絞線，T5T18采用15-j15.2鋼絞線；腹板鋼束F1F11采用19-j15.2鋼絞線，W1W6采用19-j15.2鋼絞線；底板預應力鋼束B0B8、D0D6采用12-j15.2；梁端錨固鋼束采用單端張拉，其余鋼束均采用雙端張拉。錨下控制張拉應力：Fi、Ti、Wi束為1260MPa，Di、Bi束為1320MPa。2. 橫向預應力鋼筋采用抗拉強度標準值為

15、1860MPa的高強低松弛鋼絞線，公稱直徑15.2mm、公稱截面積139mm2、Ep =1.95×105 MPa，其技術條件應符合GB/T5224-2003標準。管道形成采用內徑70x19mm扁形塑料波紋管。錨固體系采用夾片式扁形錨具。橫向預應力束采用4j 15.2鋼絞線，BM15-4、BM15P-4型錨具，一端張拉，張拉端在箱梁兩側交錯設置，張拉控制應力為：頂板橫向束1395Mpa，橫隔板處橫向束1302Mpa。頂板橫向預應力束縱向布置間距50cm。3. 豎向預應力鋼筋采用25mm預應力砼用螺紋鋼筋，型號PSB830,抗拉強度標準值fpk=830MPa，Ep =2.0×1

16、05 MPa，產品應符合GB1499標準。管道形成采用內徑35mm鐵皮管。錨固體系采用精軋螺紋錨具。豎向預應力筋在梁頂張拉，張拉控制應力747MPa。縱向按5075100cm間距設置，每條腹板均布置兩根。（三）普通鋼筋：采用HRB335鋼筋和Q235鋼筋。（四）防水層和保護層：采用TQF-I型防水層及C40鋼纖維混凝土保護層。（五）支座：采用QZ系列球形支座。每個支點設兩個支座，中支座為60000KN級，端支座為12500KN級，一聯設置一個固定支座。設置支座處梁體局部加寬，中支點處兩側各加90cm，端支點處兩側各加40cm。中支點支座中心距5.8m，端支點支座中心距6.2m，端支座中心距梁端

17、85cm。支座布置見相關設計圖。（六）橋面泄水管及管蓋：采用PVC管材及管件，鑄鐵篦子。七、構造及其它（一）擋碴墻的設置：本設計擋碴墻在梁體合攏后進行現場灌筑，梁體施工時，應預埋擋碴墻鋼筋，以確保擋碴墻與梁體的整體性，同時應每隔2m左右設10mm擋碴墻斷縫。（二）通信槽和電纜槽：應注意接觸網支柱設置處電纜槽的位置，保證通信槽和電纜槽有足夠的空間。（三）人行道欄桿：人行道欄桿基礎在梁體合攏后與擋碴墻一同現場灌筑，梁體施工時，應預埋欄桿基礎鋼筋。人行道欄桿與橋面連接采用裝配式，連接方式見相關設計圖。（四）通風孔的設置：在結構兩側腹板上設置直徑100mm的通風孔，縱向間距2m左右，上下兩層間距23m

18、，上層通風孔距離懸臂板根部0.3m左右。若通風孔與預應力鋼筋相碰，應適當移動通風孔位置，并保證預應力鋼筋的凈保護層大于一倍預應力管道直徑，并在通風孔處增設直徑140mm的螺旋鋼筋環，數量記入梁部工程數量表。（五）泄水孔的設置：在各橫隔板兩側底板上及底板通長齒塊尾部設置直徑100mm的泄水孔，并在泄水孔處增設直徑140mm的螺旋鋼筋環，數量記入梁部工程數量表。施工時，應在底板表面根據泄水孔位置設置一定的匯水坡，避免箱內積水。（六）橋上排水系統：本設計采用兩側排水，梁頂及人行道保護層設置2的橫向流水坡，于擋碴墻內側設置內徑150mm泄水孔，并在泄水孔處增設直徑180mm的螺旋鋼筋環，數量記入梁部工

19、程數量表。擋碴墻（與人行道頂部相接處）順流水坡設橫向排水孔。當橋下有立交時，路面范圍內泄水孔取消，相鄰近的泄水孔孔徑適當加大，橋墩處應設置泄水管引流至地面。（七）梁端及縱向連續構造：位于直線上時，梁端線應與箱梁結構中心線垂直；位于曲線上時，梁端線應與邊墩中心線平行。設計時應根據實際橋梁布置情況確定梁縫全寬以及采用的鐵蓋板形式。（八）綜合接地措施：根據通信、信號、電力等專業要求，在梁體預埋接地鋼筋，并在橋面板及梁底預留連接螺母。（九）防震落梁措施：為保證梁部結構在地震力等特殊荷載下的安全性，下部結構設計中，應根據地震烈度在梁與墩之間設置防震落梁措施。（十）支座更換：更換支座時，需要在每個支座前后

20、對應箱梁腹板處設置兩個千斤頂，中支點處總起頂力為88470kN，端支點處總起頂力為12385kN。（十一）墩梁臨時固結措施：各中墩臨時錨固措施，應能承受中支點處最大不平衡彎矩，其材料及構造由施工單位設計確定。八、梁部計算（一）梁部縱向計算： 計算荷載包括恒載、活載、支座不均勻沉降、溫度變化、預應力、基礎不均勻沉降、體系轉換的影響及混凝土收縮、徐變等。1. 全梁彎矩包絡圖(不含預應力一次力；單位：KN-m)：2. 全梁應力包絡圖(單位：MPa)：3. 結構檢算結果：（1）正截面強度計算表截 面主力作用下強度系數主+附作用下強度系數中支點截面2.402.39端支點截面24.1523.49邊跨跨中截

21、面3.313.191/4邊跨截面2.932.91中跨跨中截面2.292.101/4中跨截面5.603.90（2）正截面抗裂一覽表截面抗裂系數中支點截面1.44端支點截面19.43邊跨跨中截面2.011/4邊跨截面1.91中跨跨中截面1.251/4中跨截面2.58（3）斜截面抗裂計算根據計算，考慮對豎向預應力螺紋鋼筋的折減，主拉應力最大值為-1.85Mpa，主壓應力最大值為14.5MPa,滿足規范要求。（4）全梁支點豎向反力表（KN）階 段荷載邊 墩中 墩最大懸臂狀態（kN）- - - - -65852成橋狀態（kN）1238588470運營階段主力組合（kN）max19790.7109925.

22、5min10800.889167.9主+附組合（kN）max20161.9109554.3min1117288796.7（5）支座預偏量和梁端補償由于砼收縮、徐變，溫度變化及合攏后張拉鋼束所引起的水平位移，在各活動支座處設縱向水平預偏值予以補償。下表中的預偏量是按合攏溫度為10計算，施工時應按實際合攏溫度進行調整。（二）梁部橫向計算： 1. 橫向分析時的活載用特種輪重均布于頂板頂面，輪重分布寬度縱向取1.5m。2. 沖擊系數： 上式中 L：兩腹板凈距加頂板厚，懸臂板為懸臂長度。3. 裂縫寬度檢算按：按橋規（TB10002.3-2005）第5.2.8條檢算。4. 混凝土收縮和徐變的影響力：由程序

23、自動計入。5. 溫度應力按頂底板溫差5的非線性溫度變化考慮。九、施工方法及注意事項（一）主梁采用掛籃對稱懸臂施工，其主要施工步驟如下：1. 在墩身施工完畢后，安裝墩旁支架并對其預壓重。預壓重量為120梁重。2. 安裝0號節段施工模板，進行混凝土施工。待混凝土實際強度達到設計強度的90及不少于5天齡期后，進行預應力鋼束（筋）的張拉及孔道壓漿。3. 0號節段施工完成后，進行施工掛籃和機具設備的安裝，向兩側按對稱順序進行各節段的懸臂澆筑施工及鋼束（筋）張拉和孔道壓漿施工。4. 安裝合攏吊架及支撐，施工合攏段。5. 主橋合攏順序：先邊跨合攏，再中跨合攏。（二）墩梁臨時固結措施：各中墩臨時錨固措施，應能

24、承受中支點處最大不平衡彎矩120000kN.m，其材料及構造由施工單位自行設計確定。墩旁施工臨時支撐應有足夠的強度、剛度和穩定性。（三）混凝土施工1. 支架應具有足夠剛度和強度，并采用預壓重（預壓重量不小于主梁自重的120%）或其它有效辦法，消除支架的非彈性變形，克服支架變形產生不利影響。支架在主梁底模支承位置應加設滑板或其它有效措施，以確保主梁預應力施加時在支架上能夠縱向自由變形。2. 各節段應盡量一次澆筑完成，澆筑方式應認真研究確定，為防止混凝土開裂和棱邊碰損，應待混凝土強度達到施工規范的有關要求時方可拆模。當混凝土自流高度大于2m時，必須采用溜槽或導管輸送混凝土。3. 混凝土顏色應全橋保

25、持一致，外露部分宜盡可能采用同一廠家同一品種的水泥，模板應采取措施確保表面光滑平整。4. 混凝土施工前必須做配合比試驗，綜合考慮施工工序、工期安排、環境影響等因素，通過試驗，保證混凝土強度指標。5. 各部分應嚴格控制截面尺寸，施工誤差應限制在施工規范容許的偏差范圍之內。要重視施工觀測和施工控制，做好各施工階段的控制分析和調整。6. 分節段施工時，新舊混凝土接縫表面必須鑿毛、清洗，以保證新舊混凝土結合良好。混凝土養護要求保溫、保濕、防曬養護不少于5天，盡量減少收縮、溫差的影響，以確保砼的施工質量。7. 主橋箱梁0號塊屬大體積混凝土應采取有效措施，降低水化熱的危害，確保混凝土質量。8. 箱梁頂面的

26、高程誤差應不大于±1cm，平整度應不大于±1cm。箱梁頂面嚴禁被油污、浮漿污染。9. 在澆筑混凝土前，必須埋入所有的預埋構件，不得遺漏。（四）本梁為三向預應力體系，鋼筋、管道密集，如發生沖突，允許進行局部調整。調整原則是先普通鋼筋，后精軋螺紋鋼筋，然后是橫向預應力鋼筋，應保證縱向預應力鋼束管道位置準確不動。橫向預應力鋼筋張拉槽處的梁體鋼筋可切割。同時應注意加強搗固，不得存在空洞或漏搗。（五）為確保預應力質量，要求對定位鋼筋、管道成形嚴格控制，具體要求如下： 1. 管道安裝前檢查管道質量及兩端截面形狀，遇到有可能漏漿部分應割除、整形和除去兩端毛刺后使用。2. 鋼束管道位置用定

27、位鋼筋固定，定位鋼筋牢固焊接在鋼筋骨架上。孔道定位必須準確可靠，嚴禁波紋管上浮。定位鋼筋間距不大于0.6m，曲線段應加密至不大于0.3m，定位后管道軸線偏差不大于5mm。切忌振搗棒碰穿孔道。3. 應保證錨墊板及喇叭管尺寸正確，喇叭管中心線應與錨墊板嚴格垂直，喇叭管和波紋管的銜接要平順，連接處應用膠帶或冷縮塑料密封不得漏漿，并杜絕堵孔道。（六）壓漿管道設置：對腹板束、頂板束在1號段管道中部設置三通管，中跨底板在合攏段橫隔板附近管道設置三通管，邊跨底板束在距邊支座約10m附近管道設三通管，鋼束長超過60m的按相距20m左右增設一個三通管，以利于排氣，保證壓漿質量。（七）普通鋼筋施工1. 凡因工作需

28、要而斷開的鋼筋當再次連接時，必須進行焊接，并應符合鐵路橋涵施工規范（TB10203-2002）的有關規定。因設置張拉錨槽被截斷的鋼筋，應在預應力束（筋）施工完成后等強恢復。2. 梁體鋼筋應整體綁扎，先進行底板及腹板鋼筋的綁扎，然后進行頂板鋼筋綁扎，當鋼筋和預應力管道或其他主要構件在空間上發生干擾時，可適當移普通鋼筋的位置，以保證鋼束管道或其他主要構件位置的準確。梁體鋼筋最小凈保護層厚度均為35mm，綁扎鐵絲的尾段不應伸入保護層內。鋼束錨固處的普通鋼筋如影響預應力施工時，可適當彎折，預應力施工完畢后應及時恢復原位。施工中如發生鋼筋空間位置沖突，可適當調整其布置，但應確保鋼筋的凈保護層厚度。（八）

29、預應力鋼筋施工：1. 所有預應力鋼材不許焊接。2. 鋼絞線應用圓盤切割機切割，不允許用電、汽切割。鋼絞線、精軋螺紋鋼、錨具應避免生銹及局部損傷，以免脆性破壞。3. 預應力鋼束及精軋螺紋鋼筋在使用前必須做張拉、錨固試驗，以保證預施應力準確。4. 張拉鋼束在梁體混凝土強度達到設計值的90后方可進行，且必須保證張拉時混凝土齡期不小于5天。5. 預應力束（筋）張拉順序嚴格按照施工圖要求順序進行張拉，預應力鋼束采用兩端張拉時，兩端應保持對稱張拉，并保持同步，先腹板束，后頂板束，由外到內左右對稱進行。每個梁段鋼筋張拉順序：先梁段縱向預應力鋼束，后頂板橫向預應力鋼束，最后腹板豎向預應力鋼筋，并及時壓漿。預施

30、應力采用雙控，以張拉力控制為主，以預應力鋼筋伸長量作為校核。6. 預應力鋼絞線一次張拉完成。7. 精軋螺紋鋼筋施工中采用二次張拉工藝，錨固時錨具回縮量不得大于1毫米，確保豎向預應力筋的永存應力滿足設計要求。管道壓漿，一般在螺紋鋼筋端部進行，對于長鋼筋，施工時可在適當位置增設輔助壓漿三通管，具體位置由施工單位自定。8. 預應力張拉完后，應盡快壓漿封錨。且必須采取可靠措施，以確保預應力管道壓漿密實。壓漿采用強度不低于M50水泥漿。封錨采用鋼筋混凝土包封，其鋼筋網（810cm）應與結構可靠連接，圖中未示，施工時要特別注意。（九）預應力管道壓漿：1張拉完成后，應在12天內進行管道壓漿，管道壓漿應采用真空壓漿技術。壓漿嘴和排氣孔的位置可根據施工實際需要調整設置，壓漿前應用壓縮空氣清除管