1、 外腳手架施工方案一、 工程概況1. xxxxxx總建筑面積為56293.96m2。其中地下1層地上22層。1層層高3.9m,，2、3層4.5米，4、5層3.6米。標準層3米。建筑高度為46m；3樓為22層高層綜合樓，建筑高度為71.25m。2. 墻體2.1外墻：地下室外墻為防水鋼筋混凝土墻；地上外墻為鋼筋混凝土剪力墻加氣混凝土砌塊填充墻；2.2內墻：分戶墻為鋼筋混凝土剪力墻或200厚加氣混凝土砌塊填充墻；戶內隔墻為200厚加氣混凝土砌塊填充墻。3. 裝飾鋼筋混凝土外墻貼50厚聚苯板保溫，外掛鋼絲網水泥抹灰。 二、腳手架工程設計及搭設參數1本工程外腳手架。三層以上設置懸挑腳手架，在三、十、十七

2、層樓面設槽鋼懸挑并用鋼絲繩斜拉。在四、七、十一、十四、十七、十八、二十一層平面設鋼絲繩斜拉卸荷結構；2腳手架鋼管選用A483.5；外挑槽鋼采用16，長度約為2.9m，固定槽鋼用2道A16鋼筋加工成“幾”字型預埋在樓面混凝土內，分別距外墻邊為0.3m、1.4 m。立桿縱向間距為1.5 米，內立桿距外墻或陽臺邊0.5m，外立桿距外墻面或陽臺邊為1.4 米，大橫桿間距為1.8 米，小橫桿長度為1.21.3m。腳手架與建筑物的連墻拉結采用樓面預埋C25鋼筋，然后利用鋼管扣件將外架內外排立桿與預埋鋼筋進行剛性拉結，連墻件水平距離4.5m，豎向距離為3.6米。2卸荷鋼絲繩吊點水平間距以2個立桿間距為準，即

3、1.52=3.0m；鋼絲繩張拉高度為兩步架高，即1.82=3.6m，吊點距墻面1.4m，斜拉鋼絲繩與水平短橫桿的交角的正切值tan=3.6/1.4=2.571。3.三層以上懸挑架高21 米,本方案僅僅以懸挑架為例對水平懸挑梁進行強度、剛度、穩定性等驗算。（見附圖1、附圖2）三、 扣件式鋼管腳手架搭設工藝： （1）搭設順序：定位通長縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（柵格）剪刀撐連墻桿鋪腳手板搭防護欄桿綁扎安全網（2）搭設方法：根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿距墻距離，并做好標記。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并做好標記。在搭設首層腳手架的過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙

4、向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩定措施，直至連墻件搭設完畢后方可拆除。雙排架宜先立里內排立桿，后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭，再立中間的一根，互相看齊后再立中間部分各立桿。雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直。立桿接長時，應先立外排，后立內排。（3）扣件螺栓抗扭力矩40N.m以上，但不大于65N.m，扣件抗滑荷載7KN。 （4）拉桿不設接頭，與樓層預埋件必須有交叉點。 （5）要注意架體懸挑部分的水平及垂直度，防止架體變形扭轉及架體中部下垂和外傾。 （6）縱向水平桿設置于小橫桿之上，在立桿的內側，并采用十字扣件與立桿相扣

5、。 （7）縱向水平桿采用對接扣件，接頭不能在同跨內。如采用旋轉扣件時，應使用3個扣件對接。縱向水平桿步高1.8m，設4道縱向水平桿。架子的外側應設1.2m高的防護欄桿，操作層設置20cm高擋腳板，擋腳板應刷黑黃格相間油漆。 （8）每一主節點處必須設一根橫向水平桿，并采用十字扣件扣在立柱上；每一個小橫桿處的縱向桿必須使用十字扣件。 （9）腳手架在兩端頭或直線距離不大于15m處設置剪刀撐，每道剪刀撐跨立桿35根。斜角與地面成4560的夾角。所有扣件一律采用旋轉扣件，并扣在立柱上。 （10）腳手架內立桿與建筑物的間距為300mm，故此處應用木板封閉。立面圍護采用密目安全網，并用網繩與大橫桿綁扎牢固。

6、 （11）腳手架每次搭設時，應高出施工層1.2m1.8m。 四、懸挑架的荷載取值及水平懸挑梁設計3.1 懸挑架荷載的取值與組合 計算基數：計算高度 H=21m步 距 h=1.8m立桿縱距 la=1.5m立桿橫距 lb=0.9m查扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ302001）：鋼管自重 G1=0.0384 KN/m 擋腳板自重G2=0.0132 KN/m，安全網自重 G3=0.01 KN/m 外立桿至墻距 ld =1.40m，施工活荷載 qk= 2 KN/m2 內立桿至墻距 lc =0.45m。 腳手架結構自重（包括立桿、縱、橫水平桿、剪刀撐、橫向斜撐和扣件）；查扣件式鋼管腳手架安全技術規范

7、（JGJ302001）附表A-1 得：架體每米高度一個立桿縱距的自重 gk1=0.1248KN/mNG1K = Hgk1 = 210.1248 = 2.6208KN 構配件自重（包括腳手板、防護欄桿、擋腳板、密目網等）外立桿笆板，按2 步設一層計，共14 層，單位荷重按0.14kN/m2（按實計）：NG2K-1 =（14lalb0.103）/2103= (140.91.50.14)/2103 = 1323N欄桿、擋腳板（按14 層計，欄桿每步架1 根）NG2K-2 =（214laG1+14G2）103=（2141.50.0384+140.0132）103 =1797.6N安全網NG2K-3 =

8、HlaG3103 = 43.11.50.01103=646.5N合計NG2K= 1323+1797.6+646.5 = 3767.1 N內立桿笆板NG2K-1 =（14lalb0.14）/2103+（14lalc0.14）/2103= （140.91.50.14+141.50.40.14）/2103= 1911N縱向橫桿（擱置懸挑部分的竹笆板用）NG2K-2 = 14laG1 = 141.50.0384103= 806.4 N合計NG2K = 1911+806.4= 2717.4N 施工均布活荷載按規范要求，取最不利情況，按荷載最大的裝修腳手架考慮，即同時3層作業層施工：外立桿 NQK 外 =

9、3lalbqk/2 = 31.50.92/2=4.05kN內立桿 NQK 內 =3lalbqk/2 + 3lalcqk=4.05+31.50.452= 8.1kN 垂直荷載組合外立桿N1 =1.2(NG1K + NG2K)+0.9NQK 外=1.2(5.3788+3.7671)+0.94.05=14.62kN內立桿N2 =1.2(NG1K + NG2K)+0.9NQK 內=1.2(5.3788+2.7174)+0.98.1=17.005kN3.2 水平懸挑梁設計本工程懸挑架采用鋼絲繩張拉型鋼懸臂式結構，水平懸挑型鋼梁采用16槽鋼，長2.9m，1#、2樓在二層樓面上預置安裝槽鋼，3樓分別在二層、

10、十三層預置安裝槽鋼，固定槽鋼用2A12的圓鋼加工成“幾”字預埋在樓面混凝土內距外墻邊1.3m。由于3樓架體分別在二層和十三層分再次搭設，其架體高度比12樓低，故以1、2樓為例根據鋼結構設計規范（GB500172002）規定進行下列計算與驗算：計算模型：計算時不考慮槽鋼末端斜拉鋼絲繩的作用，鋼絲繩的承載力作為安全儲備。1 16 槽鋼截面特性：Wx=152.2103mm3,I=1369.9104mm4,自重q=0.2299 kN/m，彈性模量E=206103N/mm2，翼緣寬度b=70mm，翼緣平均厚度=10.5mm，高度h=160mm。2 最大彎矩Mmax =N11.35+ N20.45+ q1

11、.52/2=14.621.35+17.0050.45+0.22991.52/2 =27.648kNm強度驗算= Mmax /（xWx）x-截面發展系數，對 形截面，查表得：x = 1.05；Wx -對x 軸的凈截面抵抗矩，查表得：Wx=152.2103mm3。f -型鋼的抗彎強度設計值，Q235 鋼，取f=215N/mm2。=27.648106/（1.05152.2103）=173.005N/mm2f=215N/mm2安全。3 整體穩定驗算根據鋼結構設計的規范鋼結構設計規范（GB500172002），軋制普通槽鋼受彎要考慮整體穩定問題。按附錄一之（二），本懸臂梁跨長1.35米折算成簡支梁，其跨

12、度為21.40=2.7 米，按下列公式計算整體穩定系數：=（570b/l1h）235/s= 5706510.5/（2700160） 235/215 = 0.9843則懸挑梁彎曲應力為：= Mmax /（Wx）=27.648106/（0.9843152.2103）=184.553N/mm2f=215N/mm2安全。剛度驗算 = N1l3/3EI+ N2a2(3l-a)/6EIN1、N2-作用于水平懸挑梁上的內、外立桿荷載（KN）；E-彈性模量，E=206103N/mm2。I-鋼材的抗彎強度設計值，Q235 鋼，取f = 215N/mm2。 =(15.16610314003)/(32.061051

13、369.9104)+18.3901033502(31400-350)/(62.061051369.9104)=5.428mmL/250=1400/250=5.6mm，滿足要求。6 16 號槽鋼后部錨固鋼筋設計固鋼筋的承載力驗算錨固選用2A12圓鋼預埋在二層平板上，吊環承受的拉力為：N3 = Mmax /1.3 = 27.928 /1.3 = 21.48 KN吊環承受的拉應力為：= N/A =21.48103/（20.785162）= 53.45 N/mm2=215 N/mm2滿足要求。錨固鋼筋的焊縫驗算 = F/（lW）F-作用于錨固鋼筋上的軸心拉力設計值，F=F3=17297N；lW-焊縫的

14、計算長度，取lW=160-10=150mm。-焊縫的計算厚度，取16mm。 = 21.48103/（15016）=8.95 N/mm2=160 N/mm2滿足要求。由計算結果可知，當挑梁采用18 號槽鋼時，其強度、撓度、穩定性均符合要求，為安全計本工程另設置鋼絲繩拉索，作為安全儲備。五、立桿穩定性計算4.1 無風荷載時，立桿穩定性計算：N/（A）fN 計算立桿最大垂直力設計值，取N=N2=18.390 kN；軸心受壓構件的穩定系數，根據長細比查（JGJ1302001）附錄C 表C 取值；根據第 條規定：立桿計算長度 l0 =kh=1.1551.5180=312cm長細比 ： = l0/i（鋼管

15、回轉半徑）= 312/1.58=197.5，查附錄C，=0.185A 立桿的截面面積，查本規范附錄B 表B 采用：A=489mm2立桿穩定性計算：N/（A）=18390/（0.185489）=203.28N/mm2f=215N/mm2,安全。4.2 在風荷載作用下，立桿穩定性計算：N/（A）+MW/WfMW由風荷載設計值產生的彎矩，按本規范（）式計算；W 鋼管立桿的截面模量，查附錄B 表B：W=5.08cm3；由風荷載產生的彎矩計算水平風荷載標準值k=0.7zs0z風壓高度變化系數，查建筑結構荷載規范（GBJ9）：B 類地區，腳手架高35.35m，查表得：z=1.495；s腳手架風荷載體型系數

16、，按本規范 規定采用：查表得：敞開式腳手架的擋風面積為1.81.50.089=0.2403m2密目網的擋風系數取0.5，則在腳手架外立桿里側滿掛密目網后，腳手架綜合擋風面積為：（1.8）0.5+0.2403=1.47015m2其綜合擋風系數為=1.47015/（1.81.5）=0.5455查規范表，背靠開洞墻、滿掛密目網的腳手架風載體型系數為1.3，即：s =1.30.5455=0.7092；0基本風壓。根據建筑結構荷載規范（GBJ9）規定：0=0.45。k=0.70.451.4950.7092=0.334 KN/m由風荷載產生的彎矩計算MW = 0.851.4k la h2/10 = 0.8

17、51.40.3341.51.82/10= 0.1932 KN.m立桿穩定性計算N/（A）+MW/W =18390/（0.185489）+0.1932106/(5.08103)= 241.31kN/mm2f=215 kN/mm2,不滿足要求。結論：經計算，架體穩定性不能滿足要求，不能直接將腳手架搭設到頂，應采取卸荷措施。本工程擬在6 層、11層樓面設置鋼絲繩斜拉并設鋼管斜撐卸荷結構，卸荷高度：42.9=11.6m。因此，架體穩定性計算時最大垂直力設計值取：N=15.023KN(9 層以下荷載)。N/（A）+MW/W =15023/（0.185489）+0.1932106/(5.08103)= 2

18、04.09kN/mm2f=215 kN/mm2,安全。六、連墻件計算連墻構造對外腳手架的安全至關重要，必須引起高度重視，確保架體穩固。連墻拉筋用A6鋼筋拉到剪力墻上,頂撐用A483.5 鋼管，水平距離4.5m，豎向距離為3.6 米，5.1 作用于腳手架上的水平風荷載標準值：k=0.334 KN（同腳手架穩定計算數值）由風荷載產生的連墻件軸向力設計值：N1w=1.4k Aw=1.40.3343.64.5=7.575 KN連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力N0，對雙排腳手架取5.0KN連墻件軸向力設計值 Nl= N1w+N0=7.575+5=12.575KN2A6 拉筋的承載力：N=2fys

19、=22103.143.252=13.93KN N1w=12.575KN所以連墻件拉筋用2A6 筋滿足要求。5.2 連墻設置的注意事項：確保桿件的連接可靠，扣件必須擰緊，墊木必須夾持穩固，避免脫出。裝設連桿時應保持立桿的垂直度要求，避免拉桿時產生變形。連墻構造中的連墻桿或拉筋應垂直于墻面設置，并呈水平位置或稍可向腳手架一端傾斜，但不允許向上翹起。七、斜拉鋼絲繩并鋼管斜撐卸荷計算6.1 構造設計及措施鋼絲繩吊點水平間距以2個立桿縱距為準，即1.52=3.0m。為減少斜拉引起的水平力，避免立桿與小橫桿連接扣件發生滑移，而引起立桿內側彎曲變形，應使斜拉鋼絲繩與水平短橫桿的交角盡量大，一般tan2.5-

20、4.5 為宜。本工程鋼絲繩張拉高度3.6m，吊點距墻面1.4m，tan=3.6/1.4=2.571。斜拉鋼絲繩做到所有鋼絲繩拉緊程度基本相同，避免鋼絲繩受力不均勻。吊點必須在立桿與大橫桿、小橫桿的交點處，鋼絲繩必須由大橫桿底部兜緊。在吊點下方及內立桿與小橫桿節點下附加斜撐桿，與鋼絲繩共同受力。每個斜拉點設水平桿支撐在建筑物水平梁上，抵消斜拉鋼絲繩水平方向拉力，防止腳手架水平方向變形。見附圖2、附圖3：6.2 荷載的取值與組合 計算基數：計算高度 H=11.6m 步 距 h=1.8m立桿縱距 la=1.5m 立桿橫距 lb=0.9m查扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ302001）：鋼管自重

21、G1=0.0384 KN/m 擋腳板自重G2=0.0132 KN/m安全網自重 G3=0.01 KN/m 外立桿至墻距 lc =1.40m施工荷載 qk= 3 KN/m2 內立桿至墻距 lc =0.35m 腳手架結構自重（包括立桿、縱、橫水平桿、剪刀撐、橫向斜撐和扣件）；查扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ302001）附表A-1 得：架體每米高度一個立桿縱距的自重 gk1=0.1284KN/mNG1K = Hgk1 = 14.350.1284 = 1.843KN 構配件自重（包括腳手板、防護欄桿、擋腳板、密目網等）外立桿竹笆板，按2 步設一層計，共四層，單位荷重按0.14kN/m2 計；N

22、G2K-1 =（4lalb0.14）/2103=(41.50.90.14)/2103 = 378N欄桿、擋腳板（按4 層計）查表-2NG2K-2 =（24laG1+4G2）103=（241.50.0384+40.0132）103 =513.6N安全網NG2K-3 =HlaG3103 = 14.351.50.01103=215.25N合計NG2K= 378+513.6+215.25 = 1106.85 N內立桿竹笆板NG2K-1 =（4lalb0.14）/2103+（4lalc0.14）/2103= （40.91.50.14+40.51.50.14）/2103= 588 N縱向橫桿（擱置懸挑部分

23、的竹笆板用）NG2K-2 = 4laG1 = 41.50.0384103= 230.4 N合計NG2K = 588+230.4 = 818.4 N 施工荷載外立桿 NQK 外 =2lalbqk/2 = 21.50.93/2=4.05kN內立桿 NQK 內 =2lalbqk/2 + 2lalcqk=4.05+20.451.53 =8.1kN 垂直荷載組合外立桿N1 =1.2(NG1K + NG2K)+1.4NQK 外=1.2(1.843+1.1699)+1.44.05=9.285kN內立桿N2 =1.2(NG1K + NG2K)+1.4NQK 內=1.2(1.843+0.8184)+1.47.4

24、25=13.589kN6.2 卸荷結構計算 計算模型計算時按腳手架外立桿卸荷點以上的荷載由鋼絲繩承擔，內立桿卸荷點以上的荷載由內斜撐鋼管承擔，不考慮外斜撐鋼管的作用（作為安全儲備）。小橫桿支承于砼墻柱上及加上連墻件的拉結，腳手架基本無側向位移，小橫桿支座可按可動鉸支座考慮。如下圖所示： 鋼絲繩的承載力驗算鋼絲繩的計算拉力tan=3.6/1.4=2.571 =68.746 sin=0.932MC = 0 PXsin 0.9-N1 0.9= 0PX =10.2300.9/(0.90.932)= 10.976 KN鋼絲繩自身的極限承載力采用A16（619）的鋼絲繩，按下式求出其理論承載力：P 理 =

25、 Pg/K-考慮鋼絲繩受力不均勻的鋼絲破斷拉力換算系數，查表4-4-13得：=0.85；K- 鋼絲繩使用安全系數，查表4-4-24 得：K=8；Pg-鋼絲繩破斷拉力總和，查表4-4-14 得：Pg=125.0KN。P 理 =0.85125.0/8 = 13.281 KNPX =10.976 KN滿足要求。 內斜撐鋼管的承載力計算斜撐鋼管的計算拉力Y = 0 Pn sin2 - N2 = 0Pn =13.589/sin75.965 = 14.007 KN斜撐鋼管的承載力驗算483.5 的鋼管截面參數：截面積A=489mm2；回轉半徑i=15.8mm；自重38.4N/m強度驗算： = Pn/A =

26、14.007103/489=28.6 N/mm2f=215 N/mm2滿足要求。剛度驗算：=l0/i=(2500/sin75.965)/15.8=163.1=200(一般支撐)滿足要求。6.4 結論 鋼絲繩、斜撐鋼管的強度、剛度均滿足規范規定要求。 卸荷結構滿足要求，腳手架安全。八、 勞動力、材料及機具配備7.1 勞動力配備：工程人數任務架子工20負責外腳手架搭設及拆除測量員2負責外腳手架垂直度控制7.2 材料配備：名稱單位數量規格普通鋼管m32000A483.5mm腳手板m325厚15mm，寬200mm密目安全網張32002000目水平安全網張300直角扣件個12000旋轉扣件個1100對接

27、扣件個1500鍍鋅鐵絲kg45014鋼絲繩m120016#錨扣個120016#花籃螺栓個26022mm8 質量保證九、接地、避雷措施本工程腳手架接地、避雷措施執行施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ 46-88）標準。工程采用避雷針與大橫桿連通、接地線與整棟建筑物樓層內避雷系統連成一體的措施。每棟樓各設置4根避雷針，避雷針采用12鍍鋅鋼筋制作，高度1.5m，設置在腳手架四角立桿上，并將所有最上層的大橫桿全部連通，形成逼雷網絡。接地線采用404 的鍍鋅扁鋼，將立桿分別與建筑物樓層內的避雷系統連成一體。接地線的連接牢靠，與立桿連接采用2道螺栓卡箍連接，螺釘加彈簧墊圈以防止松動，并保證接觸面積不小于

28、10mm2，并將表面的油漆及氧化層清除干凈，露出金屬光澤并涂以中性凡士林。接地線與建筑物樓層內避雷系統的設置按腳手架的長度不超過50m設置一個，位置盡量避免人員經常走動的地方，以避免跨步電壓的危害，防止接地線遭機械破壞。兩者的連接采用焊接，焊接長度大于2倍的扁鋼寬度。焊完后再用接地電阻測試儀測定電阻，要求沖擊電阻不大于10，同時注意檢查與其他金屬物或埋地電纜之間的安全距離不小于3m，以避免發生擊穿事故。十、安全措施：腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上二步。每搭完一步腳手架后，應按下表的規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。底座應準確的放在焊在槽鋼上的鋼筋上。立桿搭

29、設應符合下列規定：相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內，立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大與步距的1/3。當搭至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件。頂層立桿的搭接長度不應小于1m,應采用不少于2 個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應少于100mm。立桿頂端宜高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m。縱向水平桿搭設應符合下列規定：縱向水平桿宜設設置在立桿內側，其長度不宜小于3 跨。縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接

30、，也可采用搭接。腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在底座上皮不大于200mm 處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。連墻件、剪刀撐、橫向支撐的設置符合下列規定：本工程外腳手架高度小于50m，連墻件每3.6m4.5m 設一根。連墻件宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm；連墻件應從第一步縱向水平桿處開始設置；宜優先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；一字型、開口型腳手架的兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直距離不應大于建筑物的層高，

31、并不應大于4m(2 步)。當腳手架下部暫不能設連墻桿時可搭設拋撐。拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角應在450600之間；連接點中心至主節點的距離不應大于300mm。拋撐應在連墻件搭設后拆除。當腳手架施工操作層高出連墻件二步時，應采取臨時穩定措施，直到上一層連墻件搭設完后方可根據情況拆除。每道剪刀撐寬度不應小于4 跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在4560之間；剪刀撐跨越立桿的最多根數剪刀撐斜桿與地面的傾解（a）455060剪刀撐跨越立桿的最多根數（n）765本工程腳手架高度在24m 以上，必須在外側立面上連續設置剪刀撐，并應由底至頂連續設置。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不應小于800mm,應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。扣件安裝符合下列規定：扣件規格必須與鋼管外徑相同；螺栓擰緊扭力矩不應小于40N.m,且不應大于65N.m；在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；對接扣件開口應朝上或