1、八里湖跨湖大橋施工棧橋計算書中鐵大橋局第五工程有限公司施工設(shè)計部 1目目 錄錄一、工程概況.3二、計算依據(jù).3三、設(shè)計參數(shù).3四、計算內(nèi)容.4五、貝雷梁幾何特性及桁架容許內(nèi)力.41、貝雷片截面特性.42、貝雷梁橋幾何特征.43、桁架容許內(nèi)力表.5六、施工棧橋計算.51、設(shè)計荷載.51.1、50t 履帶吊機.51.2、30t 重載汽車.61.3、貝雷片自重 .61.4、砼橋面板自重 .61.5、汽車制動力及沖擊荷載 .61.6、風荷載 .61.7、水流壓力 .72、砼面板計算.72.1、荷載計算 .72.2、內(nèi)力計算 .72.3、配筋計算 .72.4、抗剪計算 .83、貝雷梁主桁、分配梁及鋼管樁

2、計算(采用有限元程序計算).83.1、荷載組合 .83.2、結(jié)構(gòu)及邊界條件模擬 .83.3、荷載工況組合 .93.4、貝雷桁架內(nèi)力計算 .93.5、分配梁計算 .103.6、鋼管樁反力計算 .123.7、鋼管樁強度及穩(wěn)定性計算.134、鋼管樁基礎(chǔ)計算.134.1、單樁荷載 .134.2、鋼管樁外形尺寸 .144.3、鋼管樁容許承載力計算公式 .144.4、鋼管樁計算 .145、施工棧橋主棧橋整體穩(wěn)定性分析.166、變寬段分配梁計算.166.1、分配 F3 梁計算.166.2、分配 F2 梁計算.177、6M寬支棧橋計算.19八里湖跨湖大橋施工棧橋計算書中鐵大橋局第五工程有限公司施工設(shè)計部 27

3、.1、砼面板計算 .197.2、貝雷梁主桁、分配梁及鋼管樁計算(采用有限元程序計算) .197.3、鋼管樁基礎(chǔ)計算 .247.4、支棧橋整體穩(wěn)定性分析 .24八里湖跨湖大橋施工棧橋計算書中鐵大橋局第五工程有限公司施工設(shè)計部 3一、工程概況一、工程概況九江市八里湖跨湖大橋工程東起長虹西大道一期工程，向西與環(huán)湖二路交叉，跨越八里湖，與環(huán)湖三路、南潯鐵路及九江長江公路大橋南岸接線(節(jié)點名稱為九江西互通立交)交叉后，終于沙閻路，路線全長 2.6km。本工程作為長虹西大道二期工程的重要組成部分的八里湖大橋工程，標段全長 1.59km。起訖里程為 K0+240K1+836 由東至西橋梁劃分為：東岸引橋、主

4、橋、西岸引橋三部分。東岸引橋長 457.8m(K0+246K0+703.8)，橋跨組成為：2(332.7)m+2(432.7)m，橋梁結(jié)構(gòu)分左右幅布置，采用等高度預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁。主橋采用戒指型三塔斜拉橋，主橋長 425.1m(K0+703.8K1+128.9)，橋跨組成為：(80.55+2132+80.55)m，主梁為預(yù)應(yīng)力混凝土梁。西岸引橋長 707.1m(K1+128.9K1+836） ，橋跨組成為：4(432.7)m+332.7m+328.6m，橋梁結(jié)構(gòu)分左右幅布置，采用等高度預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁。本棧橋為八里湖跨湖大橋水上施工大型施工結(jié)構(gòu)。棧橋基本跨度為 12m，設(shè)計里程樁號為 K0

5、+371.565K1+497.385,橋面長度為 1126.205m。二、計算依據(jù)二、計算依據(jù)1、九江市八里湖跨湖大橋施工圖設(shè)計2、公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范JTG D63-2007 3、公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范JTJ 041-20004、公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范JTG D60-20045、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 500176、港口工程荷載規(guī)范JTJ 215-987、裝配式公路鋼橋多用途手冊黃紹金 劉陌生8、路橋施工計算手冊(人民交通出版社)ISBN 7-114-03855-0八里湖跨湖大橋施工棧橋計算書中鐵大橋局第五工程有限公司施工設(shè)計部 4三、設(shè)計參數(shù)三、設(shè)計參數(shù)1、設(shè)計行車速度：15km/h 2、設(shè)

6、計荷載：300kN 重載汽車；500kN 履帶吊機+200kN 吊重3、棧橋橋?qū)挘?.45m(施工用管線槽、欄桿)+8.0m(行車道)+0.45m(施工用管線槽、欄桿)=8.9m4、正常使用風力：6 級風，相應(yīng)風速 14m/s 最大抵抗風力：12 級風，相應(yīng)風速 40m/s5、設(shè)計最高水位：+17.500m四、計算內(nèi)容四、計算內(nèi)容 棧橋砼橋面板、貝雷桁架、分配梁、鋼管樁內(nèi)力計算及其基礎(chǔ)承載力、棧橋整體穩(wěn)定性。五、貝雷梁幾何特性及桁架容許內(nèi)力五、貝雷梁幾何特性及桁架容許內(nèi)力1 1、貝雷片截面特性、貝雷片截面特性2 2、貝雷梁橋幾何特征、貝雷梁橋幾何特征結(jié)構(gòu)構(gòu)造W（cm3）I（cm4）不加強357

7、8.5250497.2單排單層加強7699.1577434.4不加強7157.1500994.4雙排單層加強15398.31154868.8不加強10735.6751491.6三排單層加強23097.41732303.2注：表中數(shù)值為半邊橋之值，全橋時應(yīng)乘以 2桿件名材 料橋斷面型式橫斷面積（cm2）理論容許承載力（kN）弦桿16Mn10212.7560豎桿16MnI89.52210斜桿16MnI89.52171.5八里湖跨湖大橋施工棧橋計算書中鐵大橋局第五工程有限公司施工設(shè)計部 53 3、桁架容許內(nèi)力表、桁架容許內(nèi)力表橋型不加強橋梁加強橋梁單排雙排三排單排雙排三排容許內(nèi)力單層單層單層單層單層

8、單層彎矩（kNm）788.21576.42246.41687.533754809.4剪力（kN）245.2490.5698.9245.2490.5698.9六、施工棧橋計算六、施工棧橋計算1 1、設(shè)計荷載、設(shè)計荷載1.11.1、50t50t 履帶吊機履帶吊機 吊機自重 G1=500kN,最大吊重 G2=200kN履帶吊機自重500.00（kN）最大吊重200.00（kN）長4.660（m）履帶尺寸寬0.760（m）履帶中心間距2.54(3.54)（m）履帶吊機空載地基壓應(yīng)力70.59（kN/m2）履帶吊機最大吊重最大平均地基壓應(yīng)力148.24（kN/m2）八里湖跨湖大橋施工棧橋計算書中鐵大橋局

9、第五工程有限公司施工設(shè)計部 61.21.2、30t30t 重載汽車重載汽車一輛汽車總重力前軸荷載（kN）中軸荷載（kN）后軸荷載（kN）30060120120軸距（m）前輪輪距（m）后輪輪距（m）車輪著地寬度（m）41.41.8 1.8 0.3（前）0.6(中后)1.31.3、貝雷片自重、貝雷片自重單片貝雷梁自重 3.1kN，橫斷面布置 8 排，單跨長度 L=12m1.41.4、砼橋面板自重、砼橋面板自重主棧橋橋面板寬 8m，每延米橋面板自重：0.2825=40 kN/m支棧橋橋面板寬 6m，每延米橋面板自重：0.2625=30 kN/m1.51.5、汽車制動力及沖擊荷載、汽車制動力及沖擊荷載

10、汽車制動力：3000.1=30 kN汽車荷載沖擊系數(shù)：=15/(37.5+L)=15/(37.5+12)=0.301.61.6、風荷載、風荷載橫向風壓計算：WK1K2K3K4W0 ，式中 W0= V2/1600 V=14m/s （風速，風力 6 級）V=40m/s （風速，風力 12 級）八里湖跨湖大橋施工棧橋計算書中鐵大橋局第五工程有限公司施工設(shè)計部 7 W0=0.12 （kN/m2 基本風壓，6 級風） W0=1.00 （kN/m2 基本風壓，12 級風）K1=1.0 （設(shè)計風速頻率轉(zhuǎn)換系數(shù)）K2=1.3 （風載體形系數(shù)，桁架） K3=1.0 （風壓高度變化系數(shù)） K4=1.0 （地形、地

11、理條件系數(shù)）W=K1K2K3K4W0=1.01.31.01.00.12=0.16 kN/m2 (6 級風) =1.01.31.01.01=1.30 kN/m2 (12 級風) 作用在單跨桁架上的橫向風荷載： 迎風面積 S=121.70.4=8.16 m3 （桁架，受風荷載面積系數(shù)0.4） 作用于桁架的風荷載 F=WS=0.168.16=1.31 kN （6 級風） =1.308.16=10.61 kN （12 級風）1.71.7、水流壓力、水流壓力施工棧橋位于湖泊中，基本無流速，水流壓力忽略不計2 2、砼面板計算、砼面板計算2.12.1、荷載計算、荷載計算汽車后輪單個輪壓荷載：F1=120/2

12、=60 kN履帶吊機偏載著地壓力：F2=(500+200)0.75=525 kN2.22.2、內(nèi)力計算、內(nèi)力計算汽車單個后輪作用于棧橋橋面中心時橋面板承受最大彎矩：Mmax=F1l/4-(F1/a)a2/8=601.5/4-60/0.40.42/8=19.5 kNm混凝土橋面板承受最大剪力：Qmax=F1=60 kN2.32.3、配筋計算、配筋計算混凝土橋面板有效寬度：a=a1+l/3=200+1500/3=700 mm混凝土橋面板高度： h=200 mm受拉鋼筋到受拉區(qū)混凝土邊緣距離：as=18 mm八里湖跨湖大橋施工棧橋計算書中鐵大橋局第五工程有限公司施工設(shè)計部 8受壓鋼筋到受壓區(qū)混凝土邊

13、緣距離：as=18 mm混凝土橋面板有效高度 h0=200-18=182 mm混凝土選用 C30，fc=14.3N/2, ft=1.43N/2，1=1,b1=0.8鋼筋選用 HRB335 級鋼，fy=fy=300N/2，b=0.550單筋矩形截面在縱向受拉鋼筋達到充分發(fā)揮作用或不出現(xiàn)超筋破壞所能承受的最大彎矩設(shè)計值：=114.370018220.55(1-bbcuahfM5 . 01201max,0.50.55)10-6=132.21 kNm混凝土橋面板設(shè)計彎矩 Md=19.5kNm Mu,max，按單筋矩形截面求配筋：需要的鋼筋面積：114.3700/300182-(1822-)2(1200

14、1afMhhfafAcdcSy219.5/1/14.3/700)1/2=368.31 mm2取鋼筋直徑16mm，實際取用鋼筋數(shù)量：3 根實際配筋面積 Aa=162/43=603.19 mm2構(gòu)造最少配筋 As,min=0.00215700200=301 mm2 Aa2.42.4、抗剪計算、抗剪計算混凝土橋面板截面剪力：V=0.7hftah0=0.711.43(200+200)182/1000=72.87 kNQmax=60 kN混凝土橋面無需進行箍筋和彎起鋼筋配置。3 3、貝雷梁主桁、分配梁及鋼管樁計算、貝雷梁主桁、分配梁及鋼管樁計算( (采用有限元程序計算采用有限元程序計算) )3.13.1

15、、荷載組合、荷載組合50t 履帶吊機與汽車可同時在同一跨棧橋上行使，棧橋荷載按履帶吊機偏載、兩輛汽車會車、履帶吊機和一輛汽車在同一跨棧橋上，三種荷載進行分析，取對棧橋產(chǎn)生最不利荷載進行受力計算。荷載組合 1：履帶吊機偏載(豎向荷載)均布荷載(恒載)：40 kN/m八里湖跨湖大橋施工棧橋計算書中鐵大橋局第五工程有限公司施工設(shè)計部 9均布荷載(活載)：7000.75/4.66=112.67 kN/m荷載組合 2：兩輛汽車會車(豎向荷載、兩車道)均布荷載(恒載)：40 kN/m集中荷載(活載)：1201.32=312 kN (中、后軸軸重)兩車道 601.32=156 kN (前軸軸重) 兩車道荷載

16、組合 3：履帶吊機和一輛汽車均布荷載(恒載)：40 kN/m均布荷載(活載)：7000.75/4.66=112.67 kN/m集中荷載(活載)：1201.3=156 kN (中、后軸軸重) 601.3=78 kN (前軸軸重) 3.23.2、結(jié)構(gòu)及邊界條件模擬、結(jié)構(gòu)及邊界條件模擬建模結(jié)構(gòu)為三跨連續(xù)梁進行計算，棧橋各個結(jié)構(gòu)構(gòu)件采用梁單元模擬，分配梁與貝雷梁主桁采用鉸接，分配梁與鋼管樁采用鉸接；鋼管樁底按鉸結(jié)考慮，荷載按實際計算值加載。計算模型3.33.3、荷載工況組合、荷載工況組合工況 1：結(jié)構(gòu)自重+吊機在跨中偏載(側(cè)向)吊重+風荷載(風速 14m/s,風力 6級)工況 2：結(jié)構(gòu)自重+吊機在墩頂

17、一側(cè)偏載(側(cè)向)+風荷載(風速 14m/s,風力 6級)工況 3：結(jié)構(gòu)自重+吊機在連續(xù)墩中間墩墩頂偏載(側(cè)向)+風荷載(風速八里湖跨湖大橋施工棧橋計算書中鐵大橋局第五工程有限公司施工設(shè)計部 1014m/s，風力 6 級)工況 4：結(jié)構(gòu)自重+吊機在連續(xù)墩邊墩墩頂偏載(側(cè)向)+風荷載(風速 14m/s風力 6 級)工況 5：結(jié)構(gòu)自重+吊機在制動墩邊墩墩頂偏載(側(cè)向)+風荷載(風速 14m/s風力 6 級)工況 6：結(jié)構(gòu)自重+汽車荷載(雙向車道,相鄰跨不得同時出現(xiàn)車輛,按集中力加載)+風荷載(風速 14m/s,風力 6 級)工況 7：結(jié)構(gòu)自重+吊機偏載(側(cè)向)+汽車荷載(一輛汽車，按集中力加載，相鄰

18、跨不得同時出現(xiàn)車輛,)+風荷載(風速 14m/s,風力 6 級)工況 8：結(jié)構(gòu)自重+風荷載(風速 40m/s,風力 12 級)3.43.4、貝雷桁架內(nèi)力計算、貝雷桁架內(nèi)力計算采用有限元程序整體建模計算得出在工況 1 作用下貝雷梁彎矩最大，在工況 2 作用下貝雷梁剪力最大。 貝雷梁最不利彎矩圖（kNm）八里湖跨湖大橋施工棧橋計算書中鐵大橋局第五工程有限公司施工設(shè)計部 11貝雷梁最不利剪力圖（kN）貝雷梁最大彎矩 Mmax=482.4 kNm 788.2 kNm貝雷梁最大剪力 Qmax=183.3 kN 245.2 kN3.53.5、分配梁計算、分配梁計算3.5.13.5.1、分配梁、分配梁 F1

19、F1 計算計算分配梁 F1 采用 2I32b，截面特性如下：采用有限元程序整體建模計算得出在工況 3 作用下分配梁 F1 彎矩最大，在工況 4 作用下分配梁 F1 剪力最大。分配梁 F1 最不利彎矩圖（kNm）型號A（cm2)Ix(cm4)Wx(cm3)Ix：Sxb(cm)2I32b146.9232421452.627.12.3八里湖跨湖大橋施工棧橋計算書中鐵大橋局第五工程有限公司施工設(shè)計部 12分配梁 F1 最不利剪力圖(kN)分配梁 F1 彎矩 Mmax=152.6kNm，剪力 Qmax=353.2kN =M/W=152.6/1452.6103=105.05 MPa 170MPa =Qma

20、xS/Ib=329.7/(27.12.3)10=52.90 MPa 100MPa3.5.23.5.2、分配梁、分配梁 F2F2 計算計算 分配梁 F2 采用 2HN450200，截面特性如下：采用有限元程序整體建模計算得出在工況 5 作用下分配梁 F2 的彎矩和剪力最大。分配梁 F2 最不利彎矩圖（kNm）型號A（cm2)Ix(cm4)Wx(cm3)Ix：Sxb(cm)2HN450200194.8267400300039.81.8八里湖跨湖大橋施工棧橋計算書中鐵大橋局第五工程有限公司施工設(shè)計部 13分配梁 F2 最不利剪力圖（kN）分配梁 F2 彎矩 Mmax=418.9kNm，剪力 Qmax

21、=373.5kN =M/W=418.9/3000103=139.63 MPa 170 MPa =QmaxS/Ib=373.5/(39.81.8)10=52.14 MPa 100 MPa3.63.6、鋼管樁反力計算、鋼管樁反力計算鋼管樁采用 6008mm 鋼管，其截面特性如下：規(guī)格每米重量截面積慣性矩回轉(zhuǎn)半徑截面矩（mm)(kg/m)A(cm2)I(cm4)i(cm)W(cm3)6008116.8 148.79 65192.0 20.9 2173.1 采用有限元程序整體建模計算得出在工況 4 作用下連續(xù)墩墩底反力最大為693.5kN，在工況 5 作用下制動墩墩底反力最大為 395.2kN。連續(xù)墩

22、墩底反力圖（kN）八里湖跨湖大橋施工棧橋計算書中鐵大橋局第五工程有限公司施工設(shè)計部 14 制動墩墩底反力圖（kN）3.73.7、鋼管樁強度及穩(wěn)定性計算、鋼管樁強度及穩(wěn)定性計算鋼管樁截面積：A=(D2-(D-2d)2)/4=(6002-(600-28)2)/4=14878.6 mm2鋼管樁計算長度：l=10.5m；K1=連接系慣性矩/鋼管樁慣性矩=4487.1/65192.0=0.069, K2=10查表得計算長度系數(shù)：u=1.78長細比：=ul/i=1.7810.5/20.9100=89.4 =130軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù) ：查表得 =0.718=N/A=693.5/0.71814878.610

23、00=64.92 MPa 170 MPa4 4、鋼管樁基礎(chǔ)計算、鋼管樁基礎(chǔ)計算4.14.1、單樁荷載、單樁荷載鋼管樁連續(xù)墩最大軸向力：693.5kN，制動墩最大軸向力：395.2kN。實際單樁控制荷載：連續(xù)墩取 700kN，制動墩取 420kN。4.24.2、鋼管樁外形尺寸、鋼管樁外形尺寸鋼管樁采用外徑：D=600mm，壁厚 d=8mm鋼管樁采用內(nèi)徑：ds=(600-28)/1000=0.584 m鋼管樁樁底投影面積:A=D2/4/106=0.283 m2鋼管樁周長:U=D/1000=1.885 m4.34.3、鋼管樁容許承載力計算公式、鋼管樁容許承載力計算公式鋼管樁單樁容許承載力：P=(sU

24、ili+pAR)/2敞口樁側(cè)阻擠土效應(yīng)系數(shù) s八里湖跨湖大橋施工棧橋計算書中鐵大橋局第五工程有限公司施工設(shè)計部 15鋼管樁內(nèi)徑6007008009001000s10.930.870.820.77s，側(cè)阻擠土效應(yīng)系數(shù)：1p，樁底端閉塞效應(yīng)系數(shù)：0.8s=0.84.44.4、鋼管樁計算、鋼管樁計算a.取制動墩 28#樁計算，單樁承載力為P=420kN，地面標高：11.273m，樁頂標高：17.030m土層參數(shù)表第一層淤泥層提供的樁側(cè)極限摩阻力：sU1l1=11.885201.393=52.52 kN樁端極限承載力：pAR=0.80.2830=0 kN樁側(cè)實際極限摩阻力：52.52 kN第二層淤泥質(zhì)

25、土層提供的樁側(cè)極限摩阻力：sU2l2=11.8852510.576=498.39 kN樁端極限承載力：pAR=0.80.2831000=226.4 kN鋼管樁底承載力：(2420-52.52-0)/2=393.74 kN 453.72 kN，鋼管樁進入下一土層，樁側(cè)實際極限摩阻力為 453.72kN第三層中砂層提供的樁側(cè)極限摩阻力：sU3l3=11.885350.728=48.03 kN樁端極限承載力：pAR=0.80.2833000=679.2 kN鋼管樁底承載力：(2700-62.92-453.72-226.2)/2=328.58 kN 48.03 kN，鋼管樁進入下一土層，樁側(cè)實際極限摩

26、阻力為 48.03kN第四層卵石層提供的樁側(cè)極限摩阻力：土層代碼土層名稱土層厚度樁側(cè)極限摩阻力 i i (kPa)樁端極限承載力R R(kPa)1淤泥1.6692002淤泥質(zhì)土9.628251000 3中砂0.7283530004卵石層4.64916070005強風化泥質(zhì)粉砂巖4.1781604500八里湖跨湖大橋施工棧橋計算書中鐵大橋局第五工程有限公司施工設(shè)計部 17sU4l4=11.8851604.649=1402.14 kN樁端極限承載力：pAR=0.80.2837000=1584.8 kN鋼管樁底承載力：(2700-62.92-453.72-48.03-62.92-453.72-48.

27、03)/2=135.33 kN 5，滿足要求6 6、變寬段分配梁計算、變寬段分配梁計算履帶吊機在變寬段上作業(yè)時，側(cè)向最大吊重為 100kN，工況組合與主棧橋相同，采用有限元程序整體建模計算。6.16.1、分配、分配 F3F3 梁計算梁計算分配梁 F3 采用 2I32b，截面特性如下：采用有限元程序整體建模計算得出在工況 3 作用下分配梁 F3 彎矩最大，在工況 4 作用下分配梁 F3 剪力最大。型號A（cm2)Ix(cm4)Wx(cm3)Ix：Sxb(cm)2I32b146.9232421452.627.12.3八里湖跨湖大橋施工棧橋計算書中鐵大橋局第五工程有限公司施工設(shè)計部 18分配梁 F3

28、 最不利彎矩圖（kNm）分配梁 F3 最不利剪力圖（kN）分配梁 F3 彎矩 Mmax=194.1kNm，剪力 Qmax=459.5kN =M/W=194.1/1452.6103=133.62 MPa 170MPa =QmaxS/Ib=459.5/(27.12.3)10=73.72 MPa 100MPa6.26.2、分配、分配 F2F2 梁計算梁計算 分配梁 F2 采用 2HN450200，截面特性如下：采用有限元程序整體建模計算得出在工況 5 作用下分配梁 F2 的彎矩和剪力最大。型號A（cm2)Ix(cm4)Wx(cm3)Ix：Sxb(cm)2HN450200194.82674003000

29、39.81.8八里湖跨湖大橋施工棧橋計算書中鐵大橋局第五工程有限公司施工設(shè)計部 19分配梁 F2 最不利彎矩圖（kNm）分配梁 F2 最不利剪力圖（kN）分配梁 F2 彎矩 Mmax=318.4kNm，剪力 Qmax=308.6kN =M/W=318.4/3000103=106.13 MPa 170 MPa =QmaxS/Ib=308.6/(39.81.8)10=43.76 MPa 100 MPa7 7、6m6m 寬支棧橋計算寬支棧橋計算7.17.1、砼面板計算、砼面板計算支棧橋混凝土橋面板計算和主棧橋相同八里湖跨湖大橋施工棧橋計算書中鐵大橋局第五工程有限公司施工設(shè)計部 207.27.2、貝雷

30、梁主桁、分配梁及鋼管樁計算、貝雷梁主桁、分配梁及鋼管樁計算( (采用有限元程序計算采用有限元程序計算) )7.2.17.2.1、荷載組合、荷載組合支棧橋荷載按履帶吊機偏載、一輛汽車作用在棧橋上，兩種荷載進行分析，取對棧橋產(chǎn)生最不利荷載進行受力計算。荷載組合 1：履帶吊機偏載(豎向荷載)均布荷載(恒載)：30 kN/m均布荷載(活載)：7000.75/4.66=112.67 kN/m荷載組合 2：一輛汽車(豎向荷載)均布荷載(恒載)：30 kN/m集中荷載(活載)：1201.3=156 kN (中、后軸軸重) 601.3=78 kN (前軸軸重) 7.2.27.2.2、結(jié)構(gòu)及邊界條件模擬、結(jié)構(gòu)及

31、邊界條件模擬建模結(jié)構(gòu)為三跨連續(xù)梁進行計算，棧橋各個結(jié)構(gòu)構(gòu)件采用梁單元模擬，分配梁與貝雷梁主桁采用鉸接，分配梁與鋼管樁采用鉸接；鋼管樁底按鉸結(jié)考慮，荷載按實際計算值加載。計算模型7.2.37.2.3、貝雷梁內(nèi)力計算、貝雷梁內(nèi)力計算支棧橋貝雷梁加載工況、內(nèi)力計算與主棧橋相同：在工況 1 作用下貝雷梁彎矩最大，在工況 2 作用下貝雷梁剪力最大。八里湖跨湖大橋施工棧橋計算書中鐵大橋局第五工程有限公司施工設(shè)計部 21貝雷梁最不利彎矩圖（kNm）貝雷梁最不利剪力圖（kN）貝雷梁最大彎矩 Mmax=437.7 kNm 751 kNm貝雷梁最大剪力 Qmax=161.6 kN 245 kN7.2.47.2.4、分配梁計算、分配梁計算a.分配梁 F4 計算分配梁 F4 采用 2I32b，截面特性如下：采用有限元程序整體建模計算得出在工況 3 作用下分配梁 F4 彎矩最大，在工況 4 作用下分配梁 F4 剪力最大。型號A（cm2)Ix(cm4)Wx(cm3)Ix：Sxb