1、年產(chǎn)500萬噸合格鑄坯煉鋼廠轉(zhuǎn)爐煉鋼系統(tǒng)設(shè)計-畢業(yè)設(shè)計說明書 年產(chǎn)500萬噸合格鑄坯煉鋼廠轉(zhuǎn)爐煉鋼系統(tǒng)設(shè)計摘要本設(shè)計的題目年產(chǎn)500萬噸合格鑄坯煉鋼廠轉(zhuǎn)爐煉鋼系統(tǒng)設(shè)計本說明書在實習(xí)和參考文獻的根底上對所學(xué)知識進行綜合利用講述了設(shè)計一轉(zhuǎn)爐車間的方法和步驟說明書中對車間主要系統(tǒng)例如鐵水供給系統(tǒng)廢鋼供給系統(tǒng)散裝料供給系統(tǒng)鐵合金供給系統(tǒng)除塵系統(tǒng)等進行了充分論證和比擬確定出一套最正確設(shè)計方案并確定了車間的工藝布置對跨數(shù)及相對位置進行設(shè)計簡述了其工藝流程并在此根底上進行設(shè)備計算包括轉(zhuǎn)爐爐型計算轉(zhuǎn)爐爐襯計算及金屬構(gòu)件計算氧槍設(shè)計凈化系統(tǒng)設(shè)備計算然后進行車間計算和所用設(shè)備的規(guī)格和數(shù)量的設(shè)計在此根底上進行車間尺

2、寸計算確定各層平臺標高最后對轉(zhuǎn)爐車間設(shè)計得環(huán)境和平安要求進行說明為了更加詳細說明轉(zhuǎn)爐車間設(shè)計中的一些工藝及設(shè)備結(jié)構(gòu)本設(shè)計穿插了圖形為能夠明確直觀的介紹了轉(zhuǎn)爐煉鋼車間的工藝布置關(guān)鍵詞 轉(zhuǎn)爐500萬噸設(shè)計設(shè)備計算車間計算Design f Converter Systems of Annual Output 5 Million Tons of Qualified Continuous Casting Slab AbstractThis design topic of annual 5 million tons qualified casting steel of converter steelmak

3、ing systemThis instruction booklet in the practice and in the reference foundation to studies the knowledge to carry on the comprehensive utilizationNarrated has designed a converter mill the method and the step in the instruction booklet to the workshop main system for example molten iron supply sy

4、stem scrap supply systemdispersed feeds the supply system ferroalloy supply systemdedusting system and so on to carry on the abundant proof and quite is definite a set of best design proposalAnd had determined the workshop craft arrangement carries on the design to the cross number and the relative

5、position has summarized its technical process and carries on the equipment computation in this foundation including the converter stove computation the converter lining computation and the converter metal components computation the oxygen gun design the purification system equipment computation then

6、 carries on the workshop computation and uses the equipment the specification and quantity design carries on the workshop size computation in this foundation determines each platform elevation Finally to environmental and safety requirements of the Steel workshop to carry on the explanation For more

7、 detailed description of some of the converter workshop design technology and equipment structure the design with graphics which can clear intuitive introduces converter steelmaking plant process arrangementKey word The Converter5 million tonsdesignthe converter equipment calculatesthe workshop comp

8、utation 第一章 文獻綜述鋼鐵產(chǎn)業(yè)是國民經(jīng)濟的重要支柱產(chǎn)業(yè)涉及面廣產(chǎn)業(yè)關(guān)聯(lián)度高消費拉動大在經(jīng)濟建設(shè)社會開展財政稅收國防建設(shè)以及穩(wěn)定就業(yè)等方面發(fā)揮著重要作用為應(yīng)對國際金融危機的影響落實黨中央國務(wù)院保增長擴內(nèi)需調(diào)結(jié)構(gòu)的總體要求確保鋼鐵產(chǎn)業(yè)平穩(wěn)運行加快結(jié)構(gòu)調(diào)整推動產(chǎn)業(yè)升級特編制本規(guī)劃作為鋼鐵產(chǎn)業(yè)綜合性應(yīng)對措施的行動方案2021年下半年以來隨著國際金融危機的擴散和蔓延我國鋼鐵產(chǎn)業(yè)受到嚴重沖擊出現(xiàn)了產(chǎn)需陡勢下滑價格急劇下跌企業(yè)經(jīng)營困難全行業(yè)虧損的局面鋼鐵產(chǎn)業(yè)穩(wěn)定開展面臨著前所未有的挑戰(zhàn)應(yīng)當看到鋼鐵產(chǎn)業(yè)在經(jīng)歷了長期粗放型擴張后必然要進行一次大的調(diào)整現(xiàn)階段我國城鎮(zhèn)化工業(yè)化任務(wù)依然繁重內(nèi)需潛力巨大鋼鐵產(chǎn)

9、業(yè)開展的根本面沒有改變必須抓住機遇制定實施鋼鐵產(chǎn)業(yè)結(jié)構(gòu)調(diào)整和振興規(guī)劃促進鋼鐵產(chǎn)業(yè)平穩(wěn)運行健康開展按照規(guī)劃目標力爭在2021年遏制鋼鐵產(chǎn)業(yè)下滑勢頭保持總體穩(wěn)定鋼鐵產(chǎn)業(yè)粗放開展方式得到明顯轉(zhuǎn)變技術(shù)水平創(chuàng)新能力再上新臺階綜合競爭力顯著提高支柱產(chǎn)業(yè)地位得到穩(wěn)固和加強步入良性開展的軌道1總量恢復(fù)到合理水平2021年我國粗鋼產(chǎn)量56億噸同比下降8表觀消費量維持在53億噸左右同比下降5到2021年粗鋼產(chǎn)量控制在5億噸左右表觀消費量45億噸左右工業(yè)增加值占GDP的比重維持在4的水平2淘汰落后產(chǎn)能有新突破按期淘汰300立方米及以下高爐產(chǎn)能和20噸及以下轉(zhuǎn)爐電爐產(chǎn)能提高淘汰落后產(chǎn)能的標準力爭三年內(nèi)再淘汰落后煉鐵能

10、力7200萬噸煉鋼能力2500萬噸3聯(lián)合重組取得重大進展形成假設(shè)干個具有較強自主創(chuàng)新能力和國際競爭力的特大型企業(yè)國內(nèi)排名前5位鋼鐵企業(yè)的產(chǎn)能占全國產(chǎn)能的比例到達45以上沿海沿江鋼鐵企業(yè)產(chǎn)能占全國產(chǎn)能的比例到達40以上產(chǎn)業(yè)布局明顯優(yōu)化重點中心城市鋼鐵企業(yè)污染明顯減少4嚴格控制新增產(chǎn)能不再核準和支持單純新建擴建產(chǎn)能的鋼鐵工程所有工程必須以淘汰落后為前提2021年年底前淘汰300立方米及以下高爐產(chǎn)能5340萬噸20噸及以下轉(zhuǎn)爐電爐產(chǎn)能320萬噸2021年底前再淘汰400立方米及以下高爐30噸及以下轉(zhuǎn)爐和電爐相應(yīng)淘汰落后煉鐵能力7200萬噸煉鋼能力2500萬噸實施淘汰落后建設(shè)鋼鐵大廠的地區(qū)和其它有條件

11、的地區(qū)要將淘汰落后產(chǎn)能標準提高到1000立方米以下高爐及相應(yīng)的煉鋼產(chǎn)能目前我國的鋼鐵產(chǎn)能己超過6億噸從長遠的開展趨勢看新建中小規(guī)模的煉鋼工程相對較少對系統(tǒng)的升級和技術(shù)改造將成為主要方向轉(zhuǎn)爐本體設(shè)備安裝的新工藝在技術(shù)改造工程中具有一定的優(yōu)勢對該工藝的應(yīng)用進行深入的研究將對該工藝在今后進一步的推廣實施提供更多的經(jīng)驗和資料1在這種不穩(wěn)定的經(jīng)濟條件下許多小規(guī)模小產(chǎn)量的鋼鐵企業(yè)逐漸被淘汰和重組因為這些企業(yè)無法抵抗市場的沖擊而重組后的鋼鐵企業(yè)必將建設(shè)大型的鋼鐵生產(chǎn)設(shè)備所以擴大鋼鐵生產(chǎn)規(guī)模是每個鋼鐵企業(yè)必行之路年產(chǎn)500萬噸合格鑄坯煉鋼廠轉(zhuǎn)爐煉鋼系統(tǒng)必將被大規(guī)模的使用而根據(jù)目前許多大型鋼鐵企業(yè)的建設(shè)來看年產(chǎn)

12、500萬噸合格鑄坯轉(zhuǎn)爐系統(tǒng)是必要的并且科學(xué)的com 氧氣轉(zhuǎn)爐煉鋼法的誕生頂吹氧氣轉(zhuǎn)爐是將高壓高純度含氧氣994以上的氧氣通過水冷氧槍以某種距離噴頭到熔池面的距離約為13m從熔池上面吹入的為了使氧流有足夠的能力穿入熔池使用出口為拉瓦爾型的多孔噴頭氧氣的使用壓力為1014×104Pa 氧流出口速度可達440400ms1846年英國人貝塞麥創(chuàng)造了底吹酸性空氣轉(zhuǎn)爐煉鋼法將空氣吹入鐵水使鐵水中硅錳碳高速氧化依靠這些元素氧化放出的熱量將液體金屬加熱到能順利地進行澆注所需的溫度從此開創(chuàng)了大規(guī)模煉鋼的新時代由于采用酸性爐襯和酸性渣操作吹煉過程中不能去除磷硫同時為了保證有足夠的熱量來源要求鐵水有較高的

13、含硅量1879年英國人托馬斯又創(chuàng)造了堿性底吹空氣轉(zhuǎn)爐煉鋼法改用堿性耐火材料作爐襯在吹煉過程中參加石灰造堿性渣并通過將液體金屬中的碳氧化去除到006以下的后吹操作集中化渣脫磷在托馬斯法中磷取代硅成為主要的發(fā)熱元素因而此法適合于處理高磷鐵水并可得到優(yōu)質(zhì)磷肥西歐各國一直使用此法直到20世紀60年代早在1846年貝塞邁就提出利用純氧煉鋼的設(shè)想由于當時工業(yè)制氧技術(shù)水平較低本錢太高氧氣煉鋼未能實現(xiàn)直到19241925年間德國在空氣轉(zhuǎn)爐上開始進行富氧鼓風(fēng)煉鋼的試驗結(jié)果說明隨著鼓入空氣中氧含量的增加鋼的質(zhì)量有明顯的改善當鼓入空氣中富氧的濃度超過40時爐底的風(fēng)眼磚損壞嚴重因此又開展了用CO2O2或CO2O2H2

14、O汽等混合氣體的吹煉試驗但效果都不夠理想沒能投入工業(yè)生產(chǎn)氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐煉鋼法出現(xiàn)以后在世界各國得到了迅速開展不僅新建轉(zhuǎn)爐停建平爐而且還紛紛撤除平爐改建氧氣轉(zhuǎn)爐如日本到1997年底平爐已全部撤除進入20世紀70年代煉鋼技世紀術(shù)日趨完善公稱噸位400噸的大型氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐先后在前蘇聯(lián)前聯(lián)邦德國等國投入生產(chǎn)單爐生產(chǎn)能力達400500萬t年大型轉(zhuǎn)爐的平均吹煉時間為1115min月平均冶煉周期已縮短到2628min氧氣轉(zhuǎn)爐不僅能冶煉全部平爐鋼種而且還可以冶煉局部電爐鋼種隨著爐襯耐火材料性能的不斷改善爐襯壽命不斷提高大型氧氣轉(zhuǎn)爐爐襯壽命在日本高達10110次21951年堿性空氣側(cè)吹轉(zhuǎn)爐煉鋼法首先在我國唐山鋼廠

15、試驗成功并于1952年投入工業(yè)生產(chǎn)1954年開始了小型氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐煉鋼的試驗研究工作1962年首鋼試驗廠將空氣側(cè)吹轉(zhuǎn)爐改建成3t氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐開始了工業(yè)性試驗在試驗取得戰(zhàn)功的根底上我國第1個氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐煉鋼車間 2×30t 在首鋼建成于1964年12月26日投入生產(chǎn)以后又在唐山上海杭州等地改建了一批344t的小型氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐1966年上鋼一廠將原有的一個空氣側(cè)吹轉(zhuǎn)爐煉鋼車間改建成有3座30t氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐的煉鋼車間并首次采用了允進的煙氣冷化回收系統(tǒng)于半年月月投入生產(chǎn)還建設(shè)了弧形連鑄機與之扣配套試驗和擴大了氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐煉鋼的品種這些都為我國日后氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐煉鋼技術(shù)的開展提供了珍貴經(jīng)驗此后我

16、國原有的一些空氣側(cè)吹轉(zhuǎn)爐攣間逐漸改建戊中小型氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐煉鋼車間并新建了一批中大型氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐車間小型頂吹轉(zhuǎn)爐有天律鋼廠20t轉(zhuǎn)爐濟南鋼廠13t轉(zhuǎn)爐邯鄲鋼廠14轉(zhuǎn)爐太原鋼鐵公司引進的40t轉(zhuǎn)爐包頭鋼鐵公司40t轉(zhuǎn)爐武鋼40t轉(zhuǎn)爐馬鞍山鋼廠40t轉(zhuǎn)爐等中犁的有鞍鋼140t和180t轉(zhuǎn)爐攀校花鋼鐵公司120t轉(zhuǎn)爐和本溪鋼鐵公司120t轉(zhuǎn)爐等20世紀80年代寶鋼從日本引進建成具有70年代末技術(shù)水平的300t大型轉(zhuǎn)爐3座首鋼購入二手設(shè)備建成210t轉(zhuǎn)爐車間90年代寶鋼又建成250t轉(zhuǎn)爐車間武鋼引進250t轉(zhuǎn)爐唐鋼建成150t轉(zhuǎn)爐車間重鋼和首鋼又建成80t轉(zhuǎn)爐煉鋼車間許多平爐車間改建成80t氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐

17、車間等頂吹轉(zhuǎn)爐鋼占年鋼總產(chǎn)員的831999年我國轉(zhuǎn)爐鋼產(chǎn)量突破1億t到達102472萬t占全國鋼產(chǎn)量比重上升到8273近年來轉(zhuǎn)爐鋼產(chǎn)量持續(xù)處于高速增長態(tài)勢2002年我國轉(zhuǎn)爐鋼產(chǎn)量高達15330萬t僅時隔3年轉(zhuǎn)爐鋼產(chǎn)量增長近501994年我國1384萬t平爐鋼產(chǎn)能至2002年已全部被轉(zhuǎn)爐鋼所取代4據(jù)統(tǒng)計2003年我國轉(zhuǎn)爐鋼產(chǎn)量已接近19億t占我國鋼產(chǎn)量的852約占世界轉(zhuǎn)爐鋼的2550300 t轉(zhuǎn)爐由2001年的75座增至2003年的134座工藝技術(shù)進一步優(yōu)化5我國轉(zhuǎn)爐冶煉新鋼種和優(yōu)質(zhì)鋼種增長迅速其中包括低合金耐候鋼TRIP 相變誘發(fā)塑性 鋼以及合金結(jié)構(gòu)鋼齒輪鋼軸承鋼鍋爐用鋼等特殊鋼今后轉(zhuǎn)爐鋼的增

18、長主要是對條件較好轉(zhuǎn)爐鋼廠挖潛改造進一步提高裝備水平擴大品種提高質(zhì)量以及降低消耗改善環(huán)境6隨著鋼產(chǎn)量的增加轉(zhuǎn)爐所占的產(chǎn)鋼比例也在迅速增加自2000年以來我國各種煉鋼法產(chǎn)鋼量和轉(zhuǎn)爐煉鋼比例變化情況72000年到2006年的6年間我國轉(zhuǎn)爐鋼產(chǎn)量由105843萬t增長到376714萬t年均增幅2356轉(zhuǎn)爐鋼比例始終保持在80以上高于世界平均水平且總體呈上升趨勢這是由于我國廢鋼資源短缺電力缺乏電價偏高致使電爐鋼產(chǎn)量的增長受到一定程度的制約平爐被淘汰生鐵資源的充裕給轉(zhuǎn)爐鋼產(chǎn)量的增長提供了良好條件因此轉(zhuǎn)爐鋼產(chǎn)量近年來獲得了快速增長2006年轉(zhuǎn)爐鋼產(chǎn)量376714萬t比例到達創(chuàng)記錄的8948相當于當年電爐鋼

19、的9倍粗鋼實際費量扣除補庫存因素將超過5億噸這說明在應(yīng)對國際金融危機的大環(huán)境下固定資產(chǎn)投資的高速增長和我國工業(yè)化城鎮(zhèn)化步伐的不斷加快拉動了鋼材消費大幅度增長也說明國家一攬子刺激經(jīng)濟方案措施有效地抵御了國際市場需求萎縮對我國鋼鐵業(yè)的沖擊鋼鐵復(fù)蘇為我國率先實現(xiàn)經(jīng)濟形勢上升向好做出了重要奉獻隨著鋼鐵行業(yè)的日益開展各地的鋼鐵企業(yè)不斷合并重組為了適應(yīng)對鋼品種的要求降低生產(chǎn)本錢提高生產(chǎn)效率減少能耗和生產(chǎn)本錢保護環(huán)境現(xiàn)代轉(zhuǎn)爐煉鋼不斷采用各種轉(zhuǎn)爐新技術(shù)如鐵水預(yù)脫硫技術(shù)水冷爐口技術(shù)頂?shù)讖?fù)合吹煉技術(shù)煙氣除塵及煤氣回收利用技術(shù)擋渣出鋼技術(shù)濺渣護爐技術(shù)和終點控制技術(shù)等使轉(zhuǎn)爐實現(xiàn)了自動化高效化節(jié)能化壽命長壽化鋼種多樣化

20、環(huán)境友好化250t轉(zhuǎn)爐本體局部結(jié)構(gòu)合理功能齊全技術(shù)先進具備當今世界一流水平其中許多技術(shù)及結(jié)構(gòu)在國內(nèi)還是首次應(yīng)用轉(zhuǎn)爐的整個冷卻系統(tǒng)在設(shè)計中考慮的十分周全冷卻點分布很廣可大大延長設(shè)備的使用壽命從結(jié)構(gòu)性能及技術(shù)參數(shù)上看設(shè)計方案先進合理產(chǎn)品性能優(yōu)良可靠大力開展100t到300t的轉(zhuǎn)爐設(shè)備比擬適合我國國情應(yīng)進一步完善冶煉分析檢測的自動控制推廣擋渣技術(shù)隨著鋼鐵企業(yè)的改造和重組100t以上轉(zhuǎn)爐設(shè)備將會大量上馬占有市場的主導(dǎo)地位故設(shè)計建造年產(chǎn)500萬噸合格鑄坯煉鋼廠轉(zhuǎn)爐煉鋼系統(tǒng)是可行的也是必要的生產(chǎn)規(guī)模及產(chǎn)品方案圖21 金屬平衡表該轉(zhuǎn)爐車間的生產(chǎn)規(guī)模是年產(chǎn)合格鑄坯500萬噸設(shè)計年產(chǎn)500萬噸合格鑄坯的轉(zhuǎn)爐煉鋼

21、系統(tǒng)由金屬平衡表計算可知所需的轉(zhuǎn)爐鋼水年產(chǎn)量為546萬噸每一座吹煉轉(zhuǎn)爐的年出鋼爐數(shù)N為 2-1式中 T1每爐鋼的平均冶煉時間minT2一年的有效作業(yè)天數(shù)d1440一天的日歷時間min365一年的日歷天數(shù)d轉(zhuǎn)爐的作業(yè)率取84轉(zhuǎn)爐車間年產(chǎn)鋼水量W n×N×q 2-2式中 W轉(zhuǎn)爐車間年產(chǎn)鋼水量tn轉(zhuǎn)爐車間經(jīng)常吹煉爐子座數(shù)N每一座吹煉爐的年出鋼爐數(shù)q轉(zhuǎn)爐公稱容量tn×q 5460000÷110376 4947噸 所以取n 2那么q 250t所以本設(shè)計選兩座250噸的轉(zhuǎn)爐進行煉鋼轉(zhuǎn)爐爐型選筒球形com 轉(zhuǎn)爐主要尺寸參數(shù)確實定和計算1爐容比爐容比取090m3t2熔池

22、尺寸計算 熔池直徑D 3-1式中 G新爐金屬裝入量取公稱容量250tt平均每爐鋼純吹氧時間min取16minK系數(shù)取150D熔池直徑mm 熔池深度h 3-2 3-3式中V池轉(zhuǎn)爐熔池有效容積m3 T轉(zhuǎn)爐內(nèi)鋼水密度取68tm3 3 爐帽尺寸計算 爐帽傾角取 60 爐口直徑d口d口 043053D 3-4 本設(shè)計取d口 043D 043×59293 25496mm 爐帽高度H帽 3-5式中H口爐口直線段高度取H口 300 爐帽總?cè)莘eV帽m3 3-64 爐身尺寸計算 爐身體積V身取爐容比為090m3tVT 090×T 090×250 225m3 3-7V身 VT-V帽-V

23、池 14323m3 3-8式中VT轉(zhuǎn)爐有效容積m3 爐身高度H身 3-9 5出鋼口尺寸確實定 出鋼口中心線水平傾角1取1 0° 出鋼口直徑d出 3-106轉(zhuǎn)爐有效高度H內(nèi)7轉(zhuǎn)爐總高H總H總 H內(nèi)H襯底8爐殼直徑D殼D殼 DD襯2身 592932021210 81093 3-13 式中身爐身鋼板厚度取80D襯爐身處兩側(cè)爐襯的厚度 9 高寬比核定所以設(shè)計合格爐襯設(shè)計得主要任務(wù)是選擇適宜的爐襯材質(zhì)確定合理的爐襯組成和厚度并確定相應(yīng)各層厚度以確保獲得經(jīng)濟上的最正確爐齡表31 轉(zhuǎn)爐爐襯厚度選取值 名稱工作層填充層永久層絕熱層爐帽6009014020爐身加料側(cè)8009015020爐身出鋼側(cè)700

24、9015020爐底6009035020本設(shè)計確定采用加強攪拌型所以頂槍吹氧底部吹惰性氣體和中性氣體N2等采用底吹N2ArCO2等氣體時供氣強度小于003m3t·min時其冶金特征已接近頂吹法到達0203m3t·min那么可以降低爐渣和金屬的氧化性并到達足夠的攪拌強度最大供氣強度一般不超過03m3t·min全程吹A(chǔ)r本錢太高全程吹N2又會增加鋼中的氮考慮到經(jīng)濟效益和產(chǎn)品需求底部全程供氣只是前期吹N2末期再改吹A(chǔ)r本設(shè)計采用類環(huán)縫式噴嘴在環(huán)縫中設(shè)有許多細金屬管它兼有透氣磚和噴嘴的優(yōu)點適用于噴吹各種氣體和粉劑還簡化了細金屬管磚的制作工藝是很有開展前途的一種供氣構(gòu)件在本設(shè)

25、計當中由于是250t轉(zhuǎn)爐噴嘴數(shù)量選6個底吹噴嘴布置應(yīng)使底吹和頂吹產(chǎn)生的熔池環(huán)流運動同向且是熔池攪拌均勻時間最短以此獲得最正確的攪拌效果噴嘴布置在按爐底部045D同心圓上且相互成60°分布即偏軸心布置轉(zhuǎn)爐金屬構(gòu)件是指爐殼支承裝置托圈與耳軸和傾動機構(gòu)爐殼通常由爐帽爐身和爐底三局部組成主要承受鋼水爐渣及耐材的靜載荷以及金屬料沖擊熱應(yīng)力作用其材質(zhì)應(yīng)具有高的強度本設(shè)計采用鍋爐鋼板和合金鋼板本設(shè)計采用全懸掛式傾動機構(gòu)采用無級調(diào)速轉(zhuǎn)速為01515rmin41 氧氣的供給com 轉(zhuǎn)爐煉鋼車間需氧量計算1一座轉(zhuǎn)爐吹煉時的小時耗氧量計算 平均小時耗氧量Q1Nm3h Nm3h 4-1式中G平均爐產(chǎn)鋼水量t

26、W噸鋼耗氧量m3t可取4555m3tT1平均每爐鋼水冶煉時間min 頂峰小時耗氧量Q2m3hNm3h 4-2式中T2平均每爐純吹氧時間min車間小時耗氧量 車間平均小時耗氧量Q3 m3hQ3 NQ1 2×20625 41250m3h 4-3 式中N車間經(jīng)常吹煉的爐座數(shù) 車間頂峰小時耗氧量Q4m3hQ4 nN×Q2 41250m3h 4-4根據(jù)轉(zhuǎn)爐車間的小時平均需氧量確定選取制氧機座數(shù)及能力本設(shè)計選取2座26000m3h的制氧機氧槍由噴頭槍身和尾部結(jié)構(gòu)三局部組成噴頭常用紫銅制成槍身由三層無縫鋼管套裝而成尾部結(jié)構(gòu)連接輸氧管和冷卻水進出軟管1噴頭類型與選擇本設(shè)計選用拉瓦爾型噴頭孔

27、數(shù)定為5孔噴孔夾角為15°噴孔布置選擇周邊布置出口馬赫數(shù)M 20噴頭尺寸計算 氧流量計算m3min 4-5式中每噸鋼耗氧量為5565m3t本設(shè)計選55m3t 理論計算氧壓由等熵流函數(shù)表可查得當馬赫數(shù)M 20時PP0 01278將選取的P 101×105Pa帶入那么可求得P0 790×105Pa其中 P轉(zhuǎn)爐爐膛內(nèi)氣體壓力即噴孔出口處氣流的壓力Pa選取范圍101104×105PaP0使用氧壓在設(shè)計噴頭時按理論計算氧壓選取Pa 選用噴孔出口馬赫數(shù)與噴孔數(shù)綜合考慮選取馬赫數(shù)Ma 20參照武鋼煉鋼三分廠250t轉(zhuǎn)爐氧氣使用情況選取轉(zhuǎn)爐噴孔數(shù)為5孔能保證氧氣流股有一

28、定的沖擊面積與沖突深度熔池內(nèi)盡快形成乳化區(qū)減少噴濺提高成渣速度和改善熱效率 計算吼口直徑噴頭每個噴孔氧氣流量qm3min 標態(tài) 4-6噴管實際氧氣流量QV 4-7 式中 一般單孔CD 095096三孔噴頭CD 090096由式 4-7 并且取CD 096T0 290K又P0 790×105Pa代入上式那么由上式可求得 d喉 47 求噴孔出口直徑根據(jù)等熵流表在Ma 20時A出A喉 16875即故噴孔出口直徑 4-8 計算擴張段長度取擴張段的半錐角為4°那么擴張段長度 4-9 確定噴孔傾角多孔噴頭的各個流股是否發(fā)生交匯以效應(yīng)角為界大于那么各流股很少交匯小于那么必定交匯按照經(jīng)驗噴

29、頭傾角 128°154°為宜綜合考慮選取 15° 噴孔喉口段長度確定喉口段長度的作用一是穩(wěn)定氣流二是使收縮段和擴張段加工方便為此過長的喉口段反而會使阻損增大因此喉口段長度推薦為510本設(shè)計選取8氧槍槍身由三層無縫鋼管套裝而成內(nèi)層管是氧氣通道內(nèi)層管與中層管之間是冷卻水進水通道中層管與外層管之間是冷卻水通道槍身各層尺寸確實定 中心氧管管徑確實定管內(nèi)氧氣工況流量Q0 4-10式中 P標標準大氣壓PaP0管內(nèi)氧氣工況壓力PaT標標準溫度273KT0管內(nèi)氧氣實際溫度一般取290K取中心管內(nèi)氧氣流速V0 50ms那么中心氧管內(nèi)徑 4-11式中 F1中心氧管內(nèi)截面積V0管內(nèi)氧氣

30、流速ms一般取4050ms這里取V0 45ms根據(jù)標準熱軋無縫鋼管產(chǎn)品規(guī)格選取中心鋼管為219×8 中外層鋼管管徑根據(jù)生產(chǎn)實踐經(jīng)驗選取氧槍冷卻水耗量Q水 250th冷卻水進水速度V進 6ms出水速度V出 7ms又中心氧管外徑d1外 219那么進水環(huán)縫面積 4-12出水環(huán)縫面積 4-13所以中層鋼管的內(nèi)徑d2 4-14選取中層鋼管d2外 253×8同理外層鋼管內(nèi)徑 4-15選取外層鋼管d3外 280×82氧槍長度確實定氧槍全長包括下部槍身長度l1和尾部長度l2氧槍尾部裝有氧槍把持器冷卻水進出管接頭氧氣管接頭和吊環(huán)等故l2的長度取決于爐子容量和煙罩尺寸本設(shè)計參照寶鋼三

31、百噸轉(zhuǎn)爐參數(shù)取氧槍總長為24m氧槍工作行程為18m轉(zhuǎn)爐車間原材料供給由于所建的是兩座250噸的轉(zhuǎn)爐所以采用容量為600噸的混鐵車車間所需混鐵車臺數(shù)N臺為 5-1式中 P高爐鐵水最高日產(chǎn)量tdQ混鐵車容量t取600tn混鐵車裝滿系數(shù)可取09c混鐵車日周轉(zhuǎn)次數(shù)一般取23次d混鐵車作業(yè)率約取075經(jīng)計算得知選取14個魚雷罐車由金屬料平衡可計算出每爐鋼水需要鐵水231t考慮過余裝量10后可裝254t由此選擇鐵水包容量為260t參照盛鋼桶尺寸計算選取鐵水包全高為4759空鐵水包重7205t其它數(shù)據(jù)兼同鋼包鐵水包耳軸位置選取為鐵水包全高一半偏上500本設(shè)計鐵水包數(shù)選用6個其中兩個為備用廢鋼是作為冷卻劑參加

32、轉(zhuǎn)爐的根據(jù)氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐熱平衡計算廢鋼的參加量一般為1030參加轉(zhuǎn)爐的廢鋼塊度最大長度不得大于爐口直徑的13 最大截面積要小于爐口的面積的17根據(jù)爐子噸位的不同廢鋼塊單重波動范圍為1502000kg1廢鋼的參加方式目前在氧氣頂吹轉(zhuǎn)爐車間向轉(zhuǎn)爐參加廢鋼的方式有兩種一種是直接用橋式吊車吊運廢鋼槽倒入轉(zhuǎn)爐另一種是用廢鋼加料車裝入廢鋼本設(shè)計選用直接用橋式吊車吊運廢鋼槽倒入轉(zhuǎn)爐廢鋼堆場面積廢鋼間面積的大小決定于廢鋼需要的堆存用的面積鐵路條數(shù)料槽位置及稱量設(shè)備占用的面積高度取決于工藝操作所需要的吊車軌面標高廢鋼堆積的面積可按下式估算 5-2式中 Q每日所需廢鋼量tdx廢鋼儲存定額天數(shù)d取3天H廢鋼儲存允許高

33、度有坑時包含的深度取12m廢鋼堆積密度tm3取22tm3廢鋼料斗容積Vm3廢鋼入爐一般通過廢鋼料斗由普通吊車像兌鐵水那樣裝入轉(zhuǎn)爐廢鋼料斗容積的大小決定于每爐廢鋼的裝入量廢鋼料斗容積V計算如下 5-3式中 q每爐參加廢鋼量tn料斗裝滿系數(shù)取08f每爐參加廢鋼的斗數(shù)取1廢鋼堆積密度tm3轉(zhuǎn)爐散狀材料包括石灰白云石螢石鐵礦石氧化鐵皮焦炭等品種多批量少批次多要求迅速準確可靠的供料供給系統(tǒng)包括散狀料堆場地下地面料倉由地下料倉送往主廠房的運料設(shè)施轉(zhuǎn)爐上方高位料倉稱量和向轉(zhuǎn)爐加料的設(shè)施散狀料供給流程如地面料倉容積和數(shù)量確實定地面料倉的容積Vm3 5-4式中 Q一天需要的原料量tt貯存天數(shù)08料倉裝滿系數(shù)Y散

34、料堆積密度tm3根據(jù)公式5-4可得鐵礦石 石灰 螢石 白云石 焦炭粉 選用標準料倉總?cè)萘繛?V總 126m3故料倉需要個數(shù)鐵礦石料倉個數(shù) n 9362126 743 取8個石灰料倉個數(shù) n 12121126 96 取10個螢石料倉個數(shù) n 4554126 36 取4個白云石料倉個數(shù) n 26613126 211 取22個焦炭粉料倉個數(shù) n 2021126 16 取2個上料方式的選擇本設(shè)計采用全膠帶運輸上料系統(tǒng)其作業(yè)流程如下地下或地面 料倉固定膠帶運輸機轉(zhuǎn)運漏斗可逆式膠帶運輸機高位料倉分散稱量漏斗電磁振動給料器聚集膠帶運輸機聚集料斗轉(zhuǎn)爐這種上料系統(tǒng)的特點是運輸能力大上料速度快而且可靠能夠進行連續(xù)

35、作業(yè)有利于自動化但它的占地面積大投資多上料和配料時有粉塵外逸現(xiàn)象高位料倉的作用在于臨時儲料并利用重力向轉(zhuǎn)爐及時和可靠地供料保證轉(zhuǎn)爐正常生產(chǎn)高位料倉的橫截面一般為矩形上部為長方體下部為四角錐形椎體局部的傾角不小于45°50°放料口尺寸為標準散狀料尺寸的36倍以上一般大致為150300以保證料倉內(nèi)的散狀料能自由下落防止堆積成拱和卡料高位料倉沿爐子跨縱向布置有三種方案分布為共用高位料倉局部共用高位料倉單獨高位料倉本設(shè)計選用共用高位料倉高位料倉容積計算 5-4式中 V料倉容積q一天內(nèi)轉(zhuǎn)爐原料消耗量t08料倉裝滿系數(shù)t原料貯存時間hY散料堆積密度tm3石灰按68小時備料其它24h白班

36、上料Y堆比重tm3鐵礦石 石灰 螢石白云石焦炭粉各散料標準倉計算和數(shù)量確實定鐵礦石石灰螢石白云石焦粉用料倉容量選25m3那么鐵礦石料倉的個數(shù)為936225 37 取4個石灰料倉個數(shù) 4040325 162 取17個螢石料倉個數(shù) 455425 18 取2個白云石料倉個數(shù) 2661325 1064 取11個焦炭粉料倉個數(shù) 202125 08 取1個采用共用料倉其優(yōu)點是料倉數(shù)目少停爐后料倉中剩余石灰處理方便缺點是稱量及下部給料器的作業(yè)頻率太高出現(xiàn)臨時故障時會影響生產(chǎn)鐵合金料倉容積計算 5-5式中 V料倉容積一天內(nèi)轉(zhuǎn)爐原料消耗量t08料倉裝滿系數(shù)t原料貯存時間hY堆積密度tm3 FeMnMn76 各標

37、準倉計算和數(shù)量確實定鐵合金用料倉容量選25m3那么FeSiSi45所用料倉個數(shù)104525 418 取5個FeMnMn76所用料倉個數(shù)109925 43 取5個大型轉(zhuǎn)爐煉鋼車間的鐵合盒供給采用類似于散狀料系統(tǒng)的全膠帶供料系統(tǒng)這種系統(tǒng)工作可靠運輸量大機械化程度高對于需要鐵合金品種多用量大的煉鋼車間特別適用轉(zhuǎn)爐車間煙氣凈化與回收煙氣來源及化學(xué)組成在轉(zhuǎn)爐吹煉過程中熔池碳氧反響生成的CO和CO2是轉(zhuǎn)爐煙氣的根本來源其次是爐氣從爐口排出時吸入局部空氣可燃成分有少量燃燒生成廢氣也有少量來自爐料和爐襯中的水分以及生燒石灰中分解出來的CO2氣體等在未燃的煙氣中煙氣主要成分是CO含有少量CO2和N2以及極少量的

38、O2和H2煙氣溫度轉(zhuǎn)爐未燃煙氣溫度為14001600燃燒煙氣溫度為18002000因此煙氣凈化系統(tǒng)中必須設(shè)置冷卻設(shè)備煙氣量轉(zhuǎn)爐未燃法平均煙氣量為6080m3t煙氣的發(fā)熱量轉(zhuǎn)爐未燃法中當煙氣含6080CO時其發(fā)熱量波動在774595100488kJm3煙塵的來源在氧氣轉(zhuǎn)爐熔池反響區(qū)內(nèi)局部溫度可達25002800使一定數(shù)量的鐵和鐵氧化物蒸發(fā)并夾帶局部散料粉塵和渣粒組成煙塵隨爐氣排出煙塵量約為入爐金屬料量的0813煙氣中的含塵量為15120gm3在大型爐每熔煉1t鋼約產(chǎn)生20kg粉塵吹氧時煙氣含塵濃度可達2030gm3煙塵成分未燃法轉(zhuǎn)爐煙塵中60以上為FeO其顏色呈黑色煙塵粒度轉(zhuǎn)爐未燃法塵粒大于10

39、m的達70爐口附近煙氣處理方法轉(zhuǎn)爐煙氣從爐口逸出在進入煙罩過程中或燃燒或不燃燒或局部燃燒然后經(jīng)過汽化冷卻煙道或水冷煙道溫度有所下降進入凈化系統(tǒng)后煙氣還需進一步冷卻有利于提高凈化效率簡化凈化設(shè)備系統(tǒng)本設(shè)計爐口煙氣處理方法選用未燃法并選用爐口微壓差控制法來控制煙罩不吸入空氣轉(zhuǎn)爐煙氣凈化方法本設(shè)計轉(zhuǎn)爐煙氣凈化采用干法63 煙氣凈化系統(tǒng)參照邯鋼集團邯寶公司煉鋼廠2座250t頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐年設(shè)計生產(chǎn)能力是520萬t轉(zhuǎn)爐除塵系統(tǒng)本設(shè)計采用LT法干法除塵系統(tǒng)該LT法煙氣凈化系統(tǒng)的主要參數(shù)如下爐氣量 17000m3h爐口煙氣溫度 1450從汽化冷卻煙道出來煙氣溫度8001000從蒸發(fā)冷卻器出來煙氣溫度15020

40、0放散管處煙塵濃度 68mgm3煤氣進入煤氣柜溫度 70煤氣回收量 100m3t64 煙氣凈化回收系統(tǒng)主要設(shè)備com 煙罩煙罩位于爐口之上主要作用是收集煙氣使之不外溢且可控制吸入的空氣量煙罩一般有固定段與活動段兩局部組成二者用水封連接活動煙罩下沿直徑D2D2253d口 637376488 取7200式中d口轉(zhuǎn)爐爐口直徑活動煙罩的高度HtHt05d口 05×25496 12748可使煙罩下沿能降到爐口以下200300處活動煙罩的升降行程S為300500固定煙罩內(nèi)的直徑要大于爐口煙氣射流進入煙罩時的直徑取煙氣從爐口噴出自由射流的擴張角25°由此可求得煙氣射流直徑為d口2Htta

41、n25° 37385所以本設(shè)計固定煙罩直徑D1取4000煙氣在煙道內(nèi)的流速取3040ms煙道垂直段高度一般為34m斜煙道的傾斜角為55°60°根據(jù)收塵電極的形式可分為管式電除塵器和板式電除塵器管式電除塵器的管徑通常為150300長25m煙氣在靜電除塵器內(nèi)的流速一般為23ms煙氣溫度控制在不低于150200靜電除塵器效率高而且穩(wěn)定不受氣量波動的影響最適合于捕集小于1m的煙塵處理氣體量大阻力損失小煤氣柜是貯存煤氣之用以便于連續(xù)供給用戶成分壓力質(zhì)量穩(wěn)定的煤氣是復(fù)吹轉(zhuǎn)爐回收系統(tǒng)中重要設(shè)備之一由于轉(zhuǎn)爐煤氣容易爆炸從平安與回收煤氣質(zhì)量出發(fā)要求整個系統(tǒng)嚴密并規(guī)定當煤氣中含O2量

42、大于2時停止回收利用燃燒器所產(chǎn)生的CO2廢氣清洗煙道中殘存的O2以保證平安經(jīng)過靜電除塵器精除塵的煙氣經(jīng)煤氣冷卻器降溫至70后進入煤氣柜參照參照邯鋼集團邯寶公司煉鋼廠250t轉(zhuǎn)爐煙氣回收系統(tǒng)選用10萬m3的煤氣柜冶金輔助設(shè)備的計算盛鋼桶容納鋼水量本設(shè)計盛鋼桶的額定容量為P 250t一般考慮應(yīng)有10的過余裝量那么鋼包內(nèi)鋼水實際容量為P01P 11P 11×250 275t 7-1 盛鋼桶內(nèi)渣量出鋼時一般將爐內(nèi)熔渣全部或絕大局部隨鋼水倒入鋼包內(nèi)渣量一般為金屬量的35設(shè)計時取較大比例為15即渣量為11P×015 275×015 4125t 7-2盛鋼桶的容積及尺寸計算盛鋼

43、桶的實際容積即為鋼與渣的總?cè)莘e取鋼液比容為015m3t熔渣比容取028m3t因此鋼包容積為015×11P028×11P×015 02112P 528m3 7-3設(shè)鋼包內(nèi)型上部寬為D下部寬度DH高為H假設(shè)采用DH 1錐度為15那么鋼包下部內(nèi)徑寬DH D-015H 085D 7-4盛鋼桶的容積按圓錐臺計算 7-5將H DDH 085D帶入上式得V 0673D3 7-6所以可求得D 0680P13 428mH 0680P13 428mDH 0578P13 36m盛鋼桶磚襯的厚度鋼桶桶壁磚襯厚度約等于Jb 007D 007×4280 2996鋼桶磚襯厚度約為Jd

44、 01D 01×4280 428盛鋼桶外殼桶壁一般選1428桶底用1835的鋼板焊制或銜接b 001D 428d 0012D 5136其中 b桶壁殼板厚度d桶底殼板厚度已求得盛鋼桶內(nèi)部尺寸磚襯厚度鋼殼厚度之后可計算出外殼的外部尺寸外殼內(nèi)高 H1 HJd D01D 4708外殼全高 H2 HJdd D01D0012D 4759外殼上部內(nèi)徑 D1 D2Jb 114D 48792外殼上部外徑 D2 D2Jb2b 49648外殼下部內(nèi)徑 D3 DH2Jb 4237外殼下部外徑 D4 DH2Jb2b 43228車間需要的盛鋼桶數(shù)Q10的計算式如下 7-7式中 Q11車間每晝夜生產(chǎn)周轉(zhuǎn)使用的盛鋼

45、桶個數(shù)Q11 AT1 24×60 Q12車間每晝夜冷修的盛鋼桶個數(shù)Q12 At24FQ13車間備用的盛鋼桶數(shù)取盛鋼桶總數(shù)的1020取10A車間每晝夜出鋼爐數(shù)T1每爐鋼使用盛鋼桶的作業(yè)時間即周轉(zhuǎn)時間min取260mint每個冷修盛鋼桶修理周轉(zhuǎn)時間h取44hF盛鋼桶使用壽命視盛鋼桶容量包襯材質(zhì)及修砌方式等而不同取20盛鋼桶質(zhì)量可由上述已經(jīng)確定的主要尺寸參數(shù)與選材可較粗略地算出盛鋼桶的質(zhì)量桶襯質(zhì)量桶壁磚襯體積為 0219D3 1717m3 7-8桶底磚襯體積為 7-9磚襯總體積V總 02190077D3 0296D3 2321 7-10磚襯質(zhì)量計算時取各種耐材的平均密度約為181tm3計算

46、得W總 0219D3×1810077D3×181 0396D30139D3 0535D3 419t 7-11外殼鋼板質(zhì)量外殼鋼板質(zhì)量Wk 0384D3 3011t 7-12空的盛鋼桶質(zhì)量W1 0535D30384D3 0919D3 7205t 7-13裝滿鋼水與熔渣后的總質(zhì)量盛鋼桶容量可超裝10渣量為金屬量15計那么裝滿鋼水與熔渣后的最大質(zhì)量為W2 W111P0165P 3848t 7-14車間所需渣罐數(shù)量Q40為 7-15式中 Q41車間每晝夜周轉(zhuǎn)使用的渣罐數(shù)量Q41 Z×T424Q42生產(chǎn)時常安放在爐下渣車上和其它指定位置上的渣罐或渣盤數(shù)一般漏鐵爐前12個每個

47、鑄錠平臺前12個鑄余渣罐取4Q43車間渣罐備用數(shù)約取總數(shù)的1015Z每晝夜車間生產(chǎn)需要的渣罐或渣盤數(shù)取4爐裝一罐那么Z 9T4一個渣罐或渣盤的作業(yè)周轉(zhuǎn)時間取13h第八章 轉(zhuǎn)爐車間主廠房工藝布置氧氣轉(zhuǎn)爐煉鋼車間主廠房設(shè)計為三跨式包括原料跨爐子跨和澆注跨三個跨間布置設(shè)計為爐子跨位于主廠房中間其一側(cè)為原料跨另一側(cè)為澆注跨可實行兩面操作一側(cè)兌鐵水和加廢鋼另一側(cè)出鋼互不干擾物料流順行在原料跨間內(nèi)主要完成兌鐵水加廢鋼和轉(zhuǎn)爐爐前的工藝操作一般在原料跨的兩端分別布置鐵水工段和廢鋼工段鐵水供給所建為250t的大型轉(zhuǎn)爐所以采用混鐵車采用混鐵車供給鐵水時應(yīng)設(shè)鐵水罐倒灌站鐵水罐倒灌站布置于原料跨一端的外側(cè)混鐵車在此將

48、鐵水倒入鐵水坑內(nèi)的鐵水罐中通過移送車將鐵水罐運往原料跨廢鋼供給布置由于所建轉(zhuǎn)爐參加的廢鋼量較大所以選擇在原料跨一端的外側(cè)另建廢鋼間一般垂直于原料跨在廢鋼間內(nèi)加工處理后的廢鋼裝入料斗稱重后由地面或高架臺車送進原料跨待用轉(zhuǎn)爐渣罐的運轉(zhuǎn)方式從原料跨內(nèi)直接轉(zhuǎn)運渣罐運輸線一般與廢鋼線在跨間的同一端或為貫穿線原料跨廠房的長度為鐵水供給區(qū)廢鋼供給區(qū)和轉(zhuǎn)爐加料區(qū)三者長度之和并加上兩端檢修吊車所需長度原料跨廠房的寬度取決于轉(zhuǎn)爐容量及工藝布置一般在2127m之間取決于兌鐵水加廢鋼以及受鐵坑所占的寬度本設(shè)計取25m原料跨廠房的高度吊車軌面標高應(yīng)保證能將鐵水包中的鐵水全部兌入轉(zhuǎn)爐鐵水吊車軌面標高H m 為H h1h2

49、h3h4 8-1式中 h1鐵水吊車主鉤升高極限m取18mh2平安距離一般取1mh3兌鐵水時鐵水包耳軸中心線至轉(zhuǎn)爐耳軸水平中心線的距離mh4轉(zhuǎn)爐耳軸中心線標高mh3取鐵水包約傾翻100°轉(zhuǎn)爐約45°左右經(jīng)過計算h3 18004340 6140 61m式中4340根據(jù)轉(zhuǎn)爐耳軸到爐口距離計算求得1800為選取值耳軸中心線標高h4計算如下式中 h11鋼包車的臺面標高取1200mmh22鋼包車的臺面至塞棒最高點采用滑動水口時為鋼包的上沿的距離m取鋼包高度的34為3569h33鋼包最高點到轉(zhuǎn)爐最大旋轉(zhuǎn)位置的最小距離取300R轉(zhuǎn)爐最大回轉(zhuǎn)半徑通過以上數(shù)據(jù)可得到鐵水吊車軌面標高H m H

50、h1h2h3h4 18161115 204m82 爐子跨布置爐子跨是主廠房的核心局部很多重要的生產(chǎn)設(shè)備和輔助設(shè)備都布置在這里如轉(zhuǎn)爐轉(zhuǎn)爐傾動系統(tǒng)散狀料供給系統(tǒng)供氧系統(tǒng)底吹氣系統(tǒng)煙氣凈化系統(tǒng)鐵合金供給系統(tǒng)出鋼出渣設(shè)施等有的還把拆修設(shè)備及爐外精煉設(shè)備也布置在此跨內(nèi)橫向布置是指跨間橫向柱列線中心線之間的布置轉(zhuǎn)爐在橫向上的位置轉(zhuǎn)爐應(yīng)布置在靠近原料跨處轉(zhuǎn)爐中心線與靠近原料跨的廠房縱向柱列線中心線的距離a既要保證原料跨的吊車能順利向轉(zhuǎn)爐兌入鐵水和參加廢鋼又要在可能條件下盡量保持足夠大的距離以便較好的布置氧槍升降機構(gòu)保證氧槍和副槍的正常工作a值的關(guān)系式為a Rr-l1-l2 43402000-2200-1540 2600 26m 8-2式中 R轉(zhuǎn)爐傾動到30°45°受鐵位置時爐口內(nèi)沿到轉(zhuǎn)爐耳軸中心線的水平距離r鐵水罐內(nèi)全部鐵水兌入轉(zhuǎn)爐時罐嘴前沿到鐵水罐耳軸中心線的水平距離根據(jù)鐵水罐耳軸到罐上沿距離1880選取r 2000l1兌鐵水吊車鉤中心線至吊