1、圖610t50m龍門起重機主桁架簡圖。Bernoulle2Euler梁,并用實驗驗證,說明結果。這種計算方法可提高設計的可靠性,對大型結構尤為必要。參考文獻1陳道南1起重運輸機械1北京:冶金工業出版社,198812楊桂通1彈性力學1北京:中國鐵道出版社,198813季庸惠1桁架金屬結構節點與結構應變響應1昆明理工大學學報,19961作者:季庸惠地址:昆明市昆明理工大學成教學院理工教研室郵編:650093收稿日期:1998210205圖7A點的應變響應曲線圖可見,動態系數值有一個范圍,因工況不同而不同。起重機實際工作時,工況復雜得多,動載荷系數有時可達3或更高。因此根據起重機類型,工作環境條件等

2、諸因素正確把握由動載荷引起的內力與變形的增值,是起重機動態設計的關鍵,也是提高起重大型自同步慣性振動給料機隔振系統的參數計算江蘇海安振動機械廠錢志根摘要:為使大型自同步慣性振動給料機能平穩地工作,減小傳遞給地基或結構架的動載荷,必須對隔振彈簧參數及其支承(吊掛)點的位置進行較精確的設計計算。敘詞:振動給料機隔振系統計算Abstract:Forlargeself2synchronizinginertialvibratingfeeder,theparametersofvibration2insulatedspringanditssuspensionpointpositionmustbeaccura

3、telycalculatedtoachievesmoothoperationandreducedynamicloadsaddedtogroundfoundationandstructureframe1Keywords:VibratingfeederVibration2insulatedsystemCalculation大型自同步慣性振動給料機多數為單質體振動系統,其隔振彈簧的作用主要是對振動質體進行彈性支承,配合機體實現所要求的振動規律,同時減小4傳遞給地基或結構架的動載荷。對隔振彈簧的基本要求是工作時不致于失效,從給料機工作穩定的角度出發,對隔振彈簧的支承位置也需要設計計算。起重運輸機械19

4、99(7)因此,正確選擇隔振系統的彈簧參數有助于振動機體滿足工況要求,并能較平穩地運轉。對于大型自同步慣性振動給料機,如果只按照一般的簡單近似計算,則隔振系統往往難以滿足使用要求。現介紹一種較精確的計算方法。Pky=4kyi(N/mm)(37)sin(9)(2)為使給料機振幅穩定,對于單質體的自同1隔振系統的頻率比及隔振彈簧剛度的選步慣性振動給料機一般要求垂直方向隔振系統的頻率比zoy(激振圓頻率/振動系統固有頻率)為:(10)zoy215忽略阻尼的影響,ky:ky=2/=2km(mm+)2/10002gzoyoy(11)擇(1)為使給料機隔振系統能夠滿足實際工作需要,并實現良好的隔振效果,需

5、要根據給定的要求,對每個支承(吊掛)Pdyyi和xi。正常工作時,垂直方向動載荷Pdyi及水平方向動載荷Pdxi分別為:Pdyi=kyisin(N)y=kyi振動質體計算質量,kgm=mp+km(mm+)gmp由槽體和連接件等構件組成的質量,kgkm振動質體物料結合系數mm槽體中物料的振動質體質量,kgF振動質體承受的倉壓,Ng重力加速度,m/s2(1)(2)x=kxiPdxi=kxicos(N)式中kyi、kxi與基礎相連的每個支承(吊掛)的彈簧剛度在垂直及水平方向的最大值,N/min機體在垂直方向、水平方向及y、x、振動方向上的振幅,mm)振動方向角,(啟動或停車時,給料機每個支承點傳遞給

6、基礎的垂直方向動載荷Pdyi與水平方向動載荷Pdxi分別為:Psin(N)dyi=jPdyi=(37)kyiPcos(N)dxj=jPdxi=(37)kxi激振圓頻率,l/s比較式(9)(11),取其較小值作為自同步慣性振動給料機隔振系統在垂直方向上的總剛度設計值ky。2彈簧剛度的分配如圖1所示,C為振動質體重心,l1、l2為重心C與前、后彈簧支承點的距離。對于大型自同步慣性振動給料機,為了保證機體在工作時不致出現較大的擺動,要求前、后隔振彈簧的剛度k1和k2滿足下式:(12)k1yl1=k2yl2(3)(4)式中j機體共振時振幅擴大倍數,一般取37,使用能耗制動控制箱時取小值可見,自同步慣性

7、振動給料機啟動和停車時,傳遞給基礎的動載荷幅值較大,要求:(5)PPdydyiPPdxdxi(6)由式(3)(4)(5)(6)得單個隔振彈簧剛度的最大值kyi和kxi為:kyiPdy/(37)sin(7)(8)圖1自同步慣性振動給料機支承形式kxiPdx/(37)cos設給料機支承彈簧為4個,則彈簧在垂直方向的總剛度為kg,起重運輸機械1999(7)5式中k1y前隔振彈簧的剛度和,N/mmk2y后隔振彈簧的剛度和,N/mm在l1=l2時k1y=k2y由于k1y+k2y=ky(總剛度)(13)故k1=k2=ky/2設l2l1,此時k1yk2y,為使k1y和k2y滿足式(9)要求,取k1y=ky/

8、2(14)4彈簧靜變形量f0的校核為使大型自同步慣性振動給料機正常工作,或在啟動、停車過程中振動機體與隔振彈簧不發生脫離或沖擊,其運轉過程中可能產生的最大動變形量fd應小于靜變形量f0,fdfdkymp+km(mm+)f0g(mp+mn+(29)(30)f06彈簧水平剛度kx的校核(1)計算單個彈簧的水平剛度可參考有關設計(1/s)(20)手冊。6起重運輸機械1999(7)門式起重機雙葫蘆運行控制回路的設計江蘇省送變電公司電力工程機械廠印國強我廠最近為武漢華電鋼結構公司設計、制造了一臺210t雙葫蘆門式起重機。根據用戶要求,橋架設計成雙懸臂,采用2臺10t電動葫蘆作為起升機構(見圖1)。2臺葫

9、蘆在梁上可單獨運行,也可聯動運行。當重物超過10t但不大于20t時,臺葫蘆的吊鉤共同抬吊。在此工況下蘆A即可實現2顯然,2蘆時的情況要復雜,:(1)葫蘆運行不得超出橋架的兩端。單獨運行時,葫蘆A必須在位置、停住,葫蘆B必須在位置、停住。(2)單獨運行時,當一臺葫蘆撞上另一臺葫蘆時必須停住。(3)聯動運行時,2臺葫蘆均不得超過兩邊的圖1210t雙葫蘆門式起重機11剛性腿21司機室31電動葫蘆A41電動葫蘆B51柔性腿支腿,即必須在位置、停住。為實現上述限位要求,在設計中一共用了6個LX10-12型限位開關。其中1個固定在葫蘆A上,用于對撞限位;另外5個固定在工字鋼軌道上。雙葫蘆運行采用聯動臺控制,其控制回路原理見圖2。圖2雙葫蘆運行控制回路原理圖(2)根據式(8)的要求,單個彈簧的水平剛度kxi應滿足下式:1聞邦椿,劉鳳翹1振動機械的理論及應用1