1、轉換層框支梁施工方案XX工程公司年月日一、工程概況-工程五層以上結構采用鋼筋砼剪力墻結構，五層以下鋼筋砼框支剪力墻結構，在五層設置結構轉換層，標高為21.2m，層高6.65m，樓板厚度除了注明外均為200 ，框支梁斷面： 600×1800，800×1800，800×800，500×900等，框支梁主筋主要采用三級鋼筋 ：32、28、25。砼強度等級：五層梁板、四層框架柱子均為C40。二、編制依據1砼結構工程施工質量驗收規范 GB50204 20022砼結構設計規范 GB50010-20023建筑工程施工質量驗收統一標準 GB50300 20014帶肋鋼筋

2、套筒擠壓連接技術規程 JGJ108 965帶肋鋼筋套筒擠壓連接技術及驗收規程 YB9250 936建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130 20017工程測量規范 GB50026 938建筑施工安全檢查標準 JGJ59 999-工程施工組織設計10-工程施工圖紙11公司技術裝備、工程特點和施工現場實際情況。三、施工總體布署1.現場施工時，為確保結構安全，四層梁板模板及支架不拆除，五層梁板荷載及施工荷載由四層及三層梁板共同承擔。同時，在二層樓面局部加固截面較大框支梁下部位的三層梁板。2四層樓面澆筑砼后放線確定框支梁的位置，四層墻、柱模板支設完畢錨入梁面筋，先澆四層墻柱砼至梁底或板底，再澆

3、筑五層梁板砼。3框支梁、板支撐主要采用搭設滿堂鋼管腳手架作為模板支架。4避免梁柱縱筋在接頭處鋼筋層數太多、密度過大影響砼澆筑質量，梁、板鋼筋盡可能貫通。5四層柱子施工時，必須把斜撐的鋼筋錨入柱子內，才能澆筑柱子砼。四、工藝流程斜撐鋼筋的錨固澆筑三層墻柱砼四層樓板施工四層砼樓面放線（框支梁位、梁筋線）搭支撐梁面筋架子、綁扎墻柱鋼筋引測至支撐架上梁位、梁筋線按線擺放梁面第一排筋調整柱筋滿足框支梁排距支剪力墻、柱模板固定柱筋間距復查梁筋位置、標高澆筑四層墻、柱砼支梁底板綁扎梁筋支梁側板、平臺板綁扎板筋放上部剪力墻線（四層樓板小橫桿先松后、再提緊）插上部剪力墻筋復查插筋位置（檢查梁板支撐系統）隱蔽驗收

4、澆筑砼五施工準備1技術準備轉換層的施工圖紙及配套的圖集認真理解，砼配合比申請，框支梁鋼筋的綁扎順序，鋼筋保護層的保證措施，大梁梁底的清洗措施，大體積砼的澆筑，砼的養護措施，應采取措施確保所有剪力墻插筋的施工質量，安裝的預埋、預留及時給予配合，墊塊采用鋼筋墊塊。本工程鋼套筒擠壓接頭要求達到A級性能要求。砼澆灌是在夜間施工時，澆灌砼之前辦好一切手續，噪音申請需經過環保局批準。控制好砼的配合比，盡量降低水化熱高峰值。2準備好充足的人力、材料及機械設備，保證轉換層的施工進度和施工質量。3轉換層總的施工進度時間為30天。六、鋼筋工程（一）一般規定：1本工程框支層框架抗震等級為一級，框支梁鋼筋直徑比較大，

5、主筋采用三級鋼筋,規格為：32、28、25；梁箍筋：8、10、12、14；腰筋：16、18；拉筋：12；板筋為14150，鋼筋應有出廠質量證明書或檢驗報告，進場時應按爐批號及直徑分批檢驗，合格后才準用。2框支梁縱筋接頭采用冷擠壓連接，同一截面內接頭鋼筋截面面積不應超過全部縱筋截面面積的50% ，相鄰接頭間距不應小于 40d，接頭位置應避開墻體開洞位置。3梁高不小于1500的框支梁，其梁側兩側設 Ø4-50 的鋼絲網，等截面梁相交底筋中有一個方向的保護層大于50時，梁底設Ø4-50 的鋼絲網。4本工程框支梁根據四層結構布置圖，四層梁、板配筋圖等圖紙，砼施工圖平面整體表示方法制

6、圖規則和構造詳圖（ 00G101）及結構總說明。5本層墻、柱施工縫，有框支梁梁腋的留設在梁腋底，澆墻、柱砼前，應將框支梁面筋錨入墻柱內。按線擺放梁面筋，保證框支梁筋的排列，適當調整柱筋間距。框支梁面筋承重支架示意圖。（二）鋼筋錨固：1框支梁的錨固：柱支座1500時按OOG101施工，柱支座>1500時，底筋伸入LaE ，面筋伸入1000并下彎，下彎長度按00G101要求。框支梁（ KZL ）面筋的錨固長度 40d從梁底算起，二排鋼筋伸出支座的長度按OOG101示意。以框支梁為支座的框支梁，其面筋伸至支座端且下彎 LaE 。底筋的錨固長度 40d從柱邊算起,水平段伸至梁縱筋彎鉤段內側且 0

7、.45LaE。2所有腰筋均應錨入支座 LaE。3框支柱鋼筋錨固長度：水平段長度200修改為LaE；中柱支座時，可以錨入梁內的鋼筋則可直接向柱外彎入梁內，不必向內彎；框支柱在上部剪力墻范圍內的縱向鋼筋應伸入上層剪力墻樓板底。4板筋的施工：底筋錨入梁內并伸過中心線不得小于5d，支座長時為15d，面筋盡可能連通，如需搭接在一個截面不應大于25%，板底筋支承于核心筒400厚時，須伸至支座端下彎10d。（三）鋼筋機械連接1框支梁縱向鋼筋不宜有接頭，如需接頭，采用冷擠壓連接，同一截面內接頭鋼筋截面不應超過全部縱筋截面面積的 50% ，相鄰接頭的接頭間距不應水于 40d。接頭位置應避開墻體開洞位置。（四）框

8、支梁筋施工1二層柱子施工時錨入斜撐的鋼筋，三層墻、柱施工縫留設在框支梁底或梁腋底，澆剪力墻、柱砼前，沿框支梁、框架梁縱向搭設框支梁面筋承重架，以承重架小橫桿按梁面標高控制面筋標高，將面筋按三層板面梁線和鋼筋線排列均勻錨入柱內，并與承重架小橫桿綁扎牢固。2面筋直徑、規格、數量、位置、標高復核無誤后方可澆筑墻、柱砼3框支梁穿鐵順序：框支梁模板支設完畢，檢查合格后即可綁扎梁鋼筋，穿鐵順序確定如下：總的方向是先施工東西方向再施工南北方向，板筋同梁的施工方向。保證南北方向的梁高，與之相交梁加大梁保護層厚度。 在梁支座處，應注意縱橫方向梁筋相交處，控制梁面標高，并應預留板筋位置及保護層厚度。4鋼筋間距、排

9、距的控制：鋼筋間距根據設計圖紙，用粉筆劃線每根鋼筋的正確位置，按線綁扎牢固。鋼筋排距用同梁寬及梁筋直徑的短筋墊鐵控制，間距不大于2000。5保護層的控制：由于框支梁的鋼筋比較密，直徑大，普通的墊塊容易被壓碎，采用與保護層厚度相應直徑的鋼筋作為墊塊，下部焊一塊5×60×60的鐵塊，面刷防銹漆二遍，框支梁加設直徑1618的鋼筋內撐，兩端焊一塊60×60×3的鐵板，面刷防銹漆二遍。6上部結構鋼筋插設： 框支柱部分縱筋延伸到上層剪力墻樓板底，能通則通，四、五層剪力墻屬于加強區，直徑大于22的搭接接頭錯開500。平臺模板支設好后，應在木模上彈出軸線并引測到插筋位置

10、作為控制線。待鋼筋施工完畢后，于控制線位置焊接不小于14的通長限位鋼筋，然后根據設計要求插設上部結構的鋼筋并固定。其次墻中的暗柱縱筋在其上部應用箍筋臨時綁扎固定好，墻的縱筋在兩側也應用通長水平筋臨時綁扎固定。（五）鋼筋隱蔽驗收鋼筋綁扎安裝完畢后，應對鋼筋安裝質量組織檢查驗收，并對鋼筋綁扎分項工程和鋼筋焊接分項工程質量進行評定，評定符合要求后，報請監理、建設單位、設計單位、質檢單位進行驗收。鋼筋工程必須經驗收合格后，才能進行下道工序施工。七、模板工程（一）模板體系的設計1三層剪力墻、柱采用大模板和散拼散拆相結合的施工工藝，因本層框支梁截面高，應嚴格控制砼的澆筑高度，有梁腋處墻、柱施工縫留在梁腋處

11、，有梁處墻、柱施工縫留在梁底，其余剪力墻留在板底。2四層梁板模板工程材料采用：915×1830×18膠合板，40×85刨枋，100×100木枋，48×3.5架管、直角扣件、對接扣件、旋轉扣件、鋼頂撐。3框支梁支撐系統（二）梁模及其支撐計算：以700×2000為框支梁最大截面為計算單元，驗算如下：1底模承受荷載自重：0.70×0.058=0.041 KN/M砼自重：0.7×2.0×24=33.6 KN/M板筋重量：0.28KN/M梁筋重量：主筋 32： 52根 3.22KN/M 腰筋：16：30根 0.43

12、KN/M 箍筋：16 1.16KN/M 拉筋：12 0.96KN/M =5.801KN/M振搗砼產生的荷載標準值：2×1.1=2.2KN/M施工時活荷載：2 KN/M恒荷載系數：1.2 活荷載系數：1.4總縱向荷載設計值：G =（0.041+33.6+0.28+5.801）×1.2+2.2+2.0×1.4 = 53.55KN/M2梁底模計算：采用915×1830×18膠合板，按連續五跨梁計算，底模以橫向木枋為支座，查表得：Km=-0.105 Kv=-0.606 Kf=0.644查得膠合板的抗彎強度f =30N/ mm2, 抗剪強度fv=2N/

13、mm2 Mmax = K g L2 = 0.105×53.55×0.062 = 0.02KN.mV = Kv gL = 0.606×53.55×0.06 =1.95KNW= b h2 /6 = 700×18 2 /6 =37800m3= M / W = 0.02×106 / 37800 =0.53N/mm2f=30N/mm2 = 3v / (2bh) = 3×1.95×103/ (2×700×18)=0.23N/ m m 2 < fv = 2 N/mm2由I= b h2 /12=700&#

14、215;183/12=189003撓度f = Kf g L4/ (100EI) =53.55×604×0.644/ (100×104×9×18900) =0.003f=60/250=0.24滿足要求3梁底橫向木枋（40×85×2000）驗算木枋以支架橫桿為支座，跨度600，設橫向11根木枋100，按五跨連接梁計算。框支梁自重：g 1=53.55KN/m（前面已計算）梁底木枋：0.04×0.085×11×2×6.26=0.51KN/m梁側模板：2.0×2×0.058=

15、0.232KN/m梁側板木枋及架管： 20×2.5×0.04×0.085×6.86+20×0.077=2.706KN/m荷載設計值：g合= g1 + (0.51+0.232+2.706)×1.2 = 57.68KN/m（2）受力計算：采用松木，抗彎強度 f =17N/ mm2，順紋抗剪強度fv=1.6 N/ mm2 查表得：Km=-0.105, Kv=-0.606 Mmax = Km g L2= 0.105×57.68×0.62=2.18KN.m V = Kv g L = 0.606×57.68×

16、;0.6=20.97KN Wx = bh2 / 6 = 40×852 / 6 = 48166.673 = Mmax / Wx =2.18×106/ (11×48166.67) = 4.11N/ mm2f=17N/ mm2 = 3 v / (2b h) =3×24.6×103/ (11×2×40×85)=0.84N/ mm2fv =1.6 N / mm2 Kf = 0.644 I= b h3 / 12 = 2047083.33mm4撓度f = Kf g L4/ (100 E I)=0.644×57.68&#

17、215;6004/(11×100×104×2047083.33) =0.21mmf=600/250=2.4mm 滿足要求4.小橫桿驗算：按3跨簡支梁計算，扣件接點間于剛接和鉸接之間，計算偏于安全。小橫桿上承受梁底40×85木枋，木枋間距100，可近似認為橫桿所受力為均布荷載。（1） 承載力、剛度驗算查結構建筑靜力計算手冊得Km = -0.1 Kv = 0.6 Kf = 0.677Mmax = Km g L2= 0.10×57.68×0.602 = 2.076KN/mV = Kv g L = 0.6×57.68×0.

18、60=20.76KN = M / Wn = 2.076×106 /(3×5.08×103)= 136.22N/mmf=215N/mm2 = V/An =20.76×103 / 489 = 42.45N/mmfv =125N/mm2F = 0.677PL4 /100EI = 0.677×57.68×6004/(100×2.1×105×3×12.19×104)=0.66mm=f=600/250 =2.4mm滿足要求5立柱計算：立柱計算高度L=1500 , i = 0.35×(d+

19、D)/2=0.35×(41+48)/2=15.58mm = L/i =1500/ 15.58= 96.28查鋼結構設計規范得穩定系數=0.588 (b)荷載N=57.68×0.6×0.45=15.57KN =15.57×103×0.588/489=18.72N/mm2 f= 215=126.42N/mm2滿足要求6扣件抗滑力計算根據鋼管腳手架（JGJ130-2001）單個扣件抗滑力為10KN，因此采用雙扣件形式，二個扣件抗滑力20KN大于實際承載力18.72KN，滿足要求。7梁側模板的計算以KZL16(1)（700×2000）為計算單

20、元（1） 梁側板側壓力F= c H =25×2.0=50KN/m2F = 0.22ct012V1/2 = 0.22×25×5×1.2×1.15×11/2 =37.95KN/m2F新澆混凝土時對模板最大側壓力c混凝土重力密度（KN/ m3）取C = 25KN/M3t0混凝土初凝時間，取t0 = 5hV 混凝土澆筑速度（m/ h），取 V=1 m/ h1外加劑影響修正系數，取1=1.22塌落度修正系數，取2=1.15H砼側壓力計算位置處至新澆筑砼頂面總高度（M），取H =2.0 m取式中較小值F = 37.95 KN/m2×1.

21、2 = 45.54 KN/m2(2) 側板承載力計算：豎向木枋（40×85）300，側板按五跨連續梁計算g = 45.54×1 = 45.54KN/mKm =-0.105, Kv = -0.606M = Km g L2 = 0.105×45.54×0.32 = 0.43KN.MV = Kv g L = 0.606×45.54×0.3 = 8.28KNW = b h2 /6 = 1000×18 2/6 = 54000mm3= M/W = 0.43×106/54000 = 7.97N/mm2<f=30N/mm2=

22、 V/2bh =3×8.28×103/2×1000×18 = 0.69N/mm2<fv=2N/mm2符合要求8梁側模肋（40×85木枋）計算肋以48×3.5鋼管圍柃為支座，木枋300，跨度為450，兩端懸挑三跨連續梁。承載力驗算，未考慮兩端懸臂有利減小支座負彎距，更便于安全。g = 45.54×0.3=13.66KN/m m=-0.10 Kv=-0.60M = Km g L2 = 0.1×13.66×0.452 = 0.28KNMV =Kv g L = 0.606×13.66×0

23、.45 = 3.73KNW = bh2/6 = 40×852/6=48166.7mm3=M/W = 0.28×106/(2×48166.7)mm3=2.91N/mm2<fw = 17N/mm3= V/2bh = 3×3.73×103/2×40×85×2=0.27mm2<fv=1.6N/mm符合要求9梁側模鋼管（248×3.5）圍柃計算鋼管圍柃以螺栓（12、600×450）為支座，按集中荷載五跨連續梁計算： （1） 承載力計算p =0.60×0.45×45.54=1

24、2.30 KN 查表得系數：Km=-0.171, Kv=-0.658, Kf=1.097鋼管截面系數：Wn = 5.08×103mm3 A = 489mm2I =12.19×104 mm4 E=2.1×105 N/mm2M = Km p L = 0.171×12.30×0.6 =1.26KN.mV = Kv p =0.658×20.49=8.09KNW= bh2/6 = 40×852/6 = 48166.7mm3 = M/ Wn =1.26×106/(2×5.08×103)mm3=124.02N

25、/mm2f=215N/mm2 = V/A = 8.09×103/489=16.54N/mm<fv=125N/mm2F =1.097 P L3/100EI=1.097×12.3×103×6003/ (2×100×2.1×105×12.19×104)=0.57mmf=450/250=2.4mm符合要求10對拉螺栓計算12螺栓間距為：600×450拉力 F=45.54×0.6×0.45=12.29KN, A=113mm2 =F/A=12.29×103/113=108

26、.81N/mm2f=215N/mm2符合要求（三）三層梁承載力計算：A、驗算1-7交1-A軸400×700梁承載力1.取計算單元2.荷載計算（1） 四層梁板 KZL16(1)：57.68×8.4=483.84KN（設計值） 墻插筋：5.95KN 模板及支架：24.73 KN樓板模板：8.4×0.7×0.5=2.94 KN模板支架：21.789 KN 振搗砼時產生的荷載：8.4×0.7×2=11.76KN荷載值g1=483.84+(5.95+24.73)×1.2+11.76×1.4=537.12KN(2) 三層梁板K

27、L43(1)砼： 0.4×0.7×8.4×24=56.45KN 鋼筋：梁筋：2.776KN板筋：0.88KN合計：g2=56.45+2.776+0.88=60.10KN g合=60.10+537.12=597.22KNg = q / 8.4 = 597.22/8.4=71.09 KN/M(3)梁強度驗算(視兩端固定梁)最大的彎矩：qL21/8=71.09×8.42/8=627.01KN.M s=M/(fcm b h02 )=627.01×106/(16.5×400×6502)=0.225查表得：s=0.870AS=627.0

28、1×106/(310×0.870×650)=3576mm2梁底配筋：422, AS=1521mm2 梁面配筋：228+222, AS= 1232+226=1458 mm2不能滿足要求，則三層梁底支撐不能拆除，必須頂撐。（四）二層K44（1）400×700的驗算(1)荷載的計算：二層梁荷載同三層梁的荷載為60.10KN模板及支架:24.73KN 合計：60.10+24.73=84.83KN g=84.83/8.4=10.10KN/ M(2)梁強度驗算最大的彎矩： qL21/8=10.10×8.42/8=89.08KN.M s=M/(fcm b h

29、02 )=89.08×106/(16.5×400×6502)=0.03查表得：s=0.985AS=89.08×106/(310×0.985×650)=488.82 2三層為：AS =3576-1521-1458=597合計：488.82+597=10452 梁底配筋：422, AS=1521mm2 梁面配筋：225+222, AS= 982+226=1208mm2完全能滿足要求，則一層梁底支撐可以拆除。五驗算1-3/1-7交1-L/1-H的三層板1、四層轉換層框支梁600×1700的有關荷載1）轉換層梁的有關荷載模板及枋條自

30、重：0.6×4.5×0.058+0.04×0.085×11×2×6.86=0.67KN2）梁側模及架管：1.7×4.5×0.058+30×0.04×0.085×1×6.86+0.077×36=3.92 KN3）鋼筋重量：主筋 32：14根 0.66KN/M 腰筋：16：10根 0.16KN/M 箍筋：16 1.23KN/M 拉筋：12 0.86KN/M=2.91×4.5=13.10KN4)砼自重:24×0.6×1.7=24.48

31、5;4.5=110.16 KN5)振搗砼產生的荷載標準值：2×1.1=2.2×4.5=9.9KN6)鋼管支撐:2.46 KN/恒荷載系數：1.2 活荷載系數：1.4總縱向荷載設計值：G =（0.67+3.92+13.10+110.16）×1.2+9.9×1.4 = 141.69KN2、轉換層次梁、板及鋼管支撐傳來的荷載1)樓板模板及木枋重量：0.58×2.1×1.5+0.04×0.085×6×6.86=0.32KN2)鋼筋重量：(15×1.5+11×2.2)×1.21

32、5;9.8=0.55 KN3)砼自重：24×1.5×2.1×0.2=15.84 KN4)鋼管支撐：6×5.4×7.85×9.8=2.49 KN5)振搗砼產生的荷載標準值：2×1.1=2.2KN恒荷載系數：1.2 活荷載系數：1.4總縱向荷載設計值：G =（0.32+0.55+4.85+15.84+2.49）×1.2+2.2×1.4 =31.94KN6）板的荷載傳給框支梁：(2.1+0.73)/2×0.75×31.94/(2.1×1.5)=10.76 KN3.次梁(400

33、15;800)荷載傳給框支梁1) 模板及枋條自重：1.5×0.04×0.058+0.04×0.085×15×6.86=0.35KN2) 側模及架管：0.8×2×1.5×0.058+8×0.04×0.085×2=0.19 KN3）鋼筋重量：主筋 20：8根 0.28KN/M 箍筋：16 0.39KN/M 拉筋：12 0.612KN/M=2.91/0.4=3.21KN4)砼自重:24×0.4×0.8=7.68/0.4=19.20 KN5)振搗砼產生的荷載標準值：2

34、15;1.1=2.2/0.4=5.5KN6)鋼管支撐:2.46 KN恒荷載系數：1.2 活荷載系數：1.4總縱向荷載設計值：G =（0.35+0.19+3.21+19.20+2.46）×1.2+5.5×1.4=38.19KN7)次梁荷載傳給框支梁:38.19/2=19.096 KN4、板傳來荷載：1）（2.3+0.76）/2×0.75×10.76=11.589 KN2)(4.5+1.5)/2×2.17×10.1=65.75 KN框支梁總的荷載:141.69+10.76+19.096+11.59+65.75=248.895.三層樓板的自

35、重：10.76KN總的豎向荷載:248.89+10.76=258.99 KN258.89/(0.6×4.5)=95.88 KN /六驗算三層樓板1板按四周與梁現澆，按四邊嵌固計算內力n=L1/L2=2975/2575=1.2查表取a=0.8按公式取=AS/ AS1= AS/ AS1 = AS/ AS2 = AS/ AS2 =2取h01=200-30=170mm h02=200-30-10=160mm 由公式M1= AS(L2-L1/4)fy0.9 h01 = AS (2975-2575/4)×210×0.9×170=75.03×106 AS N

36、.mmM2= ASa3/4L1fy0.9h02 = AS×0.8×3/4×2580×210×0.9×160 =46.81×106 AS N.mm M=M= ASL2fy0.9h01 = AS×2×2575×210×0.9×170 =191.49×106 AS N.mm M=M= ASaL1fy0.9h01 = AS×0.8×2×2975×210×0.9×170 =124.83×106 AS N.m

37、m將以上各內力矩代入公式并折減系數為0.8即2 M1+2 M2+ M+ M+ M+ M =0.8 P L12/12 (3L2-L1)2×(75.02+46.81+191.49+124.83)×AS106= 0.8×1/12×95.88×103/10002×25752×(3×2975-2575) AS=307 mm2/m AS2 = a AS =0.8×307=245 mm2/m AS=AS =2×307=614 mm2/m AS =AS2 =2×245=490 mm2/m三層板鋼筋為1

38、0150不能滿足要求。七驗算二層板1二層板及模板支架：35.49KN2 M1+2 M2+ M+ M+ M+ M =0.8 P L12/12 (3L2-L1)2×(75.02+46.81+191.49+124.83)×AS106= 0.8×1/12×35.49×103/10002×25752×(3×2975-2575) AS =114 mm2/m AS2 = a AS =0.8×114=91 mm2/m AS=AS =2×114=228mm2/m AS =AS2 =2×91=182 mm

39、2/m二層板鋼筋為10150能滿足要求 經上述計算，三層框架梁不能夠承擔四層梁板荷載及施工荷載，樓板也不能承擔四層梁的荷載，框支梁有的支撐直接支撐在三層樓板上，在施工時保證二層樓板的支撐不能拆除。故實際施工時，二層梁板模板及支架不拆除，主次梁模板及支架先松后提緊，三層梁板荷載及施工荷載由三層及一層梁板共同承擔，以確保施工安全，框支梁直接支撐在下層樓板上的，一層梁板必須加設頂撐并與上層相對應。八后澆帶處采用工字鋼梁過渡至兩邊梁上驗算如下：1計算簡圖2四層轉換層框支梁400×1000的有關荷載1)模板及枋條自重：0.4×5.55×0.058+0.04×0.0

40、85×56×6.86=1.43KN2)梁側模及架管：1.0×5.55×0.058×2+20×2×0.04×0.085×1×6.86+0.077×8×5.55=4.87KN3)鋼筋重量：主筋 2.42×4×5.55+4×5.55×3.85=0.89KN/M 箍筋：14 1.59KN/M拉筋：12 0.35KN/M4)砼自重:24×0.4×1.0×5.55=53.28 KN5)振搗砼產生的荷載標準值：2

41、5;1.1×5.55=12.21KN6)鋼管支撐:4.95 KN/恒荷載系數：1.2 活荷載系數：1.4總縱向荷載設計值：G =（1.43+4.87+0.89+1.59+0.35+53.28+4.95）×1.2+12.21×1.4 = 97.93KNg=97.93/5.55=17.64 KN/m3.轉換層后澆帶的板有關荷載:1)模板及枋條自重：1.25×5.55×0.058+0.04×0.085×20××1.25×6.86=0.98KN2)鋼筋重量：1.16KN3)砼自重:24×0.2

42、×1.25×5.55=33.3KN4)振搗砼產生的荷載標準值：2×1.25×1.1×5.55=15.26KN5)鋼管支撐:7.16 KN恒荷載系數：1.2 活荷載系數：1.4總縱向荷載設計值：G =（0.98+1.16+0.89+33.3+7.16）×1.2+15.26×1.4 = 72.48KNg=72.48/(5.55×1.25)=10.0 KN/m4.驗算工字鋼梁的強度1)計算簡圖2)最大彎矩:17.64×0.6=10.58KN.M=10.58×106/1.05×237×

43、;103=42.52N/2<190 N/2工字鋼梁完全能夠滿足要求模板支撐體系，嚴格按本施工方案執行，在支撐三層的墻柱上彈線，以便澆筑砼時，是否有下沉，澆筑砼時安排專人負責，如有下沉現象，使用千 頂的應急措施。（九）拆模注意事項1拆模時間：跨度小于或等于8M的梁、板待強度等級達到設計要求的75%以上，跨度大于8M的梁板及懸挑結構，必須待強度達到設計要求的100%后，方可拆除。2拆模嚴格執行“模板拆除申請制”，經項目質檢員及技術負責人簽字批準后，方可拆模。3拆模順序：先支后拆，后支先拆，先拆非承重部位，后拆承重部位。4拆除的模板，應專人清理和修整，涂刷脫模，模板拆除過程中如發現質量問題，應

44、及時向工程技術人員匯報，會監理共同處理合格后，方可繼續拆除。八、砼工程（一）概述本層梁板砼強度等級5，最大的框支梁截面700×2000，板厚為200，梁板砼方量約為550M3，墻柱砼方量約為330 M3。砼澆筑方向：從1-15軸往2-1軸方向澆筑砼。澆筑砼按大體積砼施工要求。（二）砼材質要求 水泥：普通硅酸鹽水泥，標號為525R，要符合硅酸鹽水泥、普通硅硅酸鹽水泥（GB175-92）的要求，且必須有準用證、出廠試驗報告和復檢試驗報告。 砂：中砂，要符合建筑用砂GB/T14684-93的要求。 石：531.5mm連續級的碎石，要符合建筑用卵石、碎石GB/T14685-93的要求。 粉煤

45、灰：本地發電廠提供，要符合用于水泥和混凝土中的粉煤灰（GB1596-91）的要求。 外加劑：符合混凝土外加劑GB8076-87的要求。 水：飲用水。（三）要求砼廠家及時提供以下資料： 砂、石、水泥、外加劑、粉煤灰等原材料的材質證明、檢驗報告，資料應符合有關規范要求。 所供砼的配合比設計及檢驗的原始記錄和檢驗報告。 商品砼出廠質量證明書；（四）砼泵送注意事項：1 泵送前的準備工作(1) 檢查砼泵或設置是否堅實可靠；(2) 檢查坍落度是否滿足泵送經要求；(3) 檢查砼泵的受料斗和輸送管線不允有堵塞物，為防止粒徑過大的骨料或其他異物混入，上方應設置金屬網格，對泵機與砼接觸部位用水加以濕潤。(4) 在

46、正式泵送砼之前，要壓送水、水泥砂漿或水泥漿濕潤輸送管線和泵體。2砼泵送(1) 砼下料前，應高速轉動 30 后反轉出料，出料時如發現砼拌合物有異常出現，應立即停止出料，再高速轉動方可出料；(2) 開始泵送時，砼泵操作人員應使砼低速轉，并應注意觀察泵的壓力和各部分工作情況，待轉入正常能順利泵送后，再提高運轉速度，加大行程，轉入正常的泵送，正常泵送時，活塞應盡量采用大行程運轉；(3) 正常泵送過程中宜保持連續泵送，盡量避免泵送中斷，若砼供應不及時，寧可降低泵送速度，也經保持連續泵送；(4) 泵送中斷時間不準超堵塞小時（視氣溫而定，如氣溫堵塞過高還需縮短中斷時間），泵送中斷時間超過分鐘或出現異常現象時

47、，砼泵應間隙進行推動，即每隔分鐘開泵一次。每次使泵正轉和反轉各推動兩沖程，防止輸送管內砼合物離離析或凝結，同時受料斗中的攪拌器亦攪拌轉，防止砼離析。(5) 在泵送過程中，要定時檢查活塞的沖程，不使其超堵塞允許的地最大沖程；(6) 在砼泵送過程中，如需接長輸送管，須預先用水或吵漿濕潤接長的管段，每次接長一般以米為宜，如接長的管段小于米時，且管段情況良好，亦可不必事先濕潤；(7)在泵送過程中亦要注意坍落度的損失，泵送高度、氣溫高低、泵送延續時間等對坍落度損失產生影響；(8) 在泵送過程中如出現砼泵送困難，泵的壓力急劇升高或輸送管線產生較大的推動等異常情況時，不宜勉強提高壓力進行泵送，宜用木槌敲擊管

48、線中的錐武漢管、彎管等部位，使泵進行反轉或放慢泵送速度，以防止管線堵塞；如輸送管線產生堵塞。可用木槌敲擊等方法查明堵塞部位，待砼卸壓后拆卸堵塞管段加以排除，重新泵送時，要待管內空氣排盡后，才能將拆卸過的管段接頭擰緊；(9) 夏季高溫季節進行泵送砼時，泵的輸送管線宜用濕麻袋或草包包裹、覆蓋，并經常噴灑冷水降溫，對澆筑后砼面層，必須進行二次抹面，以防止產生干縮裂縫，并立即覆蓋、澆水養護；(10) 在砼泵送過程中，加強通訊聯絡，及時反饋信息，開泵，停泵；(11) 在泵送過程中管內應充滿砼，以防止吸入空氣，如吸入空氣，應立即反泵將砼吸架，去除空氣后再轉為正常泵送；(12) 在泵送砼時，水箱應充滿洗滌水

49、，并應經常更換和補充；(13) 泵送將結束時，經估算殘留在管線中的砼量，因為這些砼經水或壓縮空氣推出后尚能使用；(14) 砼泵使用完畢應及時清洗，清洗時進料口塞入海綿球，然后泵水或用壓力將輸送管線中的砼推出，清洗用水不得排入澆筑的砼內。清洗之前一定要反泵吸料，降低管線內的余壓力。3余渣處理經水沖洗后的砼不得用于工程上，以及剩余的砼均采用壓力水沖洗，洗凈水泥漿后備用。（五）砼澆筑本工程轉換層砼澆筑時，所有作業的班組均安排雙班人員，采取雙班制，進行不間斷作業，本層支撐系統經計算，能滿足施工要求，但在澆筑時，必須安排人員值班，對支撐系統加強檢查及其觀察，發現問題及時處理。為了減少漏漿、脹模及鋼筋主筋

50、移位等質量通病，在澆筑砼的同時，要求模板班組及鋼筋班組的班組長到現場值班，協助工長加強監督管理。1為了避免泵管的振動影響底板鋼筋的位置，泵管需架設在支設的鋼管架上，不得直接放置在鋼筋骨架上。由于泵送砼塌落度1416cm，砼斜坡攤鋪較長，故砼振搗由坡腳和坡頂同時向坡中振搗，振搗棒必須插入底。2在梁端留設沖洗口，對梁內的建筑垃圾在澆筑砼之前進行沖洗，但在砼澆筑之前不得有積水。3泌水處理預先在底板四周外模上留設泄水孔，澆筑過程中砼的泌水要及時處理，免使粗骨料下沉，砼表面水泥砂漿過厚致使砼強度不均和產生收縮裂縫。4混凝土溫度控制根據砼溫度應力和收縮應力的分析，必須嚴格控制各項溫度指標在允許范圍內，才不

51、使砼產生裂縫。控制指標：A、砼內外溫差不大于25。B、砼外表面與大氣溫差不大于25。C、降溫速度不大于1.52/d。D、控制砼出罐和入模溫度。加摻合料及附加劑：摻粉煤灰，替換部份水泥，減少水泥用量，降低水化熱；摻減水劑，減小水灰比，防止水泥干縮。5澆筑柱砼時，底部填50100厚與砼同標號的水泥砂漿。6砼的振搗要求(1) 振搗交接部位砼時，應交叉振搗以防漏振，且澆搗上層砼時要插入下層已搗砼50mm內，確保分層面結合緊密。(2)提棒操作應采取快插慢拔，振搗時間控制在1030S，以砼不在下沉，表面無泡為宜。(3)加強結點處、轉角處、鋼筋密集處振搗，采用小直徑振動棒，保證振搗密實。(4)嚴禁用振動棒插

52、入鋼筋網，振動鋼筋網來代替振搗砼。(5) 振搗墻體時，下料高度超過3m，應通過串筒下砼拌合物，以防砼離析。（六）防止轉換層梁板砼出現裂縫措施1原材料的選擇為保證大體積砼的施工質量，原材料的選擇極為重要，對進場的材料必須通過嚴格選擇，符合要求的方可使用。（1）水泥的選擇：大體積混凝土結構產生裂縫，主要是由于混凝土中水泥硬化時釋放的水化熱引起的，因此，選擇低水化熱的525礦渣硅酸鹽水泥。并在滿足設計強度要求的前提下，盡可能減少水泥用量，以減少水泥的水化熱。（2）骨料的質量管理：在滿足可泵性的前提下，盡可能選擇粒徑較大、級配良好的砂、石，以減少單方砼的用水量和水泥用量，降低水化熱。 選擇采用中粗砂，

53、細度模數2.6。且砂中不得含有雜質。 因為連續級配粗骨料拌制的混凝土有較好的和易性、較少的用水量和水泥用量以及較高的抗壓強度。又因增大骨料的粒徑可減少用水量，使混凝土的收縮和泌水隨之減少，同時亦可減少水泥用量，從而使水泥的水化熱減少，降低了混凝土的溫升，所以在保證混凝土的可泵性和混凝土不產生離析的前提下，應盡量選用粒徑較大、級配較好的石子。 粗骨料的形狀對混凝土的和易性和用水量也有較大的影響，因此，粗骨料中針狀、片狀顆粒按重量計不應大于5%。石子的含泥量必須嚴格控制在小于1%，黃砂的含泥量控制在小于2%，以減少混凝土的收縮。2優化配合比設計：（1）在滿足可泵性的前提下，應盡可能降低砂率。最大控制在40%左右。（2）在砼中摻加水泥重量10%左右的粉煤灰，改善混凝土的和易性，從而改善混凝土的可泵性，而且粉煤灰可以替代水泥用量的10%，既改