1、新建大同至西安鐵路客運專線站前施工-2標太北跨北同蒲鐵路特大橋(58+104+58) m預應力硅連續剛構施工方案SIKYMO編制：審核：批準：中國水電三局有限公司大西客運專線指揮部六項目部二0一0年四月1 編制依據 11.1 施工技術規范及驗收標準 11.2 相關技術和設計文件 12 編制原則 23 編制范圍 34 工程概況及主要工程數量 34.1 工程概況 34.1.1 地質情況 34.1.2 (58+104+58)m連續剛構布置情況 34.1.3 (58+104+58)m連續剛構概況 44 2主要工程量 55 總體施工目標 65.1 工程質量目標 65.2 工程安全目標 65.3 工期目標

2、 65.4 文明施工目標 75.5 環境保護目標 76 施工總體方案 76.1 施工組織機構及施工隊伍安排 76.1.1 施工組織機構 76.1.2 施工隊伍安排 86.2 機械設備配置 96.3 主要臨時工程 106.3.1 施工場地平面布置 106.3.2 施工便道 1010.2高空作業措施 606.3.4 施工用電 116.3.5 施工用水 116.4 主要施工方案 126.4.1 0# 塊施工方案 136.4.2 掛籃施工 246.4.3 掛籃懸臂澆筑施工 316.4.4 .邊跨現澆段施工 386.4.5 連續剛構合攏 387 施工進度計劃 477.4 總工期 477.5 懸灌澆注節段

3、施工時間 477.6 施工進度安排 478 連續剛構監測及線型控制 489 質量保證措施 489.4 質量控制程序 489.5 質量管理制度 489.6 施工方案保證措施 499.7 技術保證措施 519.7.1 混凝土質量保證措施 519.7.2 鋼筋工程質量保證措施 549.7.3 模板工程質量保證措施 559.7.4 懸澆連續梁質量保證措施 559.7.5 預應力工程質量保證措施 569.7.6 附屬預埋件工程質量保證措施 579.7.7 梁頂人字排水坡質量控制措施 5810 安全保證措施 5910.4 工程管理方面的措施 5910.3 托架施工措施 6110.4 機電設備安全技術措施

4、6110.5 既有路安全影響及措施 6210.6 掛籃施工安全措施 6210.7 施工用電措施 6310.8 現場管理安全保證措施 6311 工期保證措施 6412 成品及半成品保護措施 6513 環保及文明施工保證措施 6614 附件 6714.1 施工場地平面布置圖 6714.2 (58+104+58)M連續剛構主墩托架設計計算書 6714.3 掛籃設計計算書 6714.4 (58+104+581)連續剛構梁部施工進度橫道圖 6714.5 (58+104+58)M連續剛構線形監控方案 6714.6 太北跨北同蒲鐵路特大橋(58+104+58)預應力混凝土連續剛構施工安全事故應急預案 67太

5、北跨北同蒲鐵路特大橋( 58+104+58) m 預應力混凝土連續剛構施工方案1 編制依據1.1 施工技術規范及驗收標準1) 客運專線鐵路橋涵工程施工技術指南( TZ213-2005)2) 鐵路混凝土工程施工技術指南( TZ210-2005 )3) 高速鐵路橋涵工程施工質量驗收標準( TB10752-2010)4) 客運專線高性能混凝土技術條件 (科技基2005 101 號)5) 預應力混凝土用鋼絞線( GB/T5224-2003)6)客運專線橋梁伸縮縫裝置暫行技術條件 (科技基 2005 101 號)7) 鐵路后張法預應力混凝土梁管道壓漿技術條件 TB/T3192-2008)8) ) 鐵路工

6、程預應力筋用夾片式錨具、夾具和連接器技術條件( TB/T3193-2008 )9) 預應力混凝土用金屬波紋管( JG225-2007)10) 預應力混凝土用螺紋鋼筋 ( GB/T20065-2006)11) ) 鐵 路 工 程 施 工 安 全 技 術 規 程 ( 上 、 下 冊 )(TB10401.1-2003/J259-2003)、 (TB10401.2-2003/J260-2003)1.2 相關技術和設計文件1） 業主提供的招標文件、 工程量清單、 施工設計圖紙及下發的相關技術資料。2） 施工現場實地踏勘、 調查資料及當前客運專線建設的技術水平， 管理水平和施工裝備水平。3） 大西鐵路客運

7、專線工程指導性施工組織設計（ 2011 版） 。4） （ 58+104+58） m 預應力混凝土連續剛構通用圖（大西橋通04） 。5）鐵路常用跨度連續梁球型鋼支座（ LXQZ ） 安裝圖 （通橋【2009】8361-LXQZ ）6） 太北跨北同蒲鐵路特大橋施工圖。2 編制原則（ 1） 管理人員和施工隊伍：組織精干、 高效的施工管理機構，選派具有豐富連續梁施工經驗的管理人員和技術人員組成強有力的施工管理集體，選擇專業的連續梁施工隊伍。（ 2） 施工組織：統籌安排施工， 做到均衡生產；采用先進的組織管理技術，提高施工機械化程度，以降低成本，提高勞動生產率，減輕勞動強度。（ 3） 機械設備配套：采用

8、先進的機械設備， 組成配套合理、高效的機械化作業線，充分發揮設備的生產能力。（ 4）采取“四新”技術：結合工程特點，積極推廣使用成熟可靠的新技術、新工藝、新材料、新設備，確保施工質量。（ 5）實施項目法管理：通過對勞力、設備、材料、資金、技術、方案和信息的優化處置，實現造價、工期、質量目標效果。（ 6） 施工安全和環境保護：制定可靠的安全防護方案， 保證施工安全。嚴格按照環境保護法及大西客專公司的環境管理體系要求施工，積極維護當地自然環境和生態環境，最大限度地減少施工對自然生態的破壞，杜絕環境污染，防止水土流失。3 編制范圍本方案主要對(58+104+58) m 剛構連續梁梁部施工內容進行編制

9、。4 工程概況及主要工程數量4.1 工程概況4.1.1 地質情況本段橋址為于晉中盆地北部山前緩坡前緣地帶，地勢沿線位由東向西逐漸降低，沖溝較發育，局部呈“ U ”型，溝壁陡立。地形有起伏，高程在833.28886.59m之間。地表少量植被覆蓋，大部分為耕地、村莊和民房。經地質調查、鉆探揭示，橋址區表層為第四系全新統沖擊層，上更新統坡洪積層，中更新統洪積層，下伏第三系，局部表層為第四系全新統人工堆積層。本橋段新黃土具有濕陷性，濕陷深度 5.014.5m,濕陷系數：0.0270.099綜合評價為 II 類，最大凍結深度0.64m。4.1.2 (58+104+58) m連續剛構布置情況太北跨北同蒲鐵

10、路特大橋(58+104+58)連續剛構設置情況如下：DIIK248+812.38 DIIK249+036.18 長度 223.8m,設計采用(58+104+58)連續剛構。在正線里程:DIIK248+900 處跨越天然氣管道，管徑630mm，與線路夾角為29 25' 11 ；在正線里程：DIIK248+911.87處跨鄉道一條，道路為4m寬土路，與線路夾角為3044' 00 ；在正線里程:DIIK248+927.82處跨越軍用光纜，與線路夾角為 28° 29' 58。4.1.3 (58+104+58) m連續剛構概況(58+104+58) m預應力混凝土連續剛

11、構全長220m;梁體頂板寬度12mm,梁體底寬6.8m,直線段梁高為4.85m。為單箱室、變高度，變截 面結構。主墩處8m梁段梁高7.85m, 0#塊中心線以外6m至梁端9.75m范 圍內變高度范圍內梁底下緣按圓曲線變化，R=309.0m圓曲線方程為：y =4.1.4 + 339 - v3392 + (47 - x) 2。頂板厚度除梁端和0做附近外均為40cm,底板厚度40至200 cm；腹 板厚60至80、80至100 cm,按折線變化。全聯在端支點、中跨中及中支 點處共設7個橫隔板，橫隔板設有孔洞，供檢查人員通過。(58+104+58) m預應力混凝土連續剛構，墩頂的 0#段長14m,邊跨

12、 現澆段長2.75m,中間節共13個節段，其中12#塊長2.5m, 35被長 3m, 69做長3.5m, 1013秋長4m,合攏段長為2m。采用2套掛籃 對稱懸臂灌筑施工。梁體按縱向、橫向、豎向三向預應力設計。預應力鋼筋中，縱、橫向 預應力鋼筋采用公稱直徑C 5、fpk=1860Mpa高強度低松弛鋼絞線，豎向預 應力鋼筋分為d 25mm、© 32mm的精軋螺紋鋼筋。錨具中縱向預應力筋用 M15-19、M15-15、M15-12 錨具,橫向預應力筋采用 BM15-4 和 BM15P-5 型錨具，豎向預應力筋用JLM-25和JLM-25錨具。連續剛構主梁鋼筋采用 HPB235、HRB33

13、5鋼筋，梁體采用C55硅， 管道壓漿為M50微膨脹水泥漿，并摻入JN-MCI-2005A阻銹劑，封錨采用C55無收縮硅；支座采用LXQZ系列球型鋼支座。4. 2主要工程量(58+104+58) m預應力混凝土連續剛構主要工程量見 “(58+104+58)連續剛構主要工程數量見表4-1表”。表4-1(58+104+58)m連續剛構主要工程量表項目材料規格單位數量主梁梁體混凝土C55干硬性補償收縮混 凝土m36.60C55懸臂現澆m33403.60支架現澆m31182.80故應力鋼絞線12-5 0 5t5.1015-7 0 5t46.8019-7 0 5t181.004-7 0 5t32.600

14、25預應力硅用鋼筋0 25t19.900 32預應力硅用鋼筋0 32t21.00普通鋼筋HPB235t1.37HRB335t993.95金屬波紋管0 90mm（內）m362.900 100mm（內）m7001.4970 x 19mmm60991.06鐵皮管內徑。35mmm4662.40內徑0 42mmm3122.70錨具M15-19套356.00M15-15套86.00M15-12套24.00BM15-4套672.00BM15p-5套672.00JLM-25套864X2JLM-32套304X2墩 身混凝土C55m3477.10C40m34651.70普通鋼筋HRB335t653支 座球型鋼支座

15、LXQZ-7000-DX-0.2g套2LXQZ-7000-DX-0.2g套2泄水孔管外徑。110PVC個240.00外徑。160PVC個9.00通風孔外徑。100PVC638.005總體施工目標5.1 工程質量目標確保全部工程達到國家及鐵道部現行的工程質量驗收標準，實現按設計速度開通的要求；確保部優，爭創國優。1）單位工程一次驗收合格率 100%電力、電化、通信和信號工程合 格率100%2）減少質量通病，杜絕主體工程質量缺陷；3）竣工文件做到真實可靠，齊全整潔，符合業主規定格式，實現一次 交接合格。4）實現開通驗收速度不低于1.1倍列車設計速度目標值。5.2 工程安全目標實現“四無、一控制、一

16、達標”的目標。“四無”：無職工因工死亡事故、無重大交通責任事故、無重大火災事 故及無機破事故。“一控制”：職工年重傷頻率控制在0.3%。以下。“一達標”：安全生產達國標。5.3 工期目標太北跨北同蒲鐵路特大橋（58+104+58） m預應力混凝土連續剛構工期目標是確保2012年3月30日全部完成5.4 文明施工目標加強對施工人員的文明行為教育，做到管理程序化，作業標準化。落實文明施工現場責任區，制定相關規章制度，確保文明施工現場管理有章可循。科學、合理的組織生產，保證現場施工緊張有秩均衡地進行。5.5 環境保護目標施工污染排放達標率達到100%；控制施工噪聲排放0 投訴；減少設備漏油，機械設備

17、檢修計劃實施率100%；控制施工固體廢棄物排放達標率 100%；綠化帶施工臨時用地后恢復植被條件率100%。6 施工總體方案6.1 施工組織機構及施工隊伍安排6.1.1 施工組織機構根據工程數量、 特點及工期要求， 本著 “精干、 高效、 專業” 的原則，從項目部選擇具有豐富連續梁施工經驗的管理人員和技術人員組成管理機構，同時配齊各專業工程師，優選具有豐富施工經驗的成熟隊伍負責本工程施工。施工組織機構見圖 4.1-1。副經理：王建軍安全質量部谷林華王龍工程管理部王龍項目經理：張炎武安全總監：劉殿生項目總工：王鑫計劃財務部羅海榮物資設備部齊桂強合 管 理 部郭 建 勇征地拆遷辦詹勝森連續梁施工隊

18、圖4.1-1連續梁施工組織機構圖6.1.2 施工隊伍安排連續梁施工架子隊駐地以“交通便利，利于施工生產”的原則進行安排。根據施工任務的劃分和現場實際情況進行布置。DIIK248+812.38 DIIK249+036.18 段(58+104+58)連續剛構由連續 施工隊負責施工，在線路左側臨時征用場地，建設營地、辦公場地、鋼筋 加工場，在連續剛構墩身 38#39#t之間的正線空地作為材料存放場地, 并設置臨時防護設施。施工現場設置現場辦公室、值班室、材料堆放場等臨時設施。施工隊設置隊長一名，同時配備副隊長、技術負責人各一名，技術員、 質檢員、安全員、測量員、試驗員各一名，設置鋼筋、模板、硅、預應

19、力 張拉工班，合理配置勞動力資源，并根據工程需要適時調整上場施工人數。 勞動力配置情況詳見下表。勞動力使用計劃表序號擔任本工程職務單位人數1隊長人12副隊長人13技術人員人24工班長人45安全員人26塔吊操作手人47測量工人38混凝土工人309電焊工人1210電工人111模板工人1212鋼筋工人3013架子工人1014普工人1515混凝土泵工人216合計人1296.2 機械設備配置(58+104+58) mT構施工主要機械設備配置表序號名稱型號規格單位數量備注1掛藍套22塔吊QTZ80(5513)臺23施工電梯SCT100套24汽車吊25T、 16T臺25拌合站2X 120m3/H座16混凝土

20、泵車HBT60 60m3/h輛27混凝土攪拌運輸車JCQ6A8m3128電焊機BX3-300臺129對焊機UN100臺210鋼筋彎曲機GW40臺411鋼筋切斷機GQ40臺112鋼筋調直機GXQ-12臺113木工圓鋸MJ106A臺114木工壓刨MB105臺115插入式振搗器ZX-30/50/70臺2016千斤頂YC60A臺4豎向17千斤頂YDC-240Q臺4橫向18千斤頂YCW-250B臺4縱向19電動油泵ZB4/500臺420水泥凈漿攪拌機NJ-160臺221高速攪拌壓漿一體機YJJ2臺222真空壓漿設備CZB1臺223裝載機ZL50輛16.3 主要臨時工程6.3.1 施工場地平面布置本著節約

21、用地，節省投資，因地制宜，便于施工，盡量利用既有設施 等原則，根據工程設計特點和橋址的實際情況，對施工現場進行合理布局 見附圖”施工場地平面布置圖”。6.3.2 施工便道(58+104+58) m 預應力鋼筋混凝土連續剛構段，施工便道從108 國道司徒洼檢查站向大同方向 300 米，經在建平陽高速公路施工臨時便道，改建后既有鄉村道路，進入我項目管段施工便道到達施工現場。6.3.3 拌和站、鋼材加工廠(1)攪拌站(58+104+58) m預應力混凝土連續剛構梁部混凝土由項目部崗底拌和站集中拌制供應。崗底拌和站配置 2臺HZS120型混凝土攪 拌機，理論生產能力為2*120m3/h,混凝土罐車16

22、輛以及其他配套設備， 并單獨設置連續梁用水泥及粉煤灰儲藏罐、砂石料倉，保證各種材料的儲質量和備量。( 2)鋼材加工廠：在38#-39#墩(線段左側)正線外臨時征用土地做為鋼筋加工場，鋼筋加工場按大西標準化鋼筋加工場建設，場地用 15cm 厚的 C15 混凝土硬化處理，鋼筋加工在移動式彩鋼棚內加工，前期為橋梁下部結構墩身鋼筋加工場，施工階段用于加工各種鋼材，正線連續剛構墩間空地作為掛籃、模板工存放存放場地。6.3.4 施工用電該段連續剛構的施工用電根據施工要求在DIIK248+540 處布置兩臺250KVA變壓器，供電范圍為 DIIK248+000DIIK249+300施工段的全部用電，同時為連

23、續梁施工段內配置1 臺 100KW 柴油發電機作為備用。6.3.5 施工用水沿線河流均為季節性河流，且大多受到污染，不能做為施工用水。連續梁施工用水， 采用 2 輛 20T 灑水車供應， 同時在施工現場設置一蓄水池， 已作備用6.4 主要施工方案本橋（58+104+58） m 預應力混凝土連續剛構采用懸灌法施工，配4套掛藍，用于37#、 38#主墩同時對稱灌注。為了滿足連續剛構垂直運輸的需要，施工中在連續梁37#、 38#主墩處各配1 臺 QTZ80 （5513）塔吊、1輛 25t 吊車，用于吊裝模板、鋼筋以及連續梁施工所用的掛籃和材料、機具等。砼由崗底拌和站集中拌制，砼罐車運送、砼輸送泵泵送

24、入模。連續梁施工共分6 個重要施工階段：準備階段-0#塊施工-掛籃懸澆階段 - 澆筑邊跨現澆階段-邊跨合攏階段- 中跨合攏階段-成橋階段，具體（ 58+104+58） m 預應力混凝土連續剛構施工工藝流程見下圖。（準備階段）安裝37#、38#墩頂支座一澆注臨時支座-0做墩旁托架 安裝一預壓并澆筑0#塊硅一張拉預應力鋼束并壓漿一（掛籃懸澆階段）安 裝掛籃并預壓調試一采用掛籃對稱懸澆梁段A1-A13、B1-B13號梁塊一張拉相應階段預應力鋼束一安裝并預壓邊跨托架一安裝36、39號墩頂支座（臨時鎖定活動支座）一現澆邊跨直線段A16 f （中跨合攏階段）改裝掛籃作為合攏吊架一安裝體外支撐并張拉預應力鋼

25、束一澆筑合攏段B14號梁塊硅一張拉預應力鋼束一懸臂澆筑A14號梁段一（邊跨合攏階段）利用掛籃作為合攏吊架澆注邊跨 A15號合攏段硅及預應力張拉壓漿一解除36、39號墩活動支座的臨時鎖定一拆除邊跨支架一（成橋階段）拆除剩余掛籃及 主墩臨時支座一張拉剩余預應力鋼束一完成整個體系轉換，形成三跨連續 剛構。(58+104+58) m連續剛構掛籃施工工藝流程圖6.4.1 0# 塊施工方案根據現場實際及墩身設計高度(37#高49m、38#t高52m),本段 連續剛構0做采用托架現澆法施工(58+104+58)m連續剛構0#塊長14m,高7.85m,兩邊翼板懸出2.5m, 混凝土方量為521.1m3。0#號

26、塊上要通過縱向預應力鋼絞線束，豎向預應力鋼筋，還有與墩身臨時固結而由墩身上預留出來的預埋鋼筋；0#號塊上設有橫隔板，橫隔板上留有進人孔；剛構0#塊鋼筋和管道密集而又交錯，砼體積大，質量難以控制，是連續箱梁施工的關鍵部位，施工的難點和重點，其質量的優劣將直接影響整個連續剛構的使用期安全。施工順序為：墩旁托架安裝一底模安裝一托架預壓一側模及翼緣模安 裝一底腹板鋼筋綁扎及縱豎向預應力安裝一端模及內側模安裝一內支架及 內頂模安裝一頂板鋼筋及縱、橫向波紋管安裝一硅澆筑一拆除頂、腹、底 端模一端面鑿毛一張拉縱、豎向預應力筋一預應力管道壓漿-內模側模及 底模拆除一墩旁架拆除。0#塊施工工藝流程見下圖。扛架和

27、鷹架設計設置臨時支座0#塊施工工藝流程墩項塊理懺檢食托梁和鷹架拼裝測量控制預應力管道安裝硅澆筑硅拌合安裝支座、鋪設底模、立外側模鋼筋制作綁扎底板、腹板鋼筋6.4.1.1 托架設計安裝0#托架設計委托北京博瑞模板腳手架有限責任公司設計，托架按 現澆總荷載設計取值，托架由底模桁架、邊縱梁、橫梁、三角橫托架、三 角縱托架、牛腿及預埋件組成。Y L t I-II E-圖1. 0號段托架設計圖底模桁架直接支撐底模板，桁架弦桿、豎桿采用 212梢鋼，斜桿采用28梢鋼。橫梁采用雙I45b,與桁架、邊縱梁焊接后提供施工平臺。三角縱托架桿件采用228b格構式結構，承受橫梁傳遞的荷載，并將荷載傳遞給牛腿及預埋件；

28、三角橫托架桿件采用225b格構式結構，承受邊縱梁傳遞的荷載，并將荷載傳遞給牛腿及預埋件。縱托架牛腿采用雙I45b;橫托架牛腿采用雙132b托架上預埋件通過墩柱體內。25精軋鋼筋對拉固定。6.4.1.2 臨時支墩、支座鎖定臨時固結通過設置臨時支墩和鎖定支座的方式來實現。在搭設托架時預留臨時支座位置，臨時支座由鋼筋混凝土和硫磺砂漿 組成。臨時支座設置在永久支座兩側。臨時支墩在厚1520cm內設有電阻絲的硫磺砂漿夾層，通過電阻絲內通電融化硫磺砂漿即可解除臨時支座， 墩頂底設隔離層。安裝橋梁支座和臨時支座。先將橋梁支座吊于墩頂，安上錨栓，檢查 支座位置無誤后用環氧砂漿灌注錨栓孔，然后在支座兩側設置臨時

29、支座， 臨時支座寬70cm,頂面高出永久支座5mm,用C50混凝土澆筑，分上下 兩層，中間夾5cm厚M50硫磺砂漿，順橋向靠外側分別設置兩排。32螺 紋鋼筋，上、下端分別錨固于梁體與墩身內。臨時支座鎖定詳見下圖。0號段箱梁M軟硫磺砂漿小32i(紋鐲臨時支座布置圖6.4.1.3 模板工程(1)模板設計底、外模采用掛籃鋼模板，內側模及頂板模選用竹膠板模，梁體端模采用鋼模。鋼模在拼裝前使用電動磨光機打磨光潔，并涂刷脫模劑，接縫處夾雙面膠帶，防止漏漿。（ 2）模板安裝與加固底模按設計分塊吊裝于支架上，完成拼裝，其后，吊安外側模及翼板模至指定位置，在側模底部焊型鋼及頂托于橫梁上方托住來調整其標高，側面采

30、用頂托及兩噸手拉葫蘆從橫向兩側分別調整，待外側模頂面標高及垂直度滿足要求后予以固定，然后吊安翼板模至指定位置，此時須注意控制好翼板模與外側模之間搭接處的接縫是否密實，翼板模的升降由頂托進行調節，滿足要求后予以固定，固定時不允許翼板模與外側模之間搭接處有焊接現象，只允許從外側焊接加固，其目的是方便模板拆卸。內側模及頂板模選用竹膠板模，按設計尺寸放樣預制，其承重結構同樣采用鋼管腳手架，用頂托調節模板高度，分配梁用 10X 12cm方木，標高控制由上往下。承重結構安裝到位后，先將預制好的內側模吊裝至指定位置，定位方式與外側模相同，待外側模頂面標高及垂直度滿足要求后予以固定，并將對拉桿一一擰緊受力，確

31、認內側模完全安裝正確后方可進行內頂模的安裝，內模安裝時各倒角處必須嚴格按照設計尺寸進行，方木與模板接觸不密實處必須放樣制作木楔填充模板大致拼放好后確定標高是否正確，調整好后用釘子直接錘至分配梁內固定，在拼裝過程中需特別注意模板的拼縫。6.4.1.4 鋼筋工程及預埋件埋設1）普通鋼筋施工：鋼筋采用鋼筋加工場統一加工，普通鋼筋的加工安裝均應嚴格按規范的有關規定進行，施工時嚴格按照圖紙設計，在底、側模上標記位置，然后依據先底板再腹板最后頂板的順序綁扎。當普通鋼筋和預應力管道在空間發生干擾時， 可適當移動普通鋼筋的位置， 以保證鋼束管道位置的準確，鋼束錨固處的普通鋼筋如影響預應力施工時，可適當彎折，但

32、待預應力施工完畢之后應及時恢復原位， 在鋼筋施工過程中如發生鋼筋空間位置沖突，可適當調整其布置，但應確保鋼筋的根數和凈保護層厚度。鋼筋保護層采用墊塊來保證，采用廠制與梁體同標號砼墊塊，數量不少于4個/m2。墊塊在使用前均需檢查其厚度是否附合設計要求。2）預應力管道的埋設：預應力管道選用波紋管，波紋管埋設必須位置準確，施工中須牽線定位，保證波紋管的線形流暢及坐標正確，誤差不得大于 5mmo為確保波紋管的定位，定位筋曲線段每隔0.45m設一道，直線段每隔0.75m設一道，為防止管道的上浮或下沉,定位筋應與梁體其他結構筋焊接形成整體，為防砼澆注過程中水泥漿漏入管道或振搗過程中致其變形,在砼澆注前應穿

33、入比此波紋管內徑約小的內襯管，待砼初凝之后方可取出。3）預埋件及吊帶孔埋設：墩身預埋件、0#塊預埋件及吊帶孔埋設時嚴格按照0#塊托架及掛籃設計及連續剛構設計圖紙中標注尺寸埋設。6.4.1.5 混凝土工程（ 1）混凝土的拌制、運輸以混凝土的強度和彈性模量作為控制指標，結合現場施工條件選配較合理的施工配合比。砼在裝配有自動電子計量系統的強制式攪拌機的崗底拌和站集中拌制，使用砼輸送車運輸，砼輸送泵或泵車輸送，以保證0#塊砼能連續、對稱灌筑。（ 2）混凝土的澆筑因 0#塊體積較大，結構鋼筋及預應力管道密集，又是懸灌施工受力構件，因此，澆筑過程需進行嚴格操作、監督。砼澆注從0#塊端部對稱向0#塊根部推進

34、。按照由前向后， 先邊后中的原則進行。先澆筑底側模交會處的梗肋混凝土，再澆筑底板中部混凝土，隨之澆筑腹板混凝土，最后澆筑頂板及翼緣板處混凝土。梁體縱橋向左右側混凝土澆筑高度應大體相同。避免因偏載造成內模及外模的偏位。砼澆注分層厚不超過30cm， 每層混凝土澆筑要在前層混凝土初凝前進行。振搗采用插入式振搗器，振搗過程中 30、 50、 70 型振搗棒配合使用，確保任何部位均能得到充分的搗實。考慮到操作空間狹窄不利操作，增設振搗機具及人員。每2m 設置振搗站位點，進行定點定位振搗。振搗應遵循“快插慢拔”的原則，振搗棒應深入下層 5cm 左右，以利于上下層間結合，每40cm設置一振點，每點振搗時間2

35、030s,當混凝土表面無明顯沉降、無氣泡冒出，表明該點振搗密實。要加強角隅處和錨墊板下位置的振搗，保證混凝土的密實。澆筑底腹板砼時， 為保證澆筑質量， 在進人孔模板開設臨時澆筑窗口，保證底腹板砼振搗密實。（ 3）混凝土澆筑注意事項1） 0#塊體積大， 澆筑時間長，為保證砼質量，應選擇在當天氣溫較低時段進行澆筑。2） 在混凝土入模和振搗時， 不能直接沖撞鋼筋和模板， 更不能碰撞波 紋管和預埋件。3） 在混凝土澆筑過程中，專人負責觀察模板變形及漏漿情況。發現鋼筋、波紋管移位，模板變形及漏漿情況及時處理。4） 底、 腹板混凝土澆筑至天窗時將天窗關閉， 天窗模板必須穩固密實，防止澆筑頂板混凝土時脫落、

36、移位或漏漿。（ 4）混凝土的養護在混凝土澆筑完畢后 12 小時以內進行覆蓋灑水養護， 灑水時間以控制養生布濕潤為宜。梁段的底板較厚，梁體混凝土數量較多，屬大體積混凝土，須采取必要措施，加強混凝土的養護，防止溫度裂縫，養護時間不少于 14 天。（ 5）試件制作混凝土強度試塊多備3 組，以供檢驗強度增長狀況。6.4.1.6 預應力工程1）預應力筋張拉（ 1）張拉準備工作構件混凝土強度的試壓， 當混凝土的試壓強度達到強度等級的 90%，并達到相應強度的彈性模量，且不少于 7 天齡期后方可施加預應力張拉。檢查鋼絞線、錨具是否已經檢驗并合格。搭設張拉操作平臺，清理錨具處的焊渣、毛刺、混凝土殘渣。核對張拉

37、千斤頂及油表是否按標定配套。安裝張拉設備時，對直線預應力筋要求：孔道、錨板和千斤頂三對中；對曲線預應力筋，應使張拉端的作用線與孔道中心線末端的切線重合。根據預應力筋長度和張拉噸位計算各級加載后的理論伸長值，并計算實測伸長值的最大容許上下限。（ 2）張拉順序首先張拉縱向束， 采用兩端對稱張拉方案； 再張拉腹板豎向預應力筋，按從墩中心向跨中方向的順序依次張拉，采用兩端對稱張拉方案，最后張拉橫向預應力鋼束。由于豎向預應力長度較短，為消除墊板與砼之間的非彈性變形，每根豎向預應力的張拉前應進行一次預張拉，待消除非彈性變形后，再正式張拉。（ 3）張拉程序0 -20% （T k （測伸長量）f（Tk （持荷

38、5 min、測伸長量）一錨固。張拉時采用張拉力與伸長值雙控，張拉力為主控，伸長值作校核。每級加載均應量測伸長值。 實測伸長值與理論伸長值差值不得超出± 6% ， 每端錨具回縮量應控制在6mm 以內。張拉時每根鋼束的斷、滑絲數量不得多于一根。滑、斷絲總量不得大于斷面總數0.5%，否則進行退束重拉。（ 4）張拉注意事項1） 在張拉前應檢查錨具周圍混凝土是否密實， 孔道、 錨板與千斤頂是否三對中，保證張拉工作順利進行。2） 張拉過程宜緩慢進油， 邊張邊測伸長值， 發現實測伸長值與理論伸長值差值超出允許范圍，立即停止張拉。3） 預應力筋的張拉順序應遵循對稱張拉的原則，并考慮盡量少移動張拉設備

39、。張拉完畢后，應檢查端部和其它部位是否有裂縫，并填寫張拉記錄表。2）孔道壓漿（ 1）管道壓漿采用 M50 微膨脹水泥漿，并摻入 JH-MCI-2005A 阻銹劑，嚴禁使用含有亞硝鹽或鉻鹽成分的阻銹劑。水泥漿的水膠比不得超過0.34,且不得泌水，流動度不應大于25s, 30min后不應大于35s,水泥漿抗壓強度不小于35MPa;壓入管道的水泥漿應飽滿密實，體積收縮率應小 于1.5%;初凝時間應大于3h,終凝時間應小于24h,壓漿時漿體溫度應不 超過 35。（ 2） 預應力管道壓漿采用真空壓漿工藝。 壓漿泵采用連續式， 同一管道壓漿應連續進行，一次完成。壓漿前先清除管道內雜物及積水，水泥漿拌制均勻

40、后，須經2.5mmx 2.5mm的濾網過濾方可壓入管道。管道出漿口應裝有三通管，必須確認出漿濃度與進漿濃度一致后，方可封閉保壓。壓漿前管道真空度應穩定在-0.06-0.10MPa之間；漿體注滿管道后，在0.500.60MPa的壓力下保持2min,以確保壓入管道的漿體飽滿密實；壓漿 的最大壓力不得超過0.60Mpa。（ 3） 終張拉結束后， 宜在 24h 內進行管道真空壓漿。 壓漿用的膠管一般不得超過30m,最長不超過40m。水泥漿自攪拌結束至壓入管道的延續時間一般不應超過40min ，管道壓漿應控制在正溫下施工，并應保持無積水現象。壓漿時及壓漿后 3 天內，梁體及環境溫度不得低于5，若氣溫超過

41、 35時，壓漿宜在夜間進行。3）封錨封錨采用強度等級為 C55 的補償收縮混凝土，封錨前采用液態JH-MCI-2005A 阻銹劑涂刷錨頭。澆注梁體封錨混凝土之前，應先將錨墊板表面的粘漿和錨環外面的灰漿鏟除干凈， 對錨圈與墊板之間的交接縫用聚氨酯防水涂料進行防水處理。檢查確認無漏漿的管道后，方可澆筑封錨混凝土。為保證與梁體混凝土接合良好，應將原混凝土表面鑿毛，并焊接鋼筋網片。封錨混凝土采用自然養護時，在其上覆蓋塑料薄膜，梁體灑水次數應以保持混凝土表面充分濕潤為宜。當環境相對濕度小于60%時，自然養護不應少于28d;當環境相對濕度在 60%以上時，自然養護不應少于 14d。當環境溫度低于 5oC

42、時，禁止對混凝土灑水。封錨混凝土養護結束后，應采用聚氨脂防水涂料對封錨新老混凝土之間的接縫進行防水處理。6.4.1.7 基準點和梁段測點的埋設每幅0#塊連續剛構頂面布設9個控制基準點作為懸臂施工過程中高程基準點、撓度變形觀測點和平面位置的測點。用0 16鋼筋制作，長81cm,埋入混凝土，端部打磨圓滑，并涂紅漆。為保證測點位置的嚴格準確，必須與梁體鋼筋焊牢，下部點焊在底模上，施工中加強保護。6.4.2 掛籃施工6.4.2.1 掛籃的設計與拼裝1、掛籃設計(58+104+58)連續剛構掛籃懸澆施工時最重節段為(A3、B3)混凝土方量為 67.3m3， 掛籃設計是掛籃懸澆施工的關鍵， 掛籃的設計考慮

43、最大節段重量以及掛籃的結構強度和剛度應滿足行走的穩定性和抗傾覆性等。無論選擇何種形式的掛籃，其設計應按照保證掛籃結構形式簡單、強度可靠、 安全穩定、 自重輕、 受力明確、 變形小、 行走方便、 錨固和裝拆容易，并盡可能降低成本的原則設計，結合本橋節段重，橋面寬等特點，采用菱形掛籃來完成本橋懸澆梁段及合攏段的施工任務。該掛籃的特點是：重心低穩定性好、走行方便、裝拆快捷、結構形式簡單明了等特點，適合不同橋寬的懸澆施工。現把本掛籃的構造、拼裝、使用、安全措施等幾個方面的內容加以簡述，掛藍設計計算書見附件掛籃設計計算書 。菱形掛籃主要由：菱形主桁架、底模平臺、模板系統、懸吊系統、錨固系統及行走系統六部

44、分組成。（ 1）主桁架：主桁架是掛籃的主要受力結構，主要承受砼塊重、掛籃自重及施工荷載。由菱形主桁架、橫向連接組成。桁架主桿件采用 36b 槽鋼焊接的格式構件，節點采用承壓型高強螺栓連接。橫向聯接系設于主桁架的豎桿上，保證主桁架哦橫向穩定，并在行走狀態懸吊底模平臺后橫梁。（ 2）底模平臺底模平臺：底模板、縱梁及前后橫梁組成。底模采用大塊鋼模板；其中邊縱梁采用 220b 號槽鋼， 縱梁 A 采用 3I40b 工字鋼， 縱梁 B 采用 2I40b工字鋼，縱梁C 采用 I40b 工字鋼，橫梁采用 240b 槽鋼組焊格構式。縱梁與橫梁采用高強螺栓連接。（ 3）模板系統：模板系統主要由：外側模、內側模、

45、內頂模組成。（4） 懸吊系統：懸吊系統包括前上橫梁、底模平臺前后吊桿、外模走行梁前后吊桿，內模走行梁前后吊桿、墊梁、扁擔梁及螺旋千斤頂。（ 5）錨固系統：錨固系統設在2根主桁架的后節點上，共2組，每組錨固系統包括2根后錨上扁擔梁、 6 根后錨桿、 共用 1 根后錨橫梁。 6 根后錨桿穿過預留孔將掛籃錨固在梁體上。 其作用 是平衡澆筑混凝土時產生哦傾覆力矩， 確保掛籃施工安全。（ 3）行走系統：行走系統包括：墊枕、軌道、前支座、后支座、內外模行走梁、走行梁吊環、牽引設備。掛籃行走時前支座在軌道頂面滑行，聯結于主構架后節點哦后支座反扣在軌道翼緣下并沿翼緣滑動。掛籃行走由 5T 倒鏈牽引主桁架并帶動

46、底模平臺、外側模板、內模同步前移就位。（ 6）安全防護系統：安全防護系統主要由： 養護水的安全防護和防降落的安全防護兩部分，其主要功能為防止養護水和雜物等掉落至梁體下部施工便道上。2、掛籃拼裝當墩頂的0#塊梁段施工結束后，即可拼裝掛籃。（ 1）掛籃拼裝順序掛籃安裝順序如下：安放軌枕，準確控制和安裝滑軌并錨固。安裝主梁固定后錨。吊安后上橫梁。吊安前上橫梁和部分上前后橫梁連系桿件。安裝底平臺和翼緣外底模。掛籃預壓試驗。（ 2）主桁架結構拼裝在墩頂 0#塊張拉、灌漿完成后，測量放出軌道位置線，并且用砂漿找平，吊車起吊軌道，并安放連接錨固梁、安裝軌道錨固筋。利用吊車起吊安裝主梁就位，并采取臨時固定措施

47、，保證兩主梁穩定。安裝主梁后支點處的錨桿及分配梁等。安裝后上橫梁、前上橫梁。再按先上后下的順序安裝上、下橫梁。（ 3）底平臺及模板結構拼裝進行底模平臺的拼裝，注意在預留孔安好吊桿；在平地上組拼外側模，然后起吊進行安裝就位；內模安裝，通過在。做頂板預留孔安裝后懸吊桿。在試壓完成之 后進行腹板內模安裝。（ 4）拼裝要求 保證工序使用合理和后續使用方便。 安全可靠，焊接牢靠。 軸線位置和平面位置準確。 兩片主桁與上前后橫梁標高相差滿足要求。6.4.2.2 掛籃預壓掛籃的預壓是對掛籃設計強度、剛度和穩定性的一種驗證，對掛籃適應性的檢驗，取得可靠性的依據，同時也是對掛籃結構消除塑性變形，掌握彈性變形的直

48、接方式，對理論計算的驗證，為掛籃模板預拱度提供可行的實際依據。根據本橋的實際情況， 每個掛籃預壓均采用沙袋堆載的方法進行預壓，由于掛籃后下橫梁上面的荷載直接傳遞給箱梁，對掛籃主桁的撓度變形及掛籃的傾覆基本上沒有影響。所以掛籃的預壓荷載按作用在前下橫梁上面的荷載的 1.2倍進行預壓。具體預壓方案如下：( 1) 預壓目的：通過預壓，測量并計算出掛籃關鍵節點、部位的變形值，并通過數據分析，找出影響變形的因素。(1)預壓重量選擇：本連續梁最重節段為A3和B3,節段重量168.3T, 節段長度3m,預壓總重量201.96T。(2)載荷方式：采用分級加載，按0 -50%(84.15T)-100%(168.

49、3T) - 120% (201.96T)四級進行，卸載按120% 100% 50% 0四級進 行，加載時按照底板、腹板的順序模擬砼澆筑過程進行，0#塊兩端掛籃堆載及卸載重量基本保持一致。加載前用磅秤準確稱量沙袋的重量，使每個沙袋重量相等。使用吊車或塔吊吊裝沙袋。( 3) 測點布置：主縱梁后端部位置2 點，前端部位置2 點，前上橫梁左、中、右3 點，前下橫梁測量底模左、中、右 3 個點即可，每個掛籃共設 10 個測點。 (見下圖)4G掛籃預壓測點布置圖(4)觀測內容：首先測量各測點預壓前高程，分級加載過程中，再測 量各測點相應高程，直至加載完成；分級卸載過程中，也對應測量各測點 在分級卸載過程中

50、的高程。(5)數據分析：將預壓過程記錄的高程填表計算出各點的高程變化， 并通過分析，找出各節點變形的原因，從而消除人為因素造成的偶然變形， 掌握掛籃彈性變形的規律，為各節段底模預拱度提供依據。(6)其他注意事項A、為減少日照對吊帶的影響，準確測出掛籃的變形值，測量時間 盡量選擇在早上和傍晚時間溫差較小時進行。B、預壓前檢查主桁的連接以及后錨，還有整個吊掛系統的連接是 否按要求操作(所有吊桿32精軋螺紋鋼的連接入口必須有明顯標記，入 口深度不小于7cm)。C、荷載的施加順序按預壓步驟進行，嚴禁不平衡超過預壓荷載的一 半。及時測量每級加載后的主桁架彈、塑性變形值，以驗證掛籃使用狀態時的安全性；同時

51、，針對掛籃施工時前端撓度主要是由于主桁變形引起的 原因，試驗時測出力與位移關系，作為施工時調整底模板標高的依據。D、卸荷時兩側不平衡荷載不超過預壓荷載的一半，卸荷后再次觀測標高控制點，得出掛籃的塑性變形值和彈性變形值。E、加載完成后，每12小時測量一次，連續48小時沉降量小于2mm 時，可分級卸載，并及時測量各級卸載變形值。6.4.2.3 掛籃前移當連續剛構梁節段砼達到設計強度的90%以后，完成預應力張拉錨固，灌漿封錨工序，準備前移掛籃，掛籃移動的步驟和方法如下：（ 1） 將灌注好的梁段頂面找平，然后鋪設軌道；（ 2）放松底模架的前后吊桿和吊帶，將底模架后橫梁用 5T 倒鏈懸掛 在外模走行梁上

52、；（ 3）拆除后吊帶與底模架的聯結；（ 4）解除桁架后端長錨固螺栓；（ 5）在軌道頂面安裝5T 倒鏈，并標好前支座應到的位置；（ 6）用倒鏈牽引前支座，使桁架、底模、外模一起向前移動，兩邊的掛籃要保持與之同步前移；（ 7）移動到位后，安裝后吊桿，將底模架吊起；（ 8）解除外模走行梁上的一個后吊桿，將吊架移至待灌梁段頂面的預留孔處，再與吊桿連接，另一側掛籃用樣的方法移動（同一結構上的兩個掛籃必須同步向兩邊移動） ；9）調整掛籃位置和高程，進行待灌梁段施工。6.4.3 掛籃懸臂澆筑施工懸臂澆注共有13個對稱段，長度為 2.54.0m,其中最重塊段重為（ 74.98t。采用2套掛籃。1）掛籃對稱灌注

53、掛籃懸臂施工時，要求對稱澆注兩側砼節段，特別是處于大懸臂時，不平衡彎矩對墩身變位最敏感，由于施工中往往難于同步進行，不可避免地出現偏載現象，墩身最大不平重不得大于該段底板自重。2）掛籃的測量就位與調整在掛籃行走之前，首先放出已澆節段的中軸線及行走軌道的中軸線，防止偏位，在掛籃行走到位之后用已澆梁段縱軸線點與掛籃平臺的縱軸線點測量重合定位，使各個懸澆節段縱軸線順直，減小累積誤差，使底模平臺準確到位，測量時間選擇在相同的時段進行，避開日照，對梁體因升溫不均勻產生變形而造成的假象進行有效控制。每一節段的測量工作均需要進行四次，第一次是行走前安裝鋼軌時，必須對鋼軌進行測量，使之準確定位；第二次是掛籃行走到位之后對掛籃底標高進行測量，預留預拱度；第三次是