1、第一章 單層廠房混凝土結構課程設計任務書1.1設計資料1.1.1平面和剖面某機修車間，根據工藝和建筑設計的要求，確定本車間為兩跨等高廠房，車間面積為2592，車間長度72。AB跨跨度為18m,設有兩臺10t中級工作制軟鉤吊車，軌頂標高7.2m，柱頂標高10m；BC跨跨度為18m，設有兩臺30/5t中級工作制軟鉤吊車，軌頂標高7.5m，柱頂標高10；基頂標高-0.5m。車間平面、剖面分別如圖1、 。圖2。1.1.2建筑構造 屋 蓋： APP防水層 20厚水泥砂漿（找平層） 100厚水泥蛭石砂漿（保溫層） 大型預制預應力混凝土屋面板 維護結構： 240厚普通磚墻 門 窗： 門5.6×6m

2、，兩邊各一個 高窗4.2×2.4m，低窗4.2×4.8m1.1.3自然條件 基本風壓： 0.40kN/ 基本雪壓： 0.35kN/ 建筑場地： 粉質粘土 地下水位： 低于自然地面3m修正后的地基承載力特征值： 250 kN/ 衡陽市郊無抗震設防要求1.1.4材料 混凝土：基礎采用C25，柱采用C25。 鋼筋：HPB235級和HRB335級各種直徑的鋼筋1.2設計要求1、分析廠房排架內力，設計柱、基礎；整理計算書一份。2、繪制結構施工圖一份（結構中說明，結構布置圖，一根柱及預埋件詳圖，基礎詳圖）。1.3參考資料1、混凝土結構設計規范（GB500102002）2、建筑結構荷載規

3、范（GB500092001）3、建筑地基基礎設計規范（GB500072002）4、混凝土結構構造手冊5、教材：混凝土結構設計原理6、標準圖集 屋架 G415(一)、（三） 柱 CG335 (一)、（二）、（三） 屋面板 G410 柱間支撐 G336吊車梁 G323 基礎梁 G320連系梁 G320第二章 單層廠房混凝土結構課程設計計算書2.1結構方案及主要承重構件根據廠房跨度、柱頂高度及吊車超重量大小，本車間采用鋼筋混凝土排架結構。結構剖面如圖1所示。 為了保證屋蓋的整體性及空間剛度，屋蓋采用無檁體系。根據廠房具體條件，柱間支撐設置位置如圖2所示。 廠房主要承重構件選用如下表：表2-1 構件選

4、型構件名稱標準圖重力荷載標準預應力鋼筋屋面板G410(一) 1.5×6m 1.5包括灌縫座預應力鋼筋混凝土折線型屋架G415(一)68.2/榀預應力砼屋面卷材防水與天溝板G410（三）1.5×6m1.5鋼筋混凝土吊車梁G323（二）28.2/榀（AB跨）46/榀（BC跨）吊車軌道及軌道聯結件G3250.8鋼筋混凝土基礎梁G32016.7/根鋼窗0.45240厚磚墻及粉刷5.242.2計算簡圖本車間為機修車間，工藝無特殊要求，結構布置均勻，荷載分布（除吊車荷載外）也基本均勻，故可從整個廠房中選擇具有代表性的排架作為計算單元，如圖3所示。計算單元寬度B=6m。根據建筑剖面及其構

5、造，確定廠房計算簡圖如圖3所示。 其中上柱高，下柱高，柱總高。2.3荷載計算2.3.1恒荷載計算（1）屋蓋結構自重APP防水層 0.3100mm水泥蛭石保溫層 0.520mm水泥砂漿找平層 0.020×20=0.401.5×6m預應力混凝土屋面板 (1.5×6m預應力砼屋面卷材防水與天溝板) 1.5屋架鋼支撐系統 0.05屋面恒荷載（以上各項相加） 2.75屋架自重：YWJA-18-1 68.2/榀故作用于AB跨兩端柱頂的屋蓋結構自重為：，作用于BC跨兩端柱頂的屋蓋結構自重為：，（2）吊車梁及軌道自重AB跨： ，BC跨： ，（3）柱的截面尺寸及其自重，；，表2-2

6、 柱的截面尺寸及其自重柱列截面尺寸（）自重（）面積（）慣性矩（）A列上400×40018.721.602.13下400×800×100×15031.651.7013.94B列上500×60035.103.009.00下500×1100×120×20059.062.8444.60C列上500×50029.252.505.21下500×900×120×15046.122.2223.542.3.2活荷載計算（1）屋面活荷載由建筑結構荷載規范查得，屋面均布活荷載標準值為0.5，雪荷載

7、標準值為0.35，故僅按屋面均布活荷載計算。兩跨屋面均布活荷載相等，即屋面活荷載在每側柱上的作用點與屋蓋結構自重的作用點相同，如圖4所示。 （2）吊車荷載本車間選用的吊車主要參數如下：AB跨：10t吊車，中級工作制，吊車梁高0.9m。 B=6.04m K=5.0m BC跨：30t/5t吊車，中級工作制，吊車梁高1.2m。B=6.474m K=4.65m 吊車梁的支座反力影響線如圖5所示。故作用于排架柱上的吊車豎向荷載分別為：AB跨： BC跨： 由于作用在每一個輪子上的吊車橫向水平荷載標準值為：對于10t的軟鉤吊車，；對于30/5t的軟鉤吊車，故作用在排架柱上的吊車水平荷載分別為：AB跨：BC跨

8、：（3）風荷載風壓高度系數按B類地區取：柱頂標高為10m，；檐口標高為11.650m，風荷載體型系數如圖6所示。 故風荷載標準值為：； 作用于排架上的風荷載設計值為： 風荷載作用如圖7所示。 2.4內力分析本廠房為兩跨等高排架，可用建立分配系數法進行內力分析。2.4.1柱的剪力分配系數計算，表2-3 剪力分配系數計算柱列慣性矩（×）n()A列上2.130.1530.3712.343.2620.160下13.94B列上9.000.2022.5011.150.547下44.60C列上5.210.2212.545.9790.293下23.54，滿足要求。2.4.2恒荷載作用下的內力分析由實

9、際恒荷載作用圖4得恒荷載作用下排架計算簡圖如圖8所示。其中： A列柱：，B列柱：C列柱：， 各柱不動鉸支座支承反力分別為：A列柱：n=0.153，=0.371，B列柱：n=0.202，=0.371，C列柱：n=0.202，=0.371，排架柱頂不動鉸支座的總反力為：各柱柱頂分配后最終的剪力為：恒荷載作用下排架柱的彎矩圖和軸力圖分別如圖9和圖10所示。2.4.3屋面活荷載作用下的內力分析（1）AB跨作用有屋面活荷載時由屋面活荷載在每側柱頂產生的壓應力為：其中A列柱、B列柱柱頂及變階處引起的彎矩分別為：計算簡圖如圖11所示。A列柱：n=0.153，=0.371，B列柱：n=0.202，=0.371

10、，排架柱柱頂不動鉸支座的總反力為：排架柱柱頂分配后的剪力分別為：AB跨作用有屋面活荷載時，排架柱的彎矩圖和軸力圖如圖12所示。（2）BC跨作用有屋面活荷載時由屋面活荷載在每側柱頂產生的壓應力為：其中A列柱、B列柱柱頂及變階處引起的彎矩分別為：計算簡圖如圖13所示。B列柱：n=0.202，=0.371，C列柱：n=0.221，=0.371，排架柱柱頂不動鉸支座的總反力為：排架柱柱頂分配后的剪力分別為：BC跨作用有屋面活荷載時，排架柱的彎矩圖和軸力圖如圖14所示。2.4.4吊車豎向荷載作用下的內力分析不考慮廠房整體空間作用。（1）AB跨作用于A列柱時由于吊車豎向荷載和的偏心作用而在柱中引起彎矩。，

11、其計算簡圖如圖15所示。各柱不動鉸支座反力分別為：A列柱：n=0.153，=0.371， B列柱：n=0.202，=0.371，排架柱柱頂不動鉸支座的總反力為：排架柱柱頂分配后的剪力分別為：當AB跨作用于A列柱時，排架各柱的彎矩圖和軸力圖如圖16所示。（2）AB跨作用于B列柱左側時由于吊車豎向荷載和的偏心作用而在柱中引起彎矩。，其計算簡圖如圖17所示。各柱不動鉸支座反力分別為：A列柱：n=0.153，=0.371， B列柱：n=0.202，=0.371，排架柱柱頂不動鉸支座的總反力為：排架柱柱頂分配后的剪力分別為：當AB跨作用于B列柱左側時，排架各柱的彎矩圖和軸力圖如圖18所示。（3）BC跨作

12、用于B列柱右側時由于吊車豎向荷載和的偏心作用而在柱中引起彎矩。其計算簡圖如圖19所示。各柱不動鉸支座反力分別為：B列柱：n=0.202，=0.371， C列柱：n=0.221，=0.371，排架柱柱頂不動鉸支座的總反力為：排架柱柱頂分配后的剪力分別為：當BC跨作用于B列柱右側時，排架各柱的彎矩圖和軸力圖如圖20所示。（4）BC跨作用于C列柱時由于吊車豎向荷載和的偏心作用而在柱中引起彎矩。其計算簡圖如圖21所示。各柱不動鉸支座反力分別為：B列柱：n=0.202，=0.371， C列柱：n=0.221，=0.371，排架柱柱頂不動鉸支座的總反力為：排架柱柱頂分配后的剪力分別為：當BC跨作用于C列柱

13、時，排架各柱的彎矩圖和軸力圖如圖22所示。2.4.5吊車水平荷載作用下的內力分析不考慮廠房整體空間作用。（1）當AB跨作用有吊車橫向水平荷載時計算簡圖如圖23所示。各柱不動鉸支座反力分別為：A列柱：n=0.153，=0.371，當時，當時，由內插法得，B列柱：n=0.202，=0.371，當時，當時，由內插法得，排架柱柱頂不動鉸支座的總反力為：排架柱柱頂分配后的剪力分別為：排架各柱的彎矩圖和軸力圖如圖23所示。（2）當BC跨作用有吊車橫向水平荷載時計算簡圖如圖24所示。各柱不動鉸支座反力分別為：B列柱：n=0.202，=0.371，當時，當時，由內插法得，C列柱：n=0.221，=0.371，

14、當時，當時，由內插法得，排架柱柱頂不動鉸支座的總反力為：排架柱柱頂分配后的剪力分別為：排架各柱的彎矩圖和軸力圖如圖24所示。吊車橫向水平荷載可左右兩向作用，則彎矩圖反向。2.4.6風荷載作用下的內力分析（1）左吹風時各柱不動鉸支座反力分別為：A列柱：n=0.153，=0.371，C列柱：n=0.221，=0.371，排架柱柱頂不動鉸支座的總反力為：排架柱柱頂分配后的剪力分別為：排架各柱的彎矩圖和軸力圖如圖26所示。（2）右吹風時各柱不動鉸支座反力分別為：A列柱：n=0.153，=0.371，C列柱：n=0.221，=0.371，排架柱柱頂不動鉸支座的總反力為：排架柱柱頂分配后的剪力分別為：排架

15、各柱的彎矩圖和軸力圖如圖27所示。2.5內力組合不考慮廠房空間整體作用，具體方法和數據見附表1、2、3。2.6 A列柱與基礎設計混凝土：柱：C25；基礎：C25；主筋采用HRB335。都采用對稱配筋。2.6.1柱的縱向鋼筋計算（1）上柱由內力組合表附表1可見，上柱-截面共有12組內力組合。經過分析比較，其可能的最不利內力組合：由課本表12-4查得有吊車廠房上柱排架方向的計算高度為：A.按第組內力組合計算故按大偏心計算是正確的。取B. 按第組內力組合計算故按大偏心計算是正確的。取C.垂直彎矩作用平面承載力驗算由課本表12-4查得，有吊車廠房上柱，有柱間支撐時在垂直排架方向的計算高度為：，查得軸心

16、受壓穩定系數（2）下柱下柱的控制截面為-、-，由內力分析比較，可能的最不利內力組合為：由課本表12-4查得有吊車廠房上柱排架方向的計算高度為：截面面積A.按第組內力組合計算取B. 按第組內力組合計算取（3）A柱縱向鋼筋的配置綜合考慮，實際配置的柱內縱向鋼筋為：上柱：下柱：，在柱側面設置縱向構造鋼筋，翼緣。2.6.2柱的水平分布鋼筋嚴格地說，為了確定柱內的箍筋，應對上、下柱的控制截面最不利進行組合，然后對上、下柱分別選擇剪力絕對值最大的一組對斜截面的承載力進行計算，但對非地震區的單層廠房柱，如無特殊要求，一般柱內箍筋均由構造要求確定，選擇6200；柱頂500mm范圍內和柱底1800mm范圍內箍筋

17、選用6100；牛腿范圍內箍筋配置應按牛腿構造要求配置。2.6.3牛腿設計初步擬定牛腿高度，如圖28所示。（1）牛腿的高度驗算作用于牛腿頂部的豎向荷載標準值：牛腿頂部水平荷載標準值為：牛腿有效高度對支承吊車梁的牛腿，裂縫控制系數，a=0抗裂度符合要求，故高度滿足要求。取吊車梁熱板尺寸為400mm×400mm滿足要求。（2）牛腿的配筋計算牛腿的縱向鋼筋計算：作用于牛腿頂部的豎向荷載標準值和水平荷載標準值分別為綜上考慮，選用水平縱向鋼筋：。，故不需要配彎起鋼筋。選用直徑為8mm的水平箍筋，則間距為故水平箍筋選用：2.6.4柱的吊裝驗算采用翻身起吊，吊點設在牛腿下部，起吊時，混凝土達到強度設

18、計值100%，插入杯口基礎長度為，則柱吊裝時的總長度為h=3.9+6.6+0.8=11.3m。計算簡圖如圖29所示。 （1）荷載計算自重線荷載（kN/m），考慮動力系數=1.5，各段荷載標準值分別為：上柱：牛腿：下柱：（2）內力分析，（3）承載力驗算上柱：下柱： 在上柱-截面處加配，長度為1200mm。（4）柱的吊裝驗算上柱吊裝驗算：上柱配筋，滿足要求。下柱吊裝驗算：下柱配筋，故取。，取故滿足吊裝要求。2.6.5基礎設計（1）荷載由-截面的基本組合值計算，根據A柱內力組合表中，選擇兩組最不利內力對基礎進行設計：基礎承受的由墻體傳來的重力荷載:240mm厚磚墻（含粉刷） 5.24×6&

19、#215;12.15-(2.4+4.8)×4.2=223.54kN鋼窗 0.45×(2.4+4.8)×4.2=13.61kN基礎梁 16.7kN總計： 距基礎形心距：（2）基礎尺寸及埋置深度按構造要求擬定高度柱的插入深度。取。杯底厚度應大于，取，則基礎頂面標高為，故基礎埋置深度杯壁厚度，取，則基礎頂面突出柱邊寬度基礎邊緣高度取，杯壁高度。（3）擬定基礎地面尺寸，（4）計算基底壓力及地基承載力驗算基礎壓力計算，結果如下，其中。表2-4 基礎底面壓力計算及地基承載力驗算表類別第組第組130.04257.5821.98125.03429.5916.95645.8817.

20、8422.21611.673165.10142.43200.68188.77153.77<250165.10<300194.73<250200.68<300上述表格都滿足驗算，故擬定的基礎底面尺寸滿足要求。A柱的基礎尺寸和計算圖如圖30所示。 (5)基礎高度驗算表2-5 地基凈反力設計值計算表類別第組第組69.73651.7953.21874.77190.76119.61235.43181.13綜上可知取第組來研究，基礎底面設置C10混凝土墊層，取，基礎總有效高度為， 取，故滿足柱邊抗沖切。變階處截面有效高度，故取，故滿足臺階處抗沖切要求。（6）基礎底板配筋計算（按第組

21、最不利組合進行計算）A.基礎長邊方向配筋柱邊凈反力為臺階邊緣處凈反力為B.基礎短邊方向配筋按軸心受力計算，平均凈反力柱邊緣處：臺階截面處：C.基礎底板鋼筋配置長邊方向：，選用，短邊方向：，考慮構造配筋，選用，由于基礎邊長大于，可將兩方向縮短10%后交錯放置。杯壁高度，杯壁每邊配210。2.7 B列柱與基礎設計混凝土：柱：C25；基礎：C25；主筋采用HRB335。都采用對稱配筋。2.7.1柱的縱向鋼筋計算（1）上柱由內力組合表附表2可見，上柱-截面共有12組內力組合。經過分析比較，其可能的最不利內力組合：由課本表12-4查得有吊車廠房上柱排架方向的計算高度為：A.按第組內力組合計算故按大偏心計

22、算是正確的。取B. 按第組內力組合計算故按大偏心計算是正確的。取C.垂直彎矩作用平面承載力驗算由課本表12-4查得，有吊車廠房上柱，有柱間支撐時在垂直排架方向的計算高度為：，查得軸心受壓穩定系數（2）下柱下柱的控制截面為-、-，由內力分析比較，可能的最不利內力組合為：由課本表12-4查得有吊車廠房上柱排架方向的計算高度為：截面面積A.按第組內力組合計算 故按大偏心計算是正確的。取B. 按第組內力組合計算故按大偏心計算是正確的。取（3）B柱縱向鋼筋的配置綜合考慮，實際配置的柱內縱向鋼筋為：上柱：，在柱側面設置縱向構造鋼筋。下柱：，在柱側面設置縱向構造鋼筋，翼緣。2.7.2柱的水平分布鋼筋嚴格地說

23、，為了確定柱內的箍筋，應對上、下柱的控制截面最不利進行組合，然后對上、下柱分別選擇剪力絕對值最大的一組對斜截面的承載力進行計算，但對非地震區的單層廠房柱，如無特殊要求，一般柱內箍筋均由構造要求確定，選擇8200；柱頂500mm和柱底2050mm范圍內箍筋選用8100；牛腿及牛腿下300mm范圍內箍筋配置應按牛腿構造要求配置。2.7.3牛腿設計初步擬定牛腿高度為，右邊荷載大于左邊的，故只需設計右邊。牛腿尺寸如圖31所示。（1）牛腿的高度驗算作用于牛腿頂部的豎向荷載標準值：牛腿頂部水平荷載標準值為：牛腿有效高度對支承吊車梁的牛腿，裂縫控制系數，a=200+20=220mm。抗裂度符合要求，故高度滿

24、足要求。取吊車梁熱板尺寸為500mm×500mm滿足要求。（2） 牛腿的配筋計算 牛腿的縱向鋼筋計算：作用于牛腿頂部的豎向荷載標準值和水平荷載標準值分別為 取 綜上考慮，選用水平縱向鋼筋：。，故不需要配彎起鋼筋。選用直徑為8mm的水平箍筋，則間距為故水平箍筋選用：2.7.4柱的吊裝驗算采用翻身起吊，吊點設在牛腿下部，起吊時，混凝土達到強度設計值100%，插入杯口基礎長度為，則柱吊裝時的總長度為。計算簡圖如圖32所示。 （1）荷載計算自重線荷載（kN/m），考慮動力系數=1.5，各段荷載標準值分別為：上柱：牛腿：下柱：（2）內力分析，（3）承載力驗算上柱：下柱： （4）柱的吊裝驗算上柱

25、吊裝驗算：上柱配筋，滿足要求。下柱吊裝驗算：下柱配筋，故取。故滿足吊裝要求。2.7.5基礎設計（1）荷載由-截面的基本組合值計算，根據B柱內力組合表中，選擇兩組最不利內力對基礎進行設計：（2）基礎尺寸及埋置深度按構造要求擬定高度柱的插入深度。取。杯底厚度應大于，取，則基礎頂面標高為，故基礎埋置深度杯壁厚度，取，則基礎頂面突出柱邊寬度基礎邊緣高度取，杯壁高度。（3）擬定基礎地面尺寸，（4）計算基底壓力及地基承載力驗算基礎壓力計算，結果如下，其中。B柱的基礎尺寸和計算圖如圖33所示。 表2-6 基礎底面壓力計算及地基承載力驗算表類別第組第組396.62998.497.12260.891042.55

26、8.711235.291279.35406.23272.65299.0772.26268.95118.73185.67<250299.07<300193.84<250268.95<300上述表格都滿足驗算，故擬定的基礎底面尺寸滿足要求。(5)基礎高度驗算表2-7 地基凈反力設計值計算表類別第組第組626.571236.66456.311397.32359.9814.76337.4286.01基礎底面設置C10混凝土墊層，取=45mm，基礎總有效高度為，取，故滿足柱邊抗沖切。變階處截面有效高度，故取，故滿足臺階處抗沖切要求。（6）基礎底板配筋計算A.基礎長邊方向配筋（按第

27、I組最不利組合進行計算）柱邊凈反力為臺階邊緣處凈反力為B.基礎短邊方向配筋（按第II組最不利組合進行計算）按軸心受力計算，平均凈反力柱邊緣處：臺階截面處：C.基礎底板鋼筋配置長邊方向：，選用，短邊方向：，考慮構造配筋，選用，由于基礎邊長大于，可將兩方向縮短10%后交錯放置。杯壁高度，杯壁每邊配210。2.8 C列柱與基礎設計混凝土：柱：C25；基礎：C25；主筋采用HRB335。都采用對稱配筋。2.8.1柱的縱向鋼筋計算（1）上柱由內力組合表附表3可見，上柱-截面共有12組內力組合。經過分析比較，其可能的最不利內力組合：由課本表12-4查得有吊車廠房上柱排架方向的計算高度為：A.按第組內力組合

28、計算故按大偏心計算是正確的。取B. 按第組內力組合計算故按大偏心計算是正確的。取C.垂直彎矩作用平面承載力驗算由課本表12-4查得，有吊車廠房上柱，有柱間支撐時在垂直排架方向的計算高度為：，查得軸心受壓穩定系數（2）下柱下柱的控制截面為-、-，由內力分析比較，可能的最不利內力組合為：由課本表12-4查得有吊車廠房上柱排架方向的計算高度為：截面面積A.按第組內力組合計算故按大偏心計算是正確的。取B. 按第組內力組合計算故按大偏心計算是正確的。取（3）C柱縱向鋼筋的配置綜合考慮，實際配置的柱內縱向鋼筋為：上柱：下柱：，在柱側面設置縱向構造鋼筋，翼緣。2.8.2柱的水平分布鋼筋嚴格地說，為了確定柱內

29、的箍筋，應對上、下柱的控制截面最不利進行組合，然后對上、下柱分別選擇剪力絕對值最大的一組對斜截面的承載力進行計算，但對非地震區的單層廠房柱，如無特殊要求，一般柱內箍筋均由構造要求確定，選擇8200；柱頂500mm及柱底2050mm范圍內箍筋選用8100；牛腿及其以下400mm范圍內箍筋配置應按牛腿構造要求配置。2.8.3牛腿設計初步擬定牛腿高度為，牛腿尺寸如圖34所示。（1）牛腿的高度驗算作用于牛腿頂部的豎向荷載標準值：牛腿頂部水平荷載標準值為：牛腿有效高度對支承吊車梁的牛腿，裂縫控制系數，a=0。抗裂度符合要求，故高度滿足要求。取吊車梁熱板尺寸為500mm×500mm滿足要求。（2

30、）牛腿配筋計算牛腿縱向鋼筋計算：作用于牛腿頂部的豎向標準值和水平標準值分別為=+=634.2+60.96=695.16kN =24.74kNa<0,取a=0.3=0.3×705=211.5mm a(0.85)+1.2=695.16××211.5(0.85×300×705)+1.2×24.74300=818+0.99=819配筋：614，=923，故不需要配彎起鋼筋。選用直徑為8mm的水平箍筋，則間距為故水平箍筋選用：2.8.4柱的吊裝驗算采用翻身起吊，吊點設在牛腿下部，起吊時，混凝土達到強度設計值100%，插入杯口基礎長度為，則

31、柱吊裝時的總長度為h=3.9+6.6+0.81=11.31m。計算簡圖如圖35所示。 （1）荷載計算自重線荷載（kN/m），考慮動力系數=1.5，各段荷載標準值分別為：上柱：牛腿：下柱：（2）內力分析，（3）承載力驗算上柱：下柱： （4）柱的吊裝驗算上柱吊裝驗算：上柱配筋，滿足要求。下柱吊裝驗算：下柱配筋，故取。故滿足吊裝要求。 2.8.5基礎設計（1）荷載 由-截面的基本組合值計算，根據A柱內力組合表中，選擇三組最不利內力對基礎進行設計：基礎承受的由墻體傳來的重力荷載為：=253.85kN距基礎形心距：（2）基礎尺寸及埋置深度按構造要求擬定高度柱的插入深度。取。杯底厚度應大于，取，則基礎頂面

32、標高為，故基礎埋置深度杯壁厚度，取，則基礎頂面突出柱邊寬度基礎邊緣高度取，杯壁高度。（3）擬定基礎地面尺寸，（4）計算基底壓力及地基承載力驗算基礎壓力計算，結果如下，其中。B柱的基礎尺寸和計算圖如圖36所示。 表2-8 基礎底面壓力計算及地基承載力驗算表類別第組第組196.06416.2523.74-132.50768.11-12.85863.31215.16367.11-2.07266.2521.51203.22201.84143.88<250266.25<300202.53<250203.22<300上述表格都滿足驗算，故擬定的基礎底面尺寸滿足要求。（5） 基礎高度

33、驗算表2-9 地基凈反力設計值計算表類別第組第組555.29859.61-131.621302.95335.510261.03173.29基礎底面設置C10混凝土墊層，鋼筋保護層厚度45mm，基礎總有效高度為，取，故滿足柱邊抗沖切。變階處截面有效高度，故取，故滿足臺階處抗沖切要求。（6）基礎底板配筋計算基礎長邊方向配筋（按第I組最不利組合進行計算）受壓長柱邊凈反力為臺階邊緣處凈反力為 基礎短邊方向配筋（按第組最不利組合進行計算）按軸心受力計算，平均凈反力柱邊緣處：臺階截面處： 基礎底板鋼筋配置長邊方向：，選用，短邊方向：，考慮構造配筋，選用，由于基礎邊長大于2.5，可將兩方向縮短10%后交錯放置。杯壁高度，杯壁每邊配210。2.9 抗風柱設計2.9.1抗風柱計算參數基礎頂標高，柱頂標高。上柱高度，下柱高度，總高上柱計算高度，下柱計算高度。 抗風柱截面尺寸：上柱：；下柱：。 2.9