1、寧波市軌道交通4號線土建工程TJ4005標 柳西站地下連續墻鋼筋籠吊裝施工專項方案一、編制依據11.1編制目的11.2編制依據21.3編制原則2二、工程概況22.1工程概述22.2周邊環境22.3工程地質、水文地質概況32.4鋼筋籠概述5三、 總體籌劃53.1 施工任務劃分及施工隊伍安排53.2 機械設備安排與使用計劃53.3 吊裝籌劃6四、 鋼筋籠吊裝74.1 鋼筋籠吊裝方案綜述74.2路基承載力計算74.3鋼筋籠吊裝施工工藝及流程94.4吊裝設備的選用114.5鋼筋籠吊點布置154.6鋼筋籠吊點加固154.7吊點設置驗算154.8鋼絲繩受力強度計算194.9吊點處焊縫抗剪強度計算214.1

2、0滑輪驗算214.11吊點受力計算214.12鋼扁擔驗算224.13卸扣驗算234.14鋼筋籠碰主臂驗算254.15 起吊作業要點25五、鋼筋籠吊裝安全保證措施265.1安全技術措施265.2注意事項275.3吊裝時對周圍環境的保護及分析27六、事故類型和危害程度分析及應急預案286.1事故類型和危害程度分析286.2應急預案286.3應急處置內容32一、編制依據1.1編制目的在熟悉設計圖紙和現場環境的基礎上，制定合理的施工方案，選擇先進的施工方法，采取可靠的技術措施，建立完善的保證體系，配置足夠的施工資源，確保安全、質量、進度和文明施工及環保控制目標的全面實現。1.2編制依據1） 寧波市軌道

3、交通4號線土建工程TJ4005標柳西站相關設計資料、合同文件、招標文件及投標文件；2） 寧波市軌道交通4號線土建工程TJ4005標柳西站相關會議紀要和設計圖紙；3） 寧波市軌道交通4號線工程勘察柳西新村站詳勘報告正式稿2015年10月；4） 施工現場踏勘調查所收集的資料；5）鋼筋焊接及驗收規范（JGJ18-2012）6）建筑施工起重吊裝安全技術規范(JGJ 276-2012)7）起重吊裝常用數據手冊8）寧波市軌道交通指揮部4號線工程設計總體組指定的有關文件9）大型起重機械設備安全管理規定10）其中吊裝技術與常用數據速查11）機具設備選用計算和安全作業操作技術規范手冊12）履帶式起重機性能參數1

4、.3編制原則1）施工指導思想：施工方案可行、施工技術先進、施工組織科學，重信譽、守合同，合格、安全、按期完成本工程；2）嚴格執行施工過程中涉及的相關標準、規范和規程；3）突出重難點、突破難點、科學管理、內容全面、思路清晰，以確保施工安全為前提，可操作性強；4）確保施工安全、工程質量、文明施工和環境保護符合相關規范、標準、法律、法規的要求，實現各項施工目標；5）信息化施工，設立現場監控監測分中心，采用監控系統和信息回饋系統指導施工的依據，根據監控提供的信息及時調整施工參數。二、工程概況2.1工程概述柳西站設于蒼松路長青路路口北側沿蒼松路呈南北走向，西側部分位于柳西河內，車站為地下兩層單柱雙跨、雙

5、柱三跨鋼筋混凝土箱形結構，其地下一層為車站站廳層，地下二層為車站站臺層。車站為地下二層結構，長269m，寬19.924.0m，標準段深16.1816.53m，南北端頭井深分別為21.861m、21.275m；圍護結構采用1000mm厚地下連續墻，鋼筋砼+鋼管內支撐體系。本工程鋼筋籠分別有“”、“L”、“V”、“Z”型四種形式，鋼筋籠的厚度為860mm，鋼筋籠長度為標準段39m、端頭井41m，其中有12幅地連墻受110KV高壓線影響，需分節吊裝。 2.2周邊環境本車站周邊環境復雜，臨近車站東側有天海大酒店（砼24，800鉆孔灌注樁基礎，距離車站主體基坑最近11.7m）、寧波大公館（砼14，600

6、鉆孔灌注樁基礎，距離主體基坑38m，距離附屬基坑約33m）、寧波TCC佳釀有限公司（混2，條形基礎，施工前拆除）。車站西側為柳西河，現狀河道寬度約2750m。車站場區內地下管線密集，主體圍護施工之前需將影響主體基坑施工的管線向東側臨時遷改，施工期間需重難點保護。車站范圍內，垂直于蒼松路方向，有一懸高約20m的110KV高壓線9（原位保護）；沿蒼松路方向主要管線有：電力（600*400，局部900*150，電壓10KV）、飲水管（砼DN300埋深約1.1m）、通信管（塑10架空7.0m）、電信管（300*200）、燃煤氣管（DN110中壓）等。圖2.2.1-1柳西站平面位置圖2.3工程地質、水文

7、地質概況1）場地地形地貌柳西站位于寧波市海曙區蒼松路上，沿蒼松路南北向敷設。地貌類型屬于濱海沖湖積平原，地形開闊較平坦，地面標高在2.353.78m左右。2）主要工程地質土層根據地質勘察報告，主要土層分布如下：1a層雜填土、2層黏土、3b層淤泥質黏土、1層黏土、2b層淤泥質黏土、1a層砂質粉土、2層粉質粘土、1b層淤泥質粉質粘土、1b層粉質粘土、1t層黏質粉土、4a層粉質黏土、4b層黏質粉土、1粘土、3a層黏土、1層粉質黏土、1t層砂質粉土、2尺粉質粘土、1層粉砂、1a層粉質黏土、1t層粉砂。圖2.1.6-1地質斷面圖（左線）圖2.1.6-2地質斷面圖（右線）3）水文地質條件概況根據本次勘察資

8、料及區域水文地質資料，本場地地下水可分為三類：（1） 松散巖類孔隙水；該類型水主要賦存與場區表部雜填土和淺部淤泥質土層中，主要補給來源為大氣降水、地表水、管線滲漏等，水位隨季節而變化。潛水位變幅一般在1.0m之間?？辈炱陂g實測的各勘探孔潛水穩定水位埋深為0.901.90m，相應標高為0.832.48m。（2） 淺部孔隙承壓水；該類型水主要賦存于1a層砂質粉土中，含水層分布不連續，含水層厚0.704.50m，屬微透水，水量較小，主要接受上部孔隙潛水的入滲透補給，據詳勘S13XW2抽水試驗孔實測水位埋深在1.351.60m，相應水位標高為0.951.20m。（3） 孔隙承壓水第11層孔隙承壓水；主

9、要賦存于1t層黏質粉土、4b層黏質粉土中。1t層黏質粉土透鏡體狀分布，含水層厚1.2010.20m，屬弱透水，涌水量小，根據初勘S13CW1抽水試驗孔實測，1t水位標高為-0.250.20m。4b層黏質粉土全場分布，但厚度較小，含水層厚0.804.20m，屬弱透水，涌水量小，據詳勘S13XW1抽試驗孔實測4b層水位埋深在1.651.90m，相應水位標高為0.831.08m。第12層孔隙承壓水；該類型水主要賦存于層砂土中，透水性好，屬中等、強透水，水量豐富，據本標段初勘抽水試驗孔S15CW1、S17CW1實測靜止水位標高為-1.83-1.53m。2.4鋼筋籠概述本工程鋼筋籠分別有“”、“L”、“

10、V”及“Z”型四種形式，鋼筋籠的厚度為800mm，標準段鋼筋籠長度均為39m，最大重量約34t；端頭井鋼筋籠長度均為41m，最大重量約32t，主吊吊索吊具重量約為2.5t。3、 總體籌劃3.1 施工任務劃分及施工隊伍安排為了便于施工管理，對參建隊伍進行了細致的分工，擬投入26人負責地下連續墻鋼筋籠吊裝作業。詳細人員安排計劃見附表3.1。表3.1 吊裝工程勞動力組織安排序號工 種人 數備 注1起重指揮2白班、夜班各一人2起重司機4白班、夜班各兩人3起重工16每班起重工按8人配置4安全員2白班、夜班各一人5司索工2白班、夜班各一人3.2 機械設備安排與使用計劃3.2.1 機械設備配備原則1）嚴格按

11、照合同工程量配置各類施工機械設備并按照工程進度計劃進行機械設備調配。2）施工過程中充分發揮機械設備的效率，避免窩工及停產，確保工程順利進行。3）保證機械設備性能合理， 配套完善，所有機械設備的嶄新程度系數均達到80%以上。4）機械設備調配嚴格按照工程進度計劃實施，進場機械未經業主或者監理同意不得私自撤場。5）除以上四點還要遵循業主的以下要求：所有用于本工程的機械設備類型適用配套、狀況良好、技術性能滿足合同要求，工程質量安全可靠。遵循寧波市安全文明施工標準化施工相關規定，出入工地的運輸車輛，應沖洗干凈并確認不會對外部環境污染后，方可讓車輛出入;裝運建筑材料、土石方、建筑垃圾及工程廢渣的車輛，采用

12、有效的防護措施，保證車輛途中不污染道路和環境。3.2.2機械設備投入計劃施工機械設備匯總表 表3.2 主要機械設備投入計劃見表地下連續墻鋼筋籠吊裝工程的主要機械設備序號名 稱數 量型 號進場時間1主吊履帶吊1臺200T2015.112副吊履帶吊1臺80T2015.113主吊扁擔梁1個100T2015.114副吊扁擔梁1個50T2015.115單門滑輪2只50T2015.116單門滑輪4只25T2015.117卸扣4只50T2015.118卸扣8只25T2015.119卸扣8只16T2015.113.2.3起重機械日常保養、維修管理措施及制度1）起重機械設備使用必須堅持“安全第一，預防為主”的原

13、則。任何單位和個人不得違章指揮，違章使用，違章操作起重機械設備；2）起重機械設備要保證機組人員相對穩定，做到定人、定機、定崗位職責的“三定原則”，且做到持證上崗；3）起重機械設備要建立技術經濟檔案，內容包括：原始技術資料和交接憑證，歷次大修、改造記錄、運轉時間記錄、事故記錄和其他相關資料；4）機組人員每天操作起重機械設備前要先對設備進行日常檢查，經檢查無任何故障方可操作；5）起重機械設備在使用過程中發現設備出現不正常情況時，應馬上停止作業，對其進行檢查，排除問題以后方可繼續工作；6）機組人員必須每天做好交接班，認真填寫交接班記錄和運轉記錄；7）起重機械設備保養用油必須按使用說明定人、定點、定時

14、、定質、定量加注、更換并做好記錄；使用前要做好沉淀（過濾）及油料常規化驗并及時收回廢油；8）起重機械設備的維修配件必須使用優質品，不得以次充好；并做到收、發配件手續齊全；9）起重機械設備維修保養后必須做好記錄，整理后留存歸檔；10）起重機械設備的停放要防風、防雨、防凍、防火、防腐。在設備的顯要位置掛其有關的保養規程；3.3 吊裝籌劃3.3.1 起吊及行走時周邊場地狀況鋼筋籠吊裝場地及行走路線周圍無電力架空線，目前車站西北側和西南側的地下管線待遷改完成后，再進行該區域的鋼筋籠吊裝。3.3.2 起吊及行走路線履帶吊起吊位置、地連墻分幅位置、吊裝走行路線以及鋼筋加工設備位置等內容均在成槽階段場地平面

15、布置圖上體現（詳見附圖一）。4、 鋼筋籠吊裝4.1 鋼筋籠吊裝方案綜述 本工程地下連續墻鋼筋籠籠長為（38.9540.95）m，鋼筋籠采用整體吊裝。 鋼筋籠吊放具體分六步走：第一步：指揮200t、80t兩吊機轉移到起吊位置，起重工分別安裝吊點的卸扣。第二步：檢查兩吊機鋼絲繩的安裝情況及受力重心后，開始同時平吊。第三步：鋼筋籠吊至離地面1米后，主吊200t起鉤，根據鋼筋籠尾部距地面距離，隨時指揮輔機配合起鉤。第四步：鋼筋籠吊起后，200t主吊機向左（或向右）側旋轉、80t吊機順轉至合適位置，讓鋼筋籠垂直于地面。第五步：指揮起重工卸除鋼筋籠上80t吊機起吊點的卸扣，然后遠離起吊作業范圍。第六步：指

16、揮200t吊機吊籠入槽、定位，吊機走行應平穩，鋼筋籠上應拉牽引繩。下放時不得強行入槽。4.2路基承載力計算1）地基驗算：硬化面下方土體長期處于壓實狀態，所以其壓實系數較大，根據建筑地基處理技術規范（條文說明）中知其地基承載力特征值fak可取值130180kpa（具體視其壓實系數較大則取最高值），但本次計算按最不利情況最低值130kpa進行驗算。QUY200-200T履帶吊配重60t，自重20t，考慮最不利荷載組合，即吊裝38.95m鋼筋籠（36.14t）時，機械施加在路面上的合力為116t。另外根據安全儲備需要其系數取值為1.2，所以其總壓力為N=116×9.8×1.2=1

17、364.16KN。根據200T履帶吊參數可知其履帶長為9.11m，寬1.2m，另根據建筑地基處理技術規范考慮回填壓實粘土層為硬殼層，其地基墊層的壓力擴散角可取值為23°，所以通過壓力擴散至重載路底面下時其總的接地面積為（9.11+tan23°×0.25×2）（履帶長）×（1.2+ tan23°×0.25×2）（履帶寬）×2=26.28m2。所以，1364.16/26.28=51.91kpa130kpa，地基滿足要求。圖4.1 壓力擴散示意圖2）重載路驗算：采用厚25cm鋼筋砼路面，砼等級C30，配筋采用H

18、RB40016鋼筋間距200（橫）×200（縱）mm雙層鋼筋網?，F對重載路鋼筋做相應驗算如下：鋼筋混凝土面層的配筋量按下式確定。式中： As-混凝土面層寬（或長）所需的鋼筋面積（mm2）； Ls-縱向鋼筋時，為橫縫間距（m）；橫向鋼筋時，為無拉桿的縱縫或自由邊之間的距離（m）； h-面層厚度（mm）； -面層與基層之間的磨阻系數，基層為水泥、石灰或瀝青穩定粒料時，可取1.8；基層為無結合料的粒料時，可取1.5； fsy-鋼筋的屈服強度（Mpa），=（16×6×250×1.8）/335=129mm2每延米寬路面配1根16鋼筋即可，所以按目前16200

19、15;200是滿足要求的。同時參考公路水泥混凝土路面設計規范（JTJD40-2002）可知所選混凝土路面厚度250mm滿足規范要求。表4.1 水泥混凝土面層厚度的參考范圍交通等級特重重公路等級高速一級二級高速一級二級變異水平等級低中低中低中低中面層厚度（mm）260250240272402602302502204.3鋼筋籠吊裝施工工藝及流程4.3.1施工工藝地下連續墻鋼筋籠吊裝施工工藝見下圖：圖4-1 地下連續墻鋼筋籠吊裝施工工藝4.3.2鋼筋籠吊裝過程示意圖圖4-2 鋼筋籠吊裝過程示意圖鋼筋籠起吊前現場人員進行全面檢查采用雙機抬吊法將鋼筋籠緩緩提升主吊緩慢拔高，副吊配合向上托送鋼筋籠主吊完全

20、將鋼筋籠吊起后拆除副吊鋼絲繩吊具鋼筋籠由型鋼擔住穩定后，拆除扁擔吊具等，此時鋼筋籠完全由主吊垂直吊起，緩緩下放入槽。4.3.3鋼筋籠吊放轉換過程1）雙機就位，開始平抬鋼筋籠。2）雙機平抬鋼筋籠，大吊提升鋼筋籠，小吊平穩向前移動。3）大吊起鉤，小吊起鉤緩慢運行，直至大吊吊起鋼筋籠。4）小吊卸鉤，大吊完全吊起鋼筋籠。大吊旋轉大臂，使鋼筋籠轉移至下放導墻處。對準分幅線，開始下放，在此過程中，專人牽拉副吊的鋼絲繩，每下到一個節點地方時，大吊停止下放，專人卸除卸扣。吊放端頭井鋼筋籠時，需將上下兩節鋼筋籠對接好后再進行下一道工序。5）當副吊鋼絲繩全部卸除后，大吊繼續下放。在大吊轉換鋼絲繩吊點時，用扁擔卡住

21、鋼筋籠穿扁擔處，大吊放下鋼筋籠，使鋼筋籠的重量承擔在扁擔上。6）安裝好大吊的起吊繩和連接繩，大吊收鉤，使大吊的鋼絲繩受力，吊起鋼筋籠，抽出扁擔。大吊繼續下放鋼筋籠。7）在鋼筋籠下放至從籠頂下第一根水平筋時，再次用扁擔卡住籠頭吊點處。轉換大吊的鋼絲繩。把大吊的鋼絲繩安裝在吊筋上，大吊起鉤，直至提起鋼筋籠至導墻上10-20cm，抽出扁擔。繼續下放鋼筋籠，使鋼筋籠的吊筋擱置在扁擔上，最后卸除鋼絲繩的卸甲，鋼筋籠的整個吊放過程完畢。4.4吊裝設備的選用4.4.1鋼筋籠概況根據本工程的施工圖紙，經過鋼筋量的計算，由表3-2地連墻鋼筋籠參數表知，按6m幅端頭井先行槽首開幅上部鋼筋籠重量籠重33.14t，鋼

22、筋籠吊裝扁擔、吊鉤及鋼絲繩鎖具等重量為 3t，總起重量36.14t，為雙機抬吊時最大起重量，結構尺寸為40.95m×0.86m×6m。4.4.2主機選用1）主吊設備選型起重垂直高度 H 及起重機臂長 L 計算，選擇計算主吊車垂直高度時，不僅要考慮主吊臂架仰角( 按 78°計算) 和鋼筋籠的最大尺寸、重量，還要考慮鋼筋籠吊起后能旋轉 180°不碰撞主吊臂架，滿足 BC 距離3 m(鋼筋籠一半寬度考慮較寬槽段取6/2=3m)（見圖4.4.2-1） 。（圖2 主吊吊裝示意）圖4.4.2-1主吊吊裝示意圖起重垂直高度: H = h0+h1+h2+h3+h4= 0

23、.6+2+4+40.95+0.5=48.05m式中，h0 為起吊扁擔凈高(0.6 m) ;h1 為扁擔上吊索鋼絲繩高度(2 m)；h2為鋼筋籠吊索高度(4m) ;h3為鋼筋籠長度(40.95m) ;h4 為鋼筋籠距地面高度(0.5 m) 。式中，b 為起重滑輪組定滑輪到吊鉤中心距離，b =BC·tan 78°h2 h0h1 =3*4.705-4-0.6-2= 7.515m(BC = 3m);h5 為起重臂下距地面的高度(2 m) 。2）主吊的選擇根據履帶吊車技術性能表，選取主臂長56m，最大起吊重量59.6t，有效高度大于54.76m 的 200 t履帶吊作為主吊車。根據吊

24、車手冊，帶載行走時負荷率應降低30% ，則吊車的最大負荷為:59.6× ( 1 30% ) = 41.72t，大于鋼筋籠重量36.14t。3）主吊性能表主機選用200t履帶式起重機，起重臂接56m,主要性能見下表。表4-1 QUY200履帶起重機主臂作業性能表工作半徑R(米)有效起重量Q(噸)主臂長度（米）1068.6561268.1561459.6564.4.3副機選用1）副吊受力分析 鋼筋籠平抬起吊時按均布荷載計算，則每米為33.14/40.95=0.809t0.81t，如圖 3 所示，副吊D支點的受力為 （5+0.5*14）× 0.81=9.72t，C支點的受力為（0

25、.5*9+0.5*14）*0.81t =9.315t，則副吊車的 水平起吊重量為:9.72 +9.315=19.035t0.6*33.14t=19.884t（副吊最大受力出現在鋼筋籠起吊到60度角時，最大受力為鋼筋籠重量重量的60%，故Q副=Q籠×60%）。圖4.4.3-3吊裝受力分析2）副吊的選擇根據履帶吊技術性能表，選取主臂長37m，最大起吊重量25.78t 的 80 t 履帶吊作為副吊車。( 注:副機最大作業半徑 10m)雙機抬吊時負荷率應降低 20% ，則副吊的最大 負荷為:25.78× (1 20% ) =20.624t，大于19.884t，經驗算，100 t 履

26、帶吊可滿足吊裝要求。3）副吊性能表副機選用80t履帶式起重機，起重臂接37m，主要性能見下表。表4-2 SCC800履帶起重機主臂作業性能表工作半徑R(米)有效起重量Q(噸)主臂長度（米）1025.78371122.70374.4.4吊機選型驗算根據整體吊裝鋼筋籠籠長40.95m，鋼筋籠重為33.14t鋼筋籠進行計算。詳見吊點布置。1）橫向吊點計算橫向吊點設置:橫向吊點按鋼筋籠寬度 L布置 4 道，吊點按 0 125L、033L、0.67L、0.875L 位置為 宜。對 6m 幅寬鋼筋籠，橫向吊點按 0 75 m + 1 25 m + 2 m +1.25 m + 0 75 m 設置（見圖4.4

27、.4-1）。實際施工過程中根據扁擔的寬度適當調整。圖4.4.4-1橫向吊點設置2）縱向吊點計算縱向吊點選擇非常重要，若吊點位置不準確，鋼筋籠會產生較大撓曲變形，使焊縫開裂，整體散架，無法起吊，因此吊點的位置確定是吊裝過程中的一個關鍵步驟。根據彎矩平衡原理，正負彎矩相等是所受彎矩變形影響最小的原理，鋼筋籠吊點位置計算如下：縱向吊點設置:縱向吊點按照鋼筋籠長度 設置 4 道。主吊車 2 道，副吊車 2 道。鋼筋籠縱向 受力彎矩如圖 5 所示，由正負彎矩相等時所受彎矩 變形最小原理得: 圖4.4.4-2 縱向吊點布置圖+ M = M其中：+M=1/2*qm2 -M=1/8*qn21/2*qm2故:n

28、=22m又:2m+3n=H（H為鋼筋籠長度）得：n=11.04 , m=3.905以鋼筋籠高40.95m為計算，可知n=11.04 , m=3.905因此，選擇B、C、D、E四點時鋼筋籠起吊時彎矩最小，但實際吊裝過程中B、C中心是主吊位置，AB距離影響吊裝鋼筋籠。根據技術數據和實際吊裝經驗，在主吊段，B點可向A點移動，即令AB=0.95，BC=n+ m-0.95=14m，再結合實際施工便利與地下墻預埋鋼筋位置，BC段長12m，縮小主副吊cd間距即CD=9m，相應EF增加EF=5m，在副吊段DE= n=11m,做出相應調整取14m，其他各點位置也做適度的調整，如下圖4.4.4-3。圖4.4.4-

29、3 鋼筋籠吊點示意圖圖4.4.4-4鋼筋籠吊點布置圖3）重心計算：重心距籠頂L=20m4）吊點位置為：籠頂-籠底0.95m+12m+9m+14m+5m4.5鋼筋籠吊點布置主吊吊點設8個，且鋼筋籠頂端4個吊點采用加強筋加固，以備鋼筋籠標高定位時支撐；副吊吊點設8個，使用鋼筋加強。4.6鋼筋籠吊點加固每幅鋼筋籠各吊點均設置在縱向桁架筋上，以標準幅槽段為例說明，槽段鋼筋籠每個吊點各用2根倒立的“U”型32鋼筋予以加固，并增加桁架筋及中間位置沿垂直方向焊接兩根加固筋。4.7吊點設置驗算若吊點位置不準確，鋼筋籠會產生較大撓曲變形，使焊縫開裂，整體散架，無法起吊，因此吊點的位置確定是吊裝過程中的一個關鍵步

30、驟。1）鋼筋籠吊點驗算根據彎矩平衡原理，正負彎矩相等是所受彎矩變形影響最小的原理，鋼筋籠吊點位置計算如下，鋼筋籠橫縱向受力彎矩見圖4.7-1如示：圖4.7-1鋼筋籠縱向受力彎矩圖鋼筋籠起吊實際過程中主吊位置影響吊裝鋼筋籠。根據實際吊裝經驗以及本工程鋼筋籠鋼筋分布以及預埋件等特點，考慮彎矩較小對各吊點位置進行調整：籠頂下0.95m+12m+9m+14m+5m。2）轉角幅吊點設置本工程的“Z”型幅由于施工難度較大，特改成兩幅“L” 型來施工，由于“L” 型幅鋼筋籠橫向吊點與“一”型幅籠布置有區別，“L” 型幅籠垂心計算如下：拐角幅鋼筋籠除設置縱、橫向起吊桁架、吊點及剪刀撐之外，另要增設鋼筋籠內側斜

31、撐桿和外側斜撐進行加強，以防鋼筋籠在空中翻轉角度時發生變形。拐角幅鋼筋籠橫向兩點吊吊點和加強示意圖，如圖 4.7-2。圖 4.7-2 轉角幅加固示意圖異型槽段橫向吊點布置按照以下步驟進行計算設置：第一步：根據鋼筋籠斷面形式和尺寸計算出鋼筋籠橫向重心位置。圖4.7-3重心位置示意圖L型鋼筋籠橫斷面計算模型可分為鋼筋籠A部分和鋼筋籠B部分，圖中：（x1，y1）和（x2,y2）分別是A部分和B部分的重心坐標，（x0，y0）是鋼筋籠的重心坐標。假設：鋼筋籠橫斷面質量均勻分布在鋼筋籠橫斷面S內。鋼筋籠橫斷面總面積為S，A部分面積為，B部分面積為；首先計算出鋼筋籠橫斷面對X軸、Y軸的靜矩：則鋼筋籠橫斷面重

32、心為：第二步：計算鋼筋籠橫斷面對形心軸x1、 y1的慣性矩、與慣性積；圖 4.7-3 計算示意圖第三步：計算橫斷面形心主軸方向。圖 4.7-4轉角幅形心主軸示意圖第四步，對異形鋼筋籠采用橫向兩點起吊時，根據結構的力學平衡原理可知：鋼筋籠橫斷面重心應位于吊點之間；吊點外鋼筋籠部分對吊點最大彎矩應盡量左右相等（圖中，A部分對吊點1的最大彎矩應與B部分對吊點2的最大彎矩應盡量相等）；鋼筋籠橫向最大正彎矩與最大負彎矩應盡量相等（前提：鋼筋籠剛度滿足變形要求）；圖 4.7-5轉角幅鋼筋籠起吊后示意圖根據以上原則，應有：；根據以上計算和原則可確定吊點位置。4）鋼筋籠橫向吊點驗算由于轉角籠橫向吊點與平籠布置

33、有區別，轉角籠垂心計算如下：最大轉角籠尺寸為：3米+3米設置直角坐標系，AB,BC為鋼筋籠水平筋所以它們的坐標是D（0+0）/2，（3+0）/2 =（0，1.5），E（0+3）/2，（3+0）/2=(1.5，1.5)D（3+0）/2，（0+0）/2,=（1.5，0）由于中心的連線交與一點，設該點為P（X,Y），由于P是三角形的重心，則有：AP:PD=2 BP:PE=2 CP:PF=2由此可得：=2所以三角形的重心坐標為：X=【0+2×（1.5+1.5）/2】/（1+2）=(0+1.5+1.5)/3=1Y=【1.5+2×（1.5+0）/2】/（1+2）=(1.5+0+1.5)

34、/3=1則吊點布置必須成45度穿過該點。4.8鋼絲繩受力強度計算根據 GB 1102-74 標準，圓鋼絲繩破斷拉力是按鋼絲繩破斷拉力總和乘以換算系數所得，6 × 61 + 1型鋼絲繩換算系數為 0.8;K 為鋼絲繩安全系數，用于機動起重設備鋼絲繩安全系數為 5 6，取 6。表4.8-1 鋼絲繩數據表序號鋼絲繩mm型號客額起重量 / t公式1836 × 61 + 165.7T = 4 780 × 0 8 /6 /10277 56 × 61 + 155.53T = 4 165 × 0 8 /6 /103726 × 61 + 147.87T

35、 = 3 590 × 0 8 /6 /10466 56 × 61 + 140.8T = 3 060 × 0 8 /6 /10561 06 × 61 + 134.27T = 2 570 × 0 8 /6 /10655 56 × 61 + 128.33T = 2 125 × 0 8 /6 /107506 × 61 + 122.93.T = 1 720 × 0 8 /6 /108476 × 61 + 120.47T = 1 535 × 0 8 /6 /10941 56 × 61 +

36、 115.93T = 1 195 × 0 8 /6 /101038 56 × 61 + 113.87T = 1 040 × 0 8 /6 /1011366 × 61 + 111.97T = 898 × 0 8 /6 /1012336 × 61 + 110.2T = 765 × 0 8 /6 /101330 56 × 61 + 18.573T = 643 × 0 8 /6 /10主吊鋼絲繩在鋼筋籠豎立時受力最大，最大作用力 Q1 = 33.14;副吊鋼絲繩在鋼筋籠平抬過程中受力為Q2 =19.035t，即將

37、豎直時的受力為Q3=19.884t。鋼絲繩編號見 圖4-12圖4.8-1鋼絲繩示意圖4.8.1主吊扁擔上部鋼絲繩驗算鋼絲繩在鋼筋籠豎立起來時受力最大。吊重：Q1Q+G 主吊=33.14t+3t =36.14t 主吊扁擔上部鋼絲繩所受拉力T = Q1/（2sin 55° + 2sin 69° ）=10.325t。選用直徑47 mm 的鋼絲繩，T = 20.47t T =10.325t，滿足要求。4.8.2主吊扁擔下部鋼絲繩驗算鋼絲繩在鋼筋籠豎立起來時受力最大。主吊扁擔下部鋼絲繩所受拉力 T = Q1 /4 =9.035t。選用直徑38.5 mm 的鋼絲繩，T= 13.87t

38、T =9.035t，滿足要求。4.8.3主吊扁擔至鋼筋籠的鋼絲繩驗算主吊扁擔至鋼筋籠的鋼絲繩( S1) 所受拉力T =9.035/ 2sin45° = 6.38t。選用直徑38.5 mm 的鋼絲繩，T= 13.87t T =6.38t，滿足要求。4.8.4副吊扁擔上部鋼絲繩驗算 吊重：Q319.884副吊扁擔上部鋼絲繩所受拉力T = （Q3 + 2）/（2sin 55° + 2sin 69° ）=6.25t。選用直徑41.6mm 的鋼絲繩，T= 15.93t T =6.25t，滿足要求。 4.8.5副吊扁擔下部鋼絲繩驗算 即將豎直時副吊扁擔下部鋼絲繩所受拉力 T

39、= Q3 /4 =4.971t。選用直徑36 mm 的鋼絲繩，T =11.97t T =4.971t，滿足要求。4.8.6平吊時副吊扁擔下部鋼絲繩驗算平吊時副吊扁擔下部鋼絲繩所受拉力 T = Q2 /4 =4.758t。選用直徑36 mm 的鋼絲繩，T =11.97t T =4.758t，滿足要求。4.8.7平吊時副吊扁擔下方鋼絲繩驗算平吊時副吊扁擔下方鋼絲繩( S2) 受拉力 T = 4.758/2sin53° =2.979t。選用直徑 36 mm 的鋼絲繩， T= 11 97 t T =2.979t，滿足要求。4.9吊點處焊縫抗剪強度計算吊點處U型加固筋采用32（HPB300）一

40、級鋼與豎向桁架筋32（HRB400）進行搭接焊焊接，單面焊接焊縫長度為10d=200mm，焊接焊條采用E43型（熔敷金屬抗拉強度為>420N/mm2）；焊縫剪切面積：長按10d計，200mm焊縫厚0.3d，9.6mm焊縫面積，200×9.6=3072mm2焊縫金屬抗剪強度為抗拉強度的0.6倍，0.6×420=252N/mm2焊縫金屬抗力為：3072×252=774144N，換算約為77t吊重：Q=33.14t 索具Q1=3t總重=36.14t各吊點吊重：Q/6=36.14/8=4.5175t吊點處焊縫抗剪強度只需考慮整幅鋼筋籠豎起時，主吊各吊點的受力滿足要求

41、即可；4.10滑輪驗算主吊扁擔下滑輪受力 L = G /4 = 33.14/4 =8.285t，選用 25t 滑輪。副吊扁擔下端滑輪受力 L = 19.884/4 =4.971t，選用 25t 滑輪。4.11吊點受力計算200噸吊車共4道8個吊點，80噸吊車共4道8個吊點，采用A32圓鋼最不利的情況是當鋼筋籠下放到最后4道剩六個吊點的時候，此時每個圓鋼要承受1/8鋼筋籠重量，吊點計算如下：主吊吊點采用A32圓鋼，圓鋼吊點起吊最大受力情況為：fv16mm×16mm×3.14×210N/mm216.8t>36.14/8=4.517t，滿足起吊要求；起吊時16個吊

42、點同時受力，且吊點鋼筋和鋼筋籠主筋焊接在一起，起吊時共同受力，因此副吊吊點鋼筋也采用A32圓鋼滿足起吊鋼筋籠需要。4.12鋼扁擔驗算4.12.1鋼扁擔尺寸及材料參數圖 4.12.1-1 鋼扁擔尺寸圖鋼扁擔采用45號鋼板加工制作而成。GB/t699-1999標準規定45號鋼抗拉強度為600MPa，屈服強度為355MPa，抗剪強度為410MPa。擠壓強度為拉伸強度的22.5倍；鋼板厚度70mm。4.12.2鋼扁擔抗力計算1）鋼扁擔橫向最小橫截面如圖：圖4.12.2-1最小截面示意圖則豎向承受最大拉伸荷載為：換算質量為：小結：由豎向拉伸抗力計算可知，此種型號扁擔豎向可承受14900t。2）豎向最小橫

43、截面積如圖：圖4.12.2-2 豎向最小截面示意圖則豎向截面承受最大剪力為：換算為質量為：鋼扁擔孔周承載計算計算面積為：上部： 下部： 則單孔承受最大剪力為：上部： 下部： 換算為質量為：上部： 下部： 綜上，從最大拉伸考慮，鋼扁擔可承受最大起吊質量為14900t；從扁擔最小截面承受最大剪力來考慮，鋼扁擔可起吊重量為1463.7t；而從單孔周邊最大承載來考慮，鋼扁擔可起吊最大重量為287×4=1148t（橫向四點吊）。故比較以上可知，此種型號鋼扁擔可起吊最大重量為1148t（橫向四點吊），取安全系數為5，則此種型號扁擔起吊重量應1148/5=229.6t?；\重33.14t滿足要求。4

44、.13卸扣驗算卸扣的選擇按主副吊鋼絲繩最大受力選擇。主吊卸扣最大受力在鋼筋籠完全豎起時，副吊卸扣最大受力在鋼筋籠平放吊起時。圖4.13-1鋼筋籠卸扣編號示意圖4.13-2鋼筋籠卸扣編號示意1）主吊卸扣選擇主吊卸扣 1 # 8 #，承擔最大受力為 T =36.14/8= 4.5175t。選用國標20t，T=20t T =4.5175t，滿足要求。 主吊卸扣 ，承擔最大受力為 T = 36.14/(2sin 55° +2sin 69°) =10.32 t。選用國標25t，T=25 t T =10.32 t，滿足要求。主吊卸扣，承擔最大受力為 T =33.14/4 =16.57t

45、。選用國標25t，T = 25 t T = 16.57t，滿足要求。2）副吊卸扣選擇副吊卸扣9# 16#，承擔最大受力為 T = 19.884/8 =2.48t。選用國標 20t，T= 20t T =2.48t，滿足要求。副吊卸扣( 對應圖 4-16中) ，承擔最大受 力為 P = 19.884/ (2sin 55° +2sin 69°) =5.68t。選用國標25t，T= 25 t T =5.68t，滿足要求。 副吊卸扣( 對應圖4-16 中) ，承擔最大受 力為 P =19.884/4 = 4.97t。選用國標 25t，T= 25 t T =4.97t，滿足要求。4.1

46、4鋼筋籠碰主臂驗算按照40.95m鋼筋籠籠長進行鋼筋籠碰撞主臂的驗算。根據200t履帶吊機械性能表吊裝角度使用78°。鋼筋籠吊起后能旋轉180°，不碰撞主臂架，滿足DE2 m，BC3m的條件。主機吊裝系數（K）計算圖4.14-1起重臂長示意圖扁擔長度4m起重滑輪組定滑輪到吊鉤中心距離取8mh0-起吊扁擔凈高，取0.6mh1-扁擔吊索鋼絲繩高度，取2mh2-鋼筋籠吊索高度4mh3-鋼筋籠籠長 40.95mh4-起吊時鋼筋籠距地面高度，取0.5mh-主機高度，取2.4m由：DE2m，則h1+b2m×tan78°=9.4m14>9.4 符合要求BC3m，

47、則h1+h2+h0+b3m×tan78°=14.11m得14.614.11m符合要求所以各段長度按照如下設計：主吊主臂長度驗算：鋼筋籠直立時H=b+h0+h1+h2+h3+h4=48.0556m（把桿長）×sin78°（起吊角度）+2.4m=57.1m，滿足要求。4.15 起吊作業要點1）吊點選擇：必須根據計算的起吊位置進行設置。2）鋼筋籠起吊前需檢查吊點處節點加強是否符合要求，L型鋼筋籠槽鋼斜撐加強是否符合要求，臨時擱置點、固定擱置點是否符合要求，鋼扁擔和料索具是否符合要求，如不符合要求需整改或調換。3）鋼筋籠起吊前需檢查吊車停機位置是否符合要求：主機

48、吊放鋼筋籠其作業半徑為14米，副機吊放鋼筋籠其作業半徑為10米。4）鋼筋籠起吊前需清理鋼筋籠上短鋼筋、電焊條等雜物，避免起吊過程中墜落傷人。5）鋼筋籠起吊時主機、副機應同步，聽從起重指揮，鋼筋籠在空中回直后由主機負責吊放入槽，在接長或調換鋼絲繩時臨時擱置槽鋼需固定牢靠，確保施工安全。6）鋼筋籠最終固定前需檢查籠頂標高是否符合要求，確保鋼筋連接器標高準確。7）鋼筋籠起吊前200t履帶吊應選擇合理停機位置，起重旋轉半徑不能超出圍墻范圍。8）為保證安全，在起吊鋼筋籠及入槽時，主機、副機配有專職起重指揮人員，吊機司機、操作工人根據指揮信號，平穩起吊、移位。在起吊行走過程中吊機起重臂下嚴禁站人。9）鋼筋

49、籠雙機抬吊扶直過程中注意受力變化，空中回直應以主機為主操作，副機進行配合自由回轉為宜。10）吊機在起吊和行走中應保持慢速、平穩，移動距離不大于100m，防止鋼筋籠抖動變形。鋼筋籠底部距地面不得超過30cm，并系纜繩人力控制方向。11）鋼筋籠在入槽過程中割除導管倉內的加固鋼筋，確保導管倉順直、暢通。12）入槽時要對準槽幅的中心，垂直而又準確的插入槽內。下放過程需勻速緩慢，并避免因起重機擺動或其他影響而使鋼筋籠產生橫向擺動，造成槽壁坍塌。13）指揮信號人必須熟知下列知識和操作能力：（1）應掌握所指揮的起吊機的技術性能和起重工作性能，能定期配合司機進行檢查，能熟練地運用手勢、旗語、哨聲和通訊設備。&

50、#160;（2）能看懂一般的建筑結構施工圖，能按現場平面布臵圖和工藝要求指揮起吊、就位構件、材料和設備等。 （3）掌握常用材料的重要和吊運就位方法及構件重心位臵，并能計算非標準構件和材料的重量。（4）正確地使用吊具、索具，編插各種規格的鋼絲繩。（5）有防止構件裝卸、運輸、堆放過程中變形的知識。 （6）掌握起重機最大起重量和各種高度、幅度時的起重量，熟知吊裝、起重有關知識。 （7）具備指揮單機、雙機或多機作業的指揮能力。 （8）嚴格執行“十不吊”的原則。即：被吊物重量超過機械性能允許范圍：信號不清；吊物下方有人；吊物上站人；埋在地下物；斜拉斜牽物；散物捆綁

51、不牢；立式構件、大模板等不用卡環；零碎物無容器；吊裝物重量不明等。五、110KV高壓線影響范圍內鋼筋籠吊裝5.1工程概況現有一條110KV沿布沿垂直于蒼松路方向布置。該線路與車站垂直，考慮110KV高壓線安全距離為垂直5m，水平4m。因此主要影響槽段約12幅地連墻。由于柳西站圍護結構采用800mm地下連續墻，該12幅地連墻墻體鋼筋籠最大高度39m，起吊高度超過高壓線。根據寧波電力設施保護條例之規定，為確保地下連續墻鋼筋籠起吊安裝過程中不發生觸電及損壞電力線路等安全事故，結合現場實際情況，制定分節吊裝方案.（1）根據施工特點，合理調配施工區域。針對高壓線位于地連墻南側特點，調整這12幅段的鋼筋籠

52、長度，分七節吊裝使之滿足高壓線安全作業距離的要求。（2）根據施工特點，合理調配施工區域。針對高壓線位于地連墻南側特點，調整這12幅段的鋼筋籠長度，分七節吊裝使之滿足高壓線安全作業距離的要求。（3）12幅受影響地連墻鋼筋籠長度及重量統計如下表：鋼筋籠重量統計表序號槽寬(m) 槽深(m)鋼筋籠重量 接頭形式 備注1 6 4036.5t鎖口管接頭 標準段（4）重點考慮吊裝高度是否滿足安全距離要求?？紤]高壓線離地最大高度19.5m。而根據安全規范110KV高壓線安全距離為垂直5m，水平4m。因此吊裝時總高度不能高于H=19.5-5=14.5m。主吊吊臂總長為58m，可以進行拆卸調整長度。考慮主吊臂架最

53、大仰角為68.2°，由于鋼筋籠豎立起來吊具尺寸加鋼絲繩多出鋼筋籠的長度之和為f=3m，e=0m，因此：AC=BC*tan68.2°=3* tan68.2°=7.5m（BC=3m） d=AC-e- f=7.5-3-0=4.5m 故 通過公式H=d+e+f+h+g反算鋼筋籠分節高度h =H-d-e-f-g=14.5-4.5-3-0-0.5=6.5md起重天車頂到吊鉤中心距離e起吊扁擔凈高0m（注：不用扁擔吊具） f鋼筋籠吊索高度3m（注：改用短鋼絲繩） g起吊時鋼筋籠距地面高度h鋼筋籠長度6*h=6*6.5=39m；39m 38.95m結論：12幅鋼筋籠分為6節吊裝滿

54、足要求。同時吊車的吊臂長度允許最大為:L=12.5/sin68.2°=13.46 m ，250t履帶吊最短把桿只有16.5m，根據吊車把桿推算吊車最大仰角61.5°，AC=7.49m7.5m同樣滿足要求。5.2吊車驗算現場250t吊車把桿長度為58m，因此需拆除一節41.5m把桿，滿足施工要求。一副鋼筋的總重量加吊具1.5t共計38t，平均分成6節，每節鋼筋籠重量38/6=6.3t。250t履帶吊把桿16.5m，作業半徑12m，最大起重量查表可得：94.6t，94.6×0.7=66.2t>38t>6.3t主吊起重量滿足要求。副吊100t履帶吊36m把桿

55、,9m作業半徑最大起重量查表可得；50t，50×0.7=35>6.3t副吊也滿足要求。5.3路基承載力計算詳見本文4.2章節。5.4鋼筋籠吊點的布置5.4.1鋼筋籠縱向吊點的布置（1）鋼筋籠橫向吊點設置：每列吊點設置在每列豎向桁架筋上，4列桁架筋根據幅寬均勻分布，4列吊點對應4道鋼絲繩。（2）鋼筋籠縱向吊點設置：鋼筋籠縱向吊點設置3排，橫向吊點設置4列。如果吊點位置計算不準確，對鋼筋籠會產生較大撓曲變形，使焊縫開裂，整體結構散架，無法起吊，因此吊點位置的確定是吊裝過程的一個關鍵步驟，現以標準鋼筋籠為例作以下闡述。根據正負彎矩相等時所受彎矩變形最小的原理，計算如下。如圖： +M=-M-M=1/2qL12+M=1/8 qL221/2 qL12其中：q均布載荷，M彎矩故：又：2L1+2L2=6.5mL1=6.5/（2+8）=0.49mL