1、地下室頂板車道加固方案一、 編制依據1、本工程施工藍圖；2、現場實際情況：本工程為為5棟34層住宅樓，地下一層面積約2.5萬，根據開工前施工部署地下室在主體完成至15層時全部完成，進行二次結構及砌體工程施工，導致原施工通道不能滿足材料運輸，所以必須在地下室頂板上規劃施工車道作為材料運輸通道（具體位置詳附圖）。二、 工程概況工程名稱：十八里河新區1號院住宅小區一標段。建設單位：河南永威置業有限公司。監理單位：河南城鄉規劃設計研究總院有限公司。施工單位：五礦二十三冶建設集團有限公司。建筑面積：約13.5萬m2 ，結構類型：剪力墻結構。三、加固方案1、設計:頂板車道寬度為4.5米，地下室加固寬度為6

2、米，采用鋼管支架進行加固，立桿縱橫向間距為600mm，步距為1.5米，兩側連續設置剪刀撐，鋼管頂部采用頂托，頂托內設置雙鋼管。2、注意事項：1)、車道范圍內溫度后澆帶提前進行施工完畢；2）、頂板砼澆筑完成28天后才能上車；3）主次梁交接部位采用直徑不小于200的圓木加固；4）、施工道路兩側做1.2米高欄桿，防止車輛進入非加固區域頂板；5）、嚴格控制砌體、砂、水泥的集中堆載高度。3、扣件鋼管支架計算書依據規范:推薦精選建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎

3、設計規范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ 164-2008計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。支架搭設高度為4.7m，立桿的縱距 b=0.60m，立桿的橫距 l=0.60m，立桿的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方45×90mm，間距100mm，木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度11.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁頂托采用雙鋼管48×2.75mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.0

4、0kN/m3。施工均布荷載標準值70.00kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。圖1 樓板支撐架立面簡圖推薦精選圖2 樓板支撐架荷載計算單元按照模板規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.00×0.25+0.30)+1.30×70.00=98.860kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.35×25.00×0.25+0.7×1.30×70.00=72.137kN/m2由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.30，采用的鋼管類型為4

5、8×2.75。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。1、支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1）.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.000×0.250×0.100=0.625kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.300×0.100=0.030kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (70.000+0.000)×0.100=7.000kN/m考慮0.9的結構重要系數，靜荷

6、載 q1 = 0.9×(1.20×0.625+1.20×0.030)=0.707kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載 q2 = 0.9×1.30×7.000=8.190kN/m計算單元內的木方集中力為(8.190+0.707)×0.600=5.338kN推薦精選2）.木方的計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = P/l = 5.338/0.600=8.897kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×8.90×0.60×0.60=0.320kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.

7、6×0.600×8.897=3.203kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.600×8.897=5.872kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.50×9.00×9.00/6 = 60.75cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 4.50×9.00×9.00×9.00/12 = 273.38cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.320×106/

8、60750.0=5.27N/mm2木方的抗彎計算強度小于11.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3×3203/(2×45×90)=1.186N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，推薦精選均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=0.590kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677

9、×0.590×600.04/(100×9000.00×2733750.0)=0.021mm木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!(4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2考慮荷載重要性系數0.9，集中荷載 P = 0.9×2.5kN經計算得到 M = 0.200×1.30×0.9×2.5×0.600+0.080×0.708×0.600×0.600=0.371kN.m抗彎計算強度 f = M/W =

10、0.371×106/60750.0=6.11N/mm2木方的抗彎計算強度小于11.0N/mm2,滿足要求!2、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取木方的支座力 P= 5.872kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m)推薦精選 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 2.146kN.m經過計算得到最大支座 F= 38.867kN經過計算得到最大變形 V= 0.071mm頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩 W

11、= 10.16cm3；截面慣性矩 I = 24.38cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =2.146×106/1.05/10160.0=201.16N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!推薦精選(2)頂托梁撓度計算最大變形 v = 0.071mm頂托梁的最大撓度小于600.0/400,滿足要求!3、支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1）.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.121×4.720=0.570kN(2)模板的自重(kN)： NG2 =

12、0.300×0.600×0.600=0.108kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.000×0.250×0.600×0.600=2.250kN考慮0.9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值 NG = 0.9×(NG1+NG2+NG3)= 2.635kN。2）.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。考慮0.9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值 NQ = 0.9×(70.000+0.000)×0.600×0.600=22.680kN3）.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值

13、計算公式 N = 1.20NG + 1.30NQ4、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 32.65kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；推薦精選 A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+2×0.200=1.900m； 長細比，為1900/15.8=120 <

14、150 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.452；經計算得到=32646/(0.452×489)=147.700N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 < f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW依據模板規范計算公式5.2.5-15: MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，0.60m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.60m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.225×0.600×1.500×1.500/10=0.034kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸