1、一編制依據<建筑施工扣件式鋼筋腳手架安全技術規范>(JGJ130-2001)<建筑施工安全檢查標準>( JGJ59-99)<建筑施工高處作業安全技術規范>( JGJ80-91)本工程施工圖紙和投標文件本工程施工組織設計二工程概況創業小區位于車站路火柴廠區塊，1#安置房工程為底框架結構,一層全框架結構以上為磚混結構;主樓5層,底層商鋪1層,地下1層。東西向1至57軸長59.4米.南北向A至1/Y軸64.7米.,共六層,底層商鋪層高4.7米. 樓層高2.9米屋面為斜層面.端部為400mm高挑檐.建筑檐頂標高為19.

2、10米,地面平均高度為-0.4米.現地面至建筑檐頂高度為19.55米.腳手架搭設高度為21.00米.三.腳手架構造要求1.總的設計尺寸立桿縱距1.5米.(局部有所調整,但均不應大于1.8米),步距1.8m(安全網規格為6m×1.8m,拉緊后比1.8m略寬,)腳下手架限高取21.00 m(總高19.1m+1.5m高護欄+0.4m),在排架內側設全封閉密目安全網(每10cm×10cm2300目)。2.腳手架材料要求1）、腳手架桿件采用外徑 48mm、壁厚 3.5mm 的焊接鋼管，其力學性能應符 合國家現行標準碳素結構鋼GBT700 中 Q235A 鋼的規定，用于立桿、大橫 桿、

3、斜桿的鋼管長度為 4-6 米，小橫桿、拉結桿 2.1-2.3 米，使用的鋼管不 得有彎曲、變形、開焊、裂紋等缺陷，并涂防銹漆作防腐處理，不合格的鋼 管決不允許使用。2）、扣件使用生產廠家合格的產品，并持有產品合格證，扣件鍛鑄鐵的技術性能符合鋼管腳手架GB15831-1995 規定的要求，對使用的扣件要全數 進行檢查，不得有氣孔、砂眼、裂紋、滑絲等缺陷?？奂c鋼管的貼合面要嚴格整形，保證與鋼管扣緊的接觸良好，扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距 離不小于 5mm，扣件的活動部位轉動靈活，旋轉扣件的兩旋轉面間隙要小于1mm，扣件螺栓的擰緊力距達 60N*M 時扣件不得破壞。3）、腳手板采用 竹串腳手板寬

4、度為 1000mm，使用的腳手板兩端 8cm 用 8 號鉛絲箍繞 3 圈。四、施工安全、技術措施結合本工程結構形式、實際施工特點，建筑物三面搭設落地式、全高全封閉的扣件式雙排鋼管腳手架。東面二層（4.7米標高以上）用90×160工型鋼懸挑1.5米1.5米，在型鋼上搭設全高全封閉的扣件式雙排鋼管腳手架。此架為一架三用，既用于結構施工和裝修施 工，同時兼作安全防護。室內采用滿堂紅腳手架模板支撐體系。1.地基處理首先進行搭設場地的平整、夯實工作，從建筑物主體向外圍按照 35%找坡?；靥钔梁粚嵑?，上面鋪設厚8cm 厚碎石，澆筑150cm 寬以上C20地面以保證地基不變形；之后按 設計的立桿間

5、距進行放線定位，立桿支承在40×40×8的人硬木板上。    下雨過后 要對腳手架架體基礎進行全面檢查，嚴禁腳手架基底積水下沉。2.排水措施在距腳手架外排立桿外 0.5 米處，設置一排水溝，排水溝坡度為 35。 在最低點，設置積水坑，水流入坑內，用潛水泵將水排出場外。3.外腳手架搭設的構造要求：搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的橫距為1.05米，立桿的步距為1.80 米；計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為 20.60 米，立桿采用單立管； 內排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2；采用的鋼管類

6、型為 48×3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑 承載力系數為 0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.60 米，水平間距3.60 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；a.立桿：全樓腳手架采用雙排單立桿，立桿頂端高出結構檐口上皮 1.5 米，立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯 布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離 不小于 50 ；各接頭中心距主節點的距離不大于 60 。b.大橫桿：大橫桿置于小橫桿之下，在立柱的內側，用直角扣件與立柱 扣緊；其長度大于 3 跨、不小于 6 米，同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采

7、用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步、同跨內。相鄰接頭水平距離 不小于 50 ，各接頭距立桿的距離不大于 50 。c.小橫桿：每一立桿與大橫桿相交處（即主節點），都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不大于 15。小橫桿間距應與立桿柱距相同，且根據作業層腳手板搭設的需要，可在 兩立柱之間在等間距設置增設 12 根小橫桿，其最大間距不大于 75 。小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于 10 ；伸出里排大橫桿距結構外 邊緣 15 ，且長度不大于 44 。上、下層小橫桿應在立桿處錯開布置，同 層的相鄰小橫桿在立柱處相向布置。d.縱、橫向掃地桿：縱向掃地桿采用直

8、角扣件固定在距底座下皮 20 處的立桿上，       橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。 e.剪刀撐：本腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立柱、縱 橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置。剪刀撐每 6步 4 跨置一道，斜桿與地面的夾角在 4560 度之間。斜桿相交點處于同一條直線上， 并沿架高連續布置。剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上，另一根斜桿扣在小橫桿 伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加 24 個扣結點。所 有固定點距主節點距離不大于 15 。最下部的斜桿與立桿的連接點距地面的 高度控制在

9、30 內。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度100 ，并用不少于 2 個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10 。f. 腳手板：腳手板采用滿鋪腳手板層橫向水平桿間距：1.00m。腳手板設置在 3 根橫向水平桿上，并在兩端 8 處 用直徑 1.2 的鍍鋅鐵絲箍繞 23 圈固定?？繅σ粋鹊哪_手板離墻的 距離不應大于 15 。拐角處兩個方向的腳手板應重疊放置，避免出現探頭及空檔現象。g.連墻件：連墻件采用剛性連接，垂直間距為 3 米，水平間距為 4 米。連墻桿用48×3.5 的鋼管，它與腳手架、建筑物的連接采用直角扣件。 在結構每一外框架處設一組雙桿箍柱式拉桿與框架柱拉結。在頂

10、板上兩框架柱間中點處，距結構外皮 1.5 米處預埋 HRB335 鋼筋，用48×3.5 的鋼 管與腳手架可靠拉結。在腳手架的轉角處，于框架柱上雙向設置上述箍柱式 拉桿。在建筑物的首層設置兩道連墻桿。連墻桿橫豎向順序排列、均勻布置,與架體和結構立面垂直，并盡量靠近 主節點（距主節點的距離不大于 30 ）。連墻桿伸出扣件的距離應大于 10 。h.防護設施：腳手架要滿掛全封閉式密目安全網。密目網用網繩綁扎在 大橫桿外立桿里側。作業層腳手架立桿于 0.6 米及 1.2 米處設有兩道防護欄桿，底部側面設18 高的擋腳板。防護欄桿如下圖所示：臨邊防護示意圖j.樓梯間防護措施 樓梯的側邊

11、利用腳手架做安全防護，架子立管從梯井內搭設，側邊沿樓梯坡度方向做一道 1.2 米高的護身欄，側邊底部設 18 高的擋腳板。4、安全施工技術措施4.1.材質及其使用的安全技術措施4.1.1.扣件的緊固程度應在 4050N.m，并不大于 65N.m，對接扣件的抗 拉承載力為 3KN。扣件上螺栓保持適當的擰緊程度。對接扣件安裝時其開口應 向內，以防進雨水，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。4.1.2.各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于 100 。4.1.3.鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變 形、滑絲等現象的扣件。4.1.4.外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩

12、索、鐵絲、竹篾、 塑料混用。4.1.5.嚴禁將外徑 48 與 51 的鋼管混合使用。4.2.腳手架搭設的安全技術措施4.2.1.腳手架的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求，做到不積水、 不沉陷，頂板基礎的混凝土必須達到設計強度的 75%以上才能施工。4.2.2.搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人、統一指揮、上下呼應、 動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必先告訴 對方，并得到允許，以防墜落傷人。4.2.3.開始搭設立桿時，應每隔 6 跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩 定后，方可根據情況拆除。4.2.4.腳手架及時與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全， 未完成腳手架

13、在每日收工前，一定要確保架子穩定。4.2.5.腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻 件以上兩步。4.2.6.在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌一塊。4.2.7.外腳手架的卸荷嚴格采用15.5 的鋼絲繩通過梁上對拉螺栓孔與腳手架連接，嚴禁私自拆改。4.3.腳手架上施工作業的安全技術措施4.3.1.結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合 格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。4.3.2.嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料放荷，施工荷載不得大于 3KN/，確保較大安全儲備

14、。4.3.3.結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超 過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過 1 層。4.3.4.當作業層高出其下連墻桿 3.6 米以上，且其上尚無連墻桿時，應 采取適當的臨時撐拉措施。4.3.5.各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止附落物體傷人。4.3.6.定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固， 以達到堅固穩定，確保施工安全。五、腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構 荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設

15、計規范(GB 50017-2003)等規范。一、參數信息:1.腳手架參數：  搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的橫距為1.05米，立桿的步距為1.80 米；計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為 21.65 米，立桿采用單立管；內排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2；采用的鋼管類型為 48×3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑 承載力系數為 0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.60 米，水平間距3.60 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數: 施工荷載均布參數:3kN/m2.；腳手架用途:

16、結構腳手架；同時施工層 數:2；3.風荷載參數:  麗水地區，基本風壓為0.3KN/m2，（地面粗造為C類）風壓高度變化數z為0.84，荷載體型系數s為1.157；考慮風荷載。4.靜荷載參數: 每米立桿數承受的結構自重標準(按JGJ1302001):0.1161 kN/m2；竹串腳手板自重標準值:0.350 kN/m2；欄桿擋腳板自重標準值:0.140 kN/m2；安全設施與安全網:0.005 kN/m2；腳手板鋪設層數:2； 5.地基參數 地基土類型:碎石土；地基承載力特征值fk=150kN/m2，基礎底面擴展面積:0.25m2；  

17、60;     二、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的荷載標準值:P2=0.350×1.050/(2+1)=0.123 kN/m ； 活荷載標準值: Q=3.000×1.050/(2+1)=1.050 kN/m；靜荷載的計算值: q1=1.2×0.038+1.2×0.123=0.193 kN/m；活荷載的計算值: q2=1.4&

18、#215;1.050=1.470 kN/m；2.強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎距計算公式如下:跨中最大彎距為M1max=0.08×0.193×1.5002 +0.10×1.470×1.5002=0.365kN.m；支座最大彎距計算公式如下:支 座 最 大 彎 距 為M2max= -0.10 × 0.193 × 1.5002 -0.117 × 1.470 ×11.5002=-0.43 kN.m；我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.365×106,

19、0.43×106)/5080.0=84.64 N/mm2；大橫桿的抗彎強度:= 84.64 N/mm2  小于 f=205.0 N/mm2，滿足要求.3.撓度計算: 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.123=0.161 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =1.050 kN/m； 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V= 0.677×0.161×1500.04/(100×2.06×105×121900.0

20、)+0.990×1.050×1500.04/(100×2.06×105×121900.0) =2.31mm；                        腳手板,縱向、受彎構件的容許撓度為 l/150與10 mm 請參考規范表5.1.8。 大橫桿的最大撓度小于 1500.0/150 mm 或者 10 mm,滿足要求! 三、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓

21、度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎 矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.038×1.500 = 0.057 kN； 腳手板的荷載標準值：P2=0.350×1.050×1.500/(2+1)=0.184 kN； 活荷載標準值：Q=3.000×1.050×1.500/(2+1) =1.575 kN；荷載的計算值: P=1.2×(0.057+0.184)+1.4 ×1.575 = 2.49 kN；2.強度計算最大彎矩考

22、慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均 布荷載最大彎矩計算公式如下:= 1.5×0.038×1.0502/8 = 0.008 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax  =2.49×1.050/3 = 0.872 kN.m ； 最大彎矩 M= Mqmax  + Mpmax  = 0.88kN.m； = M / W = 0.88×106/5080.000=173.22 N/mm2  ； 小橫桿的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿

23、足要求！3.撓度計算自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:Vqmax=5×0.038×1050.04 /(384 ×2.060 ×105×121900.)=0.024mm ；P2  = p1  + p2  + Q = 0.057+0.184+1.575 = 1.816 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓 度和小橫桿Vpmax  = 1

24、816×1050.0×(3×1050.2 -4×1050.2 /9 ) /(72×2.060×105×121900.0) = 2.97 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.97 = 2.99 mm； 小橫桿的最大撓度小于 (1050.000/150)=7.000 與 10 mm,滿足要求。四、扣件抗滑力的計算: 按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80， 該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件

25、的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；    橫桿的自重標準值: P1  = 0.038×1.050=0.040 kN； 腳手板的荷載標準值: P2  = 0.350×1.050×1.500/2=0.275 kN；活荷載標準值: Q = 3.000×1.050×1.500 /2 = 2.36 kN； 荷載的計算值: R=1.2×(0.0

26、40+0.275)+1.4×2.36=3.682 kN；R < 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；為0.1248NG1  = 0.1248×21.000 = 2.62 kN；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串腳手板，標準值為0.35NG2= 0.350×2×1.500×(1.050+0.3)/2 = 0.787 kN；(

27、3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例欄桿采用沖壓鋼，標準 值為0.11NG3  = 0.110×2×1.500/2 = 0.165 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005NG4  = 0.005×1.500×21.000 = 0.1575 kN； 經計算得到，靜荷載標準值：NG  =NG1+NG2+NG3+NG4  = 3.73 kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，

28、活荷載標準值：NQ= 3.000×1.050×1.500×2/2 = 4.725 kN； 風荷載標準值應按照以下公式計算其 中W0- 基 本 風 壓 (kN/m2)，按照建筑結構荷載規范 (GB50009-2001)的規定采用： W0 = 0.30 kN/m2；Uz  - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 0.840 ；Us  - 風荷載體型系數：Us = 。風荷載標準值Wk = 0.7 ×0.30×0.840×1.157=0.2

29、04 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×3.73+ 1.4×4.725= 11.091kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×3.73+ 0.85×1.4×4.725= 10.099kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 Mw計算公式Mw = 0.85 ×1.4Wk L h2/10 =0.85×1.4×0.204×1.500×1.8002/10= 0

30、.118kN.m六、立桿的穩定性計算:不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸心壓力設計值 ：N =11.091 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i =1.58 cm；計算長度附加系數 ：K = 1.155 ； 計算長度系數參照(JGJ1302001)計算長度系數，應按表4-36采用1.5. =h / i=1.5×1.8 / 1.58×10-2=170.8 ;按表4-37得：=0.225   立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N

31、/mm2； = 11091.000/(0.225×489.000)=108.16 N/mm2；立桿穩定性計算 = 108.16 N/mm2 f = 205.000 N/mm2  滿足要求！ 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值 ：N =10.099 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ： K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：U = 1.500：=0.225；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立

32、桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 10099/(0.225×489.000)+0.118×106/5080.000 = 115N/mm2；立桿穩定性計算 = 115 N/mm2 f = 205.000 N/mm2  滿足要求。 七、最大搭設高度的計算:不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可 搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K  = NG2+NG3+NG4  =0.787+0.165+0.157

33、5=1.1095KN活荷載標準值 ：NQ  = 4.725 kN； 每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk  = 0.1248 kN/m；H=0.225×4.890×10-4×205.000×103-(1.2×1.1095+1.4×4.725)/(1.2×0.1248)=97.54 m；腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H = 97.54 /(1+0.001×97.54)=88.87 m；H= 88.87和 50 比較取較小值。得到，腳

34、手架搭設高度限值 H=50.000 m。 考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K  = NG2+NG3+NG4  = 1.1095 kN；活荷載標準值 ：NQ  = 4.725 kN； 每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk  = 0.1248 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw  / (1.4×0.85) =0.118 /(1.4 ×

35、 0.85) = 0.099 kN.m；Hs=0.225×4.890×10-4×205×103-(1.2×1.1095+0.85×1.4(4.725+0.225×4.89×0.099×1025.080)/1.2×0.1248=87.1m腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，  按照下式調整且不超過50米：H = 87.1 /(1+0.001×87.1)=80.12 m；H= 80.12 和 50 比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值 H=50.000 m。八、連墻

36、件采用雙扣件與墻體連接。 腳手架占建筑物的連接桿應按軸心受壓桿計算 連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl  = Nlw  + No風荷載基本風壓值 W 0.172 kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 A=21.6×1.5= 32.4 m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), No= 5.000 kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：NLw  = 1.4×Wk×Aw  = 7.8 k

37、N； 連墻件的軸向力計算值 NL= NLw  + No= 12.8 kN；其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數,l為內排架距離墻的長度, 由長細比 l/i=300.000/15.800的結果查表得到0.949；A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 連墻件軸向力設計值Nf=×A×f=0.949×4.890×10-4×205x103=95.133KNNl=12.8KN<Nf=95.133,連墻件的設計計算滿足要求！經過計算得到 Nl=12.8KN小于雙扣件的抗滑力 16.0 kN，滿足要求九、立桿的

38、地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fg地基承載力設計值:f        = f ×K= 75.000 kN/m2；其中，地基承載力特征值：f = 150.000 kN/m2  ；腳手架地基承載力調整系數：kc  = 0.500 ；立桿基礎底面的平均壓力 ，p = N/A =69.3 kN/m2  ； 其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 11.091 kN； 基礎底面面積 (m2)：A = 0.16 m2  。p=69.3 f

39、 =75.000 kN/m2 地基承載力的計算滿足要求。六、二層樓面懸挑鋼管腳手架計算：腳手架鋼管選用48×3.5；外挑工型鋼采用I16，長度約為3.1米；固定槽鋼在樓面上用218的圓鋼，距外墻邊分別0.3米和1.5米。立桿縱向間距為1.5米，內立桿距外墻0.30m，外立桿距外墻面為1.35米，小橫桿長度為1.5米。腳手架與建筑物的連墻拉結采用拉筋和頂撐配合使用的剛性連接方式:拉筋用6.5 鋼筋，頂撐用48×3.5鋼管，水平距離4.5m，豎向距離為3.6米。懸挑架高21-4.7=16.3.0米,按16.3米對懸挑架高度計算荷載及對水平懸挑梁進行強度、剛度、穩定性等

40、驗算。1、懸挑架的荷載取值及水平懸挑梁設計1.1懸挑架荷載的取值與組合1.1.1計算基數：計算高度 H=16.3m，步距 h=1.8m立桿縱距 la=1.5m ，立桿橫距 lb=1.05m查扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ302001）：鋼管自重 G1=0.0384 KN/m     擋腳板自重G2=0.0132 KN/m安全網自重 G3=0.005 KN/m    外立桿至墻距 ld =1.35m施工活荷載 qk= 2 KN/m2       內立桿至墻距 lc =0.30m1.1.2腳手

41、架結構自重（包括立桿、縱、橫水平桿、剪刀撐、橫向斜撐和扣件）；查扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ302001）附表A-1得：架體每米高度一個立桿縱距的自重  gk1=0.1248KN/mNG1K = H×gk1 = 16.3×0.1248 = 2.03KN1.1.3構配件自重（包括腳手板、防護欄桿、擋腳板、密目網等）外立桿竹笆板，按2步設一層計，共5層，單位荷重按0.14kN/m2（按實）計：NG2K-1 =（5×la×lb×0.103）/2×103= (5×1.05×1.5×0.

42、14)/2×103 = 551.25N欄桿、擋腳板（按5層計，欄桿每步架1根）NG2K-2 =（2×5×la×G1+5×G2）×103=（2×5×1.5×0.0384+5×0.0132）×103 =760.32N安全網NG2K-3 =H×la×G3×103 = 16.3×1.5×0.005×103=122.25N合計NG2K= 551.25+760.32+122.25 = 1433.82 N內立桿竹笆板NG2K-1 =（5&#

43、215;la×lb×0.14）/2×103+（5×la×lc×0.14）/2×103= （5×1.05×1.5×0.14+5×0.35×1.5×0.14）/2×103= 722.75N縱向橫桿（擱置懸挑部分的竹笆板用）NG2K-2 = 5×la×G1 = 5×1.5×0.0384×103= 288N合計NG2K = 722.75+288= 1010.75 N1.1.4施工均布活荷載按規范要求，取最不利情況，

44、按荷載最大的裝修腳手架考慮，即同時3層作業層施工：外立桿 NQK外 =3×la×lb×qk/2 = 3×1.5×1.05×2/2=4.725kN內立桿 NQK內 =3×la×lb×qk/2 + 3×la×lc×qk =4.725+0.3×1.5×2×3 = 7.425kN1.1.5垂直荷載組合外立桿N1 =1.2×(NG1K + NG2K)+1.4×NQK外=1.2×(2.03+1.4338)+1.4×4.

45、725=10.77kN內立桿N2 =1.2×(NG1K + NG2K)+1.4×NQK內=1.2×(2.03+1.010)+1.4×7.425=14.043kN2、水平懸挑梁設計本工程懸挑架采用鋼絲繩張拉型鋼懸臂式結構，水平懸挑型鋼梁采用18槽鋼，長3.1m，在二層樓面上預埋218的圓鋼對槽鋼進行背焊固定，距外墻邊分別為0.3m和1.5m。根據鋼結構設計規范（GB500172002）規定進行下列計算與驗算：計算模型：計算時不考慮槽鋼末端斜拉鋼絲繩的作用，鋼絲繩的承載力作為安全儲備。I16工型鋼截面特性：Wx=140.9×103mm3,I=1127×104mm4,自重q=0.205kN/m，彈性模量E=206×103N/mm2，翼緣寬度b=88mm，翼緣平均厚度=9.9mm，高度h=160mm。