1、成績課程設計說明書(計算書、論文)題 目 某小型住宅樓室內供暖工程設計課 程 名 稱 供熱工程 院 （系） 土木與環境工程學院 專 業 班 級 10級建筑設備工程技術1班 學 生 姓 名 學 號 設 計 地 點 指 導 教 師 設計起止時間：2012年05月31日至2012年06月 15日目 錄第一章 前言1第二章 概述22.1 設計目的22.2 設計任務2第三章 設計依據53.1設計參數53.1.1室內外設計參數53.1.2 采暖設備要求和特殊要求53.2 圍護結構的傳熱系數7第四章供暖熱負荷計算84.1負荷計算過程84.1.1 圍護結構的耗熱量84.1.2 冷風滲透耗熱量84.2 熱負荷的

2、計算94.3 房間供暖熱負荷計算詳表11第五章 熱水供暖系統設計方案比較與確定135.1 循環動力135.2 供、回水方式135.3 管道敷設方式135.4 工程方案確定13第六章 散熱器的選型及安裝形式146.1 散熱器的選擇146.2 散熱器的布置及規定146.3 散熱器的計算156.3.1散熱器散熱面積計算156.3.2散熱器片數計算15第七章 熱水供暖系統水力計算187.1管道布置187.2確定系統原理圖如圖所示187.3水力計算基本思路187.4系統水力計算197.4.1 選擇最不利環路197.4.2 最不利環路的作用壓力197.4.3 確定最不利環路各管段的管徑197.4.4 求環

3、路總壓力損失19設計總結23參考文獻24第一章 前言將自然界的能源直接或間接地轉化為熱能，以滿足人們需要的科學技術，稱為供熱工程。供熱工程又分為供暖工程和集中供熱，供暖工程是以保持一定的室內溫度，以創造適宜的生活條件或工作條件為主要任務，集中供熱是集中供熱是指以熱水或蒸汽作為熱媒，由一個或多個熱源通過熱網向城市、鎮或其中某些區域熱用戶供應熱能的方式。生活中常見的是集中供熱工程，目前已成為現代化城鎮的重要基礎設施之一，是城鎮公共事業的重要組成部分。集中供熱系統包括熱源、熱網和用戶 三 部分。熱源主要是熱電站和區域鍋爐房（工業區域鍋爐房一般采用蒸汽鍋爐，民用區域鍋爐房一般采用熱水鍋爐），以煤、重油

4、或天然氣為燃料；有的國家已廣泛利用垃圾作燃料。工業余熱和地熱也可作熱源 。核能供熱有節約大量礦物燃料，減輕運輸壓力等優點。熱網分為熱水管網和蒸汽管網，由輸熱干線、配熱干線和支線組成，其布局主要根據城市熱負荷分布情況、街區狀況、發展規劃及地形地質等條件確定，一般布置成枝狀，敷設在地下。主要用于工業和民用建筑的采暖、通風、空調和熱水供應 ，以及生產過程中的加熱、烘干、蒸煮、清洗、溶化、致冷 、汽錘和汽泵等操作。集中供熱的優點是：提高能源利用率、節約能源。供熱機組的熱電聯產綜合熱效率可達85，而大型汽輪機組的發電熱效率一般不超過 40 ；區域鍋爐房的大型供熱鍋爐的熱效率可達8090，而分散的小型鍋爐

5、的熱效率只有5060。有條件安裝高煙囪和煙氣凈化裝置，便于消除煙塵，減輕大氣污染，改善環境衛生，還可以實現低質燃料和垃圾的利用。可以騰出大批分散的小鍋爐房及燃料 、灰渣堆放的占地，用于綠化，改善市容。減少司爐人員及燃 料 、灰渣的運輸量和散落量 ，降低運行費用 ，改善環境衛生。易于實現科學管理，提高供熱質量。實現集中供熱是城市能源建設的一項基礎設施，是城市現代化的一個重要標志，也是國家能源合理分配和利用的一項重要措施。 改革開放三十年，我國集中供熱事業獲得了長足發展，與發達國家相比，在建筑節能與供熱系統的能源利用；建筑節能材料；供熱設備的選擇；供熱系統的選擇和控制以及節能環保意識等方面存在很大

6、的差距。展望2010年，集中供熱將面臨新的競爭和挑時間內，在供熱及能源利用技術方面還需要不斷改進和提高。戰，實現供熱技術進步關鍵在于抓好建立完善的技術開發體系、推廣供熱節能新技術.本次課程設計是運用供熱工程的技術知識對某一建筑物進行設計計算，以及散熱設備的選擇與計算，合理的選擇供暖系統以及管路的水力計算。 第二章 概述2.1 設計目的本課程的目的是培養學生運用所學的供熱工程、流體輸配管網課程的理論和技術知識解決實際問題，進一步提高運算、制圖和使用資料的能力。通過設計，了解室內采暖系統的設計內容、程序和基本原則，鞏固所學理論知識，培養利用這些知識解決實際問題的能力，逐步樹立正確的設計觀點。采暖課

7、程設計是建筑環境與設備專業培養學生解決實際問題能力的一個重要的教學實踐環節，在建筑環境與設備專業的教學計劃中占有重要的地位和作用。2.2 設計任務本設計為整棟建筑冬季熱水供暖工程。設計主要內容為：供熱系統計算主要包括以下步驟：1.建筑物室內熱負荷的計算2.確定供暖系統的設計方案以及熱媒形式，散熱器的選型3. 散熱器的計算與布置4. 繪制系統軸測圖，對管段分段并標注管長，各個散熱器的熱負荷大小5.進行系統的水力計算，并平衡各管段的阻力，一般異程式不大于15%，同程式不大于10%。本次課程設計的建筑物選擇鄭州的某一小型住宅樓，層高3層，層高為3米。具體的參數見圖表2-1.根據以上步驟的要求，對該住

8、宅樓進行合理的供暖系統設計與水力計算。已知 ：維護結構的條件如下外墻 ：一磚半厚（370mm），內墻抹灰。K=1.57w/m D=5.06外窗：單層木門玻璃窗，尺寸（寬*高）為1.5*2.0 ，可開啟的縫隙總長為13.0m。門：單層木門. 尺寸（寬*高）為1.5*2.0 ，門型為無上亮的單散門，可開啟的縫隙總長為9.0m 。頂部：k=1.14w/m D=1.53地面：不保溫地面k值按劃分地帶計算。第三章 設計依據3.1設計參數3.1.1室內外設計參數1、室外氣象參數鄭州冬季供暖室外計算溫度 = -5，冬季室外平均風速 =3.4m/s，冬季主導風向 西、西北風。2、室內設計溫度:各房間的計算溫度

9、=18。3.1.2 采暖設備要求和特殊要求供暖工程中應用最廣泛的散熱設備是對流散熱器，故本設計中選用散熱器供暖。散熱器的選擇應符合以下要求：1、 熱工性能1).墻體的保溫要求對有保溫要求的墻體，須提高其構件的熱阻，通常采取以下措施。（1）增加墻體的厚度墻體的熱阻與其厚度成正比，欲提高墻身的熱阻，可增加其厚度。（2）選擇導熱系數小的墻體材料要增加墻體的熱阻，常選用導熱系數小的保溫材料，如泡沫混凝土、加氣混凝土、陶粒混凝土、膨脹珍珠巖、膨脹蛙石、浮石及浮石混凝土、泡沫塑料、礦棉及玻璃棉等。其保溫構造有單一材料的保溫結構和復合保溫結構之分。（3）采取隔蒸汽措施 為防止墻體產生內部凝結，常在墻體的保溫

10、層靠高溫一側，即蒸汽滲入的一側，設置一道隔蒸汽層。隔蒸汽材料一般采用瀝青、卷材、隔汽涂料以及鋁箔等防潮、防水材料。2).墻體的隔熱要求 炎熱地區夏季太陽輻射強烈，室外熱量通過外墻傳入室內，使室內溫度升高，產生過熱現象，影響人們的工作和生活，甚至危害健康。外墻應具有足夠的隔熱能力，通常的隔熱措施有：（1）外墻采用淺色而平滑的外飾面，如白色外墻涂料、玻璃馬賽克、淺色墻地磚、金屬外墻板等，以反射太陽光，減少墻體對太陽輻射的吸收；（2）在外墻內部設通風間層，利用空氣的流動帶走熱量，降低外墻內表面溫度；（3）在窗口外側設置遮陽設施，以遮檔太陽光直射室內；（4）在外墻外表面種植攀緣植物使之遮蓋整個外墻，吸

11、收太陽輻射熱，從而起到隔熱作用。2、 經濟性能分散供熱家用燃氣熱水器家用燃氣熱水器分散供熱可同時供暖和供生活熱水，當新建住宅區不具備集中供熱的條件時，宜采用家用燃氣熱水器分散供熱。采用小區燃氣鍋爐房分散供熱時，鍋爐房及熱網的單位建筑面積造價為3050元/m2，與家用燃氣熱水器分散供熱的造價相當，而使用家用燃氣熱水器可省去制備生活熱水的熱水器。供暖為連續負荷，瞬態負荷不高于目前制備生活熱水的熱水器，因此現有燃氣管網可滿足要求。家用燃氣熱水器的調節靈活，與小區燃氣鍋爐房分散供熱相比，平均節省30的燃氣。直接用電采用電暖氣、輻射電熱膜的供熱方式盡管末端裝置熱利用率為100，且調節靈活，但使用高品位電

12、能直接轉換為熱，是很大的能源浪費。目前，我國大型火力發電廠的平均發電效率為30左右，遠低于熱電聯產及燃煤、燃氣供熱鍋爐房的熱利用率。法國、瑞士等國部分采用直接用電供熱是由于其擁有豐富的水利資源，電力多為水電及核電。我國仍以火力發電為主，直接用電供熱要比鍋爐房供熱增加2倍的污染物排放量，僅從環境保護角度看，直接用電供熱不可取。電蓄熱鍋爐為了緩解電力負荷的峰谷差，應設法利用夜間低谷電力供熱。電蓄熱鍋爐利用夜間低谷時段電制熱、蓄熱，白天電力高峰時段供熱，可削峰填谷、降低運行費用。目前的問題是電蓄熱鍋爐的設備造價較高，折合成單位建筑面積約150元/m2，倘若電力峰谷價格差別較小，其優勢難以體現。只有在

13、電力部門對采用電蓄熱鍋爐的用戶適當補貼，并加大峰谷電差價，這種方式才具有競爭力。3、 安裝使用方便 散熱器應具有一定機械強度和承壓能力；散熱器的結構形式應便于組合成所需要的散熱面積，結構尺寸要小，少占房間面積和空間，散熱器的生產上藝應滿足大批量生產的要求。4、衛生美觀散熱器外表光滑，不積灰和易于清掃，散熱器的裝設不應影響房間觀感。5、使用壽命長散熱器應不易于被腐蝕和破損，使用年限長3.2 圍護結構的傳熱系數表2.2 圍護結構的傳熱系數圍護結構外墻內墻外門外窗內門屋面傳熱系數 W/（mK）1.571.722.335.822.331.14第四章 供暖熱負荷計算4.1負荷計算過程4.1.1 圍護結構

14、的耗熱量1、圍護結構的基本耗熱量建筑物圍護結構的基本耗熱量，按一維穩態傳熱過程計算，按公式3-1【2】計算 (3-1)2、圍護結構附加（修正）耗熱量實際耗熱量會受到氣象條件以及建筑情況等各種因素影響而有所增減，需要對房間圍護結構基本耗熱量進行修正。這些修正耗熱量稱為圍護結構附加（修正）耗熱量。通常按基本耗熱量的百分率進行修正。主要包括朝向修正、風力附加、高度附加耗熱量。（1） 朝向修正耗熱量表3.1朝向修正率朝 向東、西南東南、西南北、東北、西北修正率+2%-23%-13%+10%（2） 風力附加耗熱量:在計算圍護結構基本耗熱量時，外表面換熱系數是對應風度約為4m/s的計算值。當風速小于4m/

15、s時，一般不考慮風力附加。（3）高度附加耗熱量：當房間高度大于4m時，每高出1m應附加2%，但總的附加率不應大于15%。4.1.2 冷風滲透耗熱量式中式中-由門窗縫隙滲入室內的冷空氣的耗熱量，W；-空氣的比定壓熱容，-采暖室外計算溫度下的空氣密度，；V-滲透冷空氣量 m3/h；L每米門窗縫隙滲入室內的空氣量，按當地冬季平均風速，m3/mh（查課本表1.8）；l門窗縫隙的計算長度，m；n滲透空氣量的朝向修正系數（查附錄1.4）；-采暖室內計算溫度，；-采暖室外計算溫度，。查表可知：鄭州市的冷風朝向修正系數：南向n=0.2北向n=0.65東向n=0.65西向n=1.0向 。查表可知：冬季室外平均風

16、速Vpj=3.4m/s，單層門的L=3.56m3/mh4.2 熱負荷的計算. 一層基本耗熱量計算 （1）首先，將采暖房間編號，如1，2等計入表2-1中，在把采暖房間的名稱如臥室，客廳等計入到第2欄內。 （2）維護結構朝向及名稱如北外墻，南外墻，計入第3欄中。維護結構的傳熱面積等依次記錄。（3）房間的熱負荷Q主要包括以下幾部分：Q = Q1 + Q2 + Q3 式中：Q1圍護結構耗熱量； Q2冷風滲透耗熱量； Q3冷風侵入耗熱量。圍護結構的基本耗熱量： 式中 ： K圍護結構的傳熱系數，W/K； F圍護結構的計算面積，； 冬季室內空氣的計算溫度，； 冬季室外空氣的計算溫度，；圍護結構的溫差修正系數

17、；是用來考慮供暖房間并不直接接觸室外大氣時，圍護結構的基本耗熱量會因內外傳熱溫差的 削弱而減少的修正，其值取決于鄰室非供暖房間或空間的保溫性能和透氣情況。地面各地段的傳熱系數見表地帶名稱地面傳熱系數地帶名稱地面傳熱系數第一地帶0.47第二地帶0.23第三地帶0.12第四地帶0.07底層1房間的維護結構耗熱量計算：Q1 = 北外墻： q1=1.01.57（18+5）14.355(1+0.1)1.04=593w西外墻： q2=1.01.57（18+5）7.4551.021.04=285.56w西外窗： q3=1.05.82（18+5）31.021.04=425.99w地面： q4=1.00.47（

18、18+5）16.5411.04=185.95w地面： q5=1.00.23（18+5）4.1411.04=22.76w圍護結構耗熱量Q1= q1+ q2+ q3+q4+q5=1513.26W(4)維護結構耗熱量的修正按照暖通規范的規定,維護結構的耗熱量修正應考慮朝向修正、風力附加和高度附加三個方面。上面公式已修正.(5)冷風滲透耗熱量計算采用縫隙法計算冷風滲透耗熱量Q2公式如下：Q2=0.278Vw Cp (tn-tw) 式中：V= Lln L每米門窗縫隙滲入室內的空氣量，按當地冬季平均風速，m3/hml門窗縫隙的計算長度，m n滲透空氣量的朝向修正系數，w冬季供暖室外計算溫度下的空氣密度，K

19、g/ m3；Cp冷空氣的定壓比熱，C=1KJ/Kg；tn冬季室內空氣的計算溫度，； tw冬季室外空氣的計算溫度，。查表可知：鄭州市的冷風朝向修正系數：南向n=0.2北向n=0.65東向n=0.65西向n=1.0向 。查表可知：冬季室外平均風速Vpj=3.4m/s，單層門的L=3.56m3/mh南向外窗的總計算長度l=13米總的冷風滲透量：V= Lln=3.56113=46.28 m3/h冷風滲透耗熱量Q3=0.278Vw Cp (tn-tw)=0.27846.281.5131.023=450.94w將圍護結構耗熱量、冷風滲透耗熱量、冷風侵入耗熱量三項相加即為 的總耗熱量。=+=1964.2 W

20、4.3 房間供暖熱負荷計算詳表表3.3房間供暖負荷統計表房間名稱一樓采暖熱荷/W二樓采暖熱荷/W三樓采暖熱荷/W臥室11964.21705.322260.44臥室21527.731281.981977.11餐廳31256.481123.811730.31客廳41370.911212.81997.61餐廳51256.481123.811730.31客廳61370.911212.81997.61臥室71748.171547.492102.61書房81527.731281.981977.11第五章 熱水供暖系統設計方案比較與確定熱水采暖系統形式的選擇，應根據建筑物的具體條件，考慮功能可靠、經濟，便于

21、管理、維修等因素，采用滿足技術經濟要求的最佳設計方案。5.1 循環動力機械循環指的是采用動力機械使熱水管網中的水進行循環的方式。5.2 供、回水方式上供下回熱水干管敷設高度在所有散熱器之上,回水管設在散熱器之下,散熱器的供水立管、回水立管分.但管材消耗量較大。它適用于采暖標準要求較高、各房間的室溫要求波動不大的建筑物。對于整棟樓房集中供暖來講，是將供水管接到樓頂，然后分多路自上而下接到各樓層、各房間，在底層接回水管；對于每組暖氣片來講，上邊接口接供水，下邊接口接回水。5.3 管道敷設方式 異程式的供、回水干管中的水流方向相反，每一環路的管路長不相等，如圖所示。這種系統是管路簡單、不需設回程管，

22、節省管材。但由于各并聯環路的管路總長度不等。各環路間存在阻力不平衡現象。導致水流量分配不均勻，因此，在水管設計時要采取一定的措施。如減小干管阻力、在各并聯支管上安裝流量調節裝置以增大支管阻力等。5.4 工程方案確定綜合上述分析，本工程熱水供暖系統采用機械循環異程式第六章 散熱器的選型及安裝形式6.1 散熱器的選擇 設計選用散熱器時，需考慮對散熱器在熱工、經濟、衛生美觀及使用壽命等方面的要求，還應符合下列原則性的規定：1）散熱器的工作壓力應滿足系統的工作壓力，并符合國家現行有關標準的規定。2）民用建筑宜采用外形美觀，易于清掃的散熱器。3）放散粉塵或防塵要求較高的工業建筑，應采用易于清掃的散熱器。

23、4）具有腐蝕性其他的工業建筑或相對濕度較大的房間，應采用耐腐蝕的散熱器。5）采用鋼制散熱器時，應采用不是系統，并滿足產品對水質的要求，在非采暖季節應沖水保養，蒸汽采暖系統不應采用鋼制柱型，板型和扁管等散熱器。6）采用鋁制散熱器時，應選用內防腐型鋁制散熱器，并滿足水質對產品的要求。7）安裝熱量表和恒溫閥的熱水采暖系統，不宜采用水流通道內含有粘砂的散熱器經過綜合考慮，本設計選用表6.1 散熱器規格及傳熱系數型號散熱面積 m/片水容量 L/片重量 kg/片工作壓力 MPaM-1320.241.3270.5-0.8注：1、散熱器表面噴銀粉漆，明裝，同側連接上進下出。2、此表為密閉試驗臺測試數據，在實際

24、情況下，散熱器的K值和Q值，比表中數值增大10%左右。6.2 散熱器的布置及規定散熱器的布置與安裝應符合下列規定：樓梯間的散熱器應盡量布置在底層。當散熱器數量過多可適當合理地布置在下部其他層。這是因為底層散熱器所加熱的空氣能夠自由上升，從而補償上部的熱損失。 為了防止凍裂，雙層外門的外室及門斗內不宜布置散熱器。散熱器在室內應明裝，這樣散熱效果好，而且易于清除灰塵。特殊情況（如幼兒園內的散熱器）需要暗裝時，裝飾罩應有合理的氣流通道、足夠的通道面積，并方便維修。散熱器的布置應以容易造成室內冷、暖空氣的對流；室外侵入的冷空氣加熱迅速；人們的停留區暖和舒適以及盡量少占用室內有效空間和使用面積為原則。通

25、常，房間有外窗時，散熱器一般應安裝在每個外窗的窗臺下，這樣由散熱器上升的對流熱氣流就能阻止和改善從玻璃窗下降的冷氣流及玻璃冷輻射作用的影響，使流動區的空氣比較暖和。6.3 散熱器的計算6.3.1散熱器散熱面積計算散熱器散熱面積按文獻2中公式2-2計算 （5-1）其中先假定為1.0，為1.0，3為1.02。6.3.2散熱器片數計算四柱M-132型散熱器每片散熱面積為0.24 m2，計算片數n為： （5-2）1、以底層臥室為例進行計算已知雙管系統，Q=1554.37w，tpj =(tg+th)/2=(95+70)/2=82.5 tn=18 t=tpj-tn=64.5。查供熱工程附錄3.4 對M-1

26、32散熱器 K=2.426t0.286=2.426（64.5）0.286=7.99w/m2散熱器組裝形式修正系數=1.0散熱器連接形式修正系數=1.0散熱器安裝形式修正系數=1.02根據公式求得：=1906/(7.99*64.5) 1.01.01.02=3.70m2 N=F/f=3.70/0.24=15片 當散熱器片數為11-20片時，=1.05因此實際所需散熱面積為： F=3.701.05=3.885 m2實際采用的片數 N=F/f=3.885/0.24=17片2、散熱器計算結果列于下表。表6.2 各房間散熱器計算一樓房間編號房間耗熱量/WFm2N/片散熱器個臥室11964.2-518231

27、5.18171臥室21527.73-5182320.52151餐廳31256.48-5182314.85121客廳41370.91-5182323.94121餐廳51256.48-5182314.85121客廳61370.91-5182323.94121臥室71748.17-5182315.18161書房81527.73-5182320.52151二樓房間編號房間耗熱量/WFm2N/片散熱器個臥室11705.32-5182315.18151臥室21281.98-5182320.52131餐廳31123.84-5182314.85111客廳41212.8-5182323.94101餐廳51123

28、.84-5182314.85111客廳61212.8-5182323.94101臥室71547.49-5182315.18141書房81281.98-5182320.52131三樓房間編號房間耗熱量/WFm2N/片散熱器個臥室12260.435-5182315.18202臥室21977.11-5182320.52181餐廳31670.31-5182314.85151客廳41997.61-5182323.94171餐廳51670.31-5182314.85151客廳61997.61-5182323.94171臥室71670.31-5182315.18192書房81977.11-5182320.5

29、2181第七章 熱水供暖系統水力計算7.1管道布置管道布置應注意下列幾點：1 供熱立管的熱脹問題及其考慮大多數物體受熱膨脹是物質的自然規律。鋼管的熱脹系數較大。以往人們對立管的熱脹問題往往不予考慮,可由于立管受熱膨脹所產生的破壞作用在實際工程中屢見不鮮。如圖D所示的系統,一個立管從地溝引上在最頂層穿墻引至另一開間后再向下垂直串聯。由于管道在安裝時環境溫度較低,當寒冷季節供水溫度升至95時,依據伸長量計算公式伸長量L=La(t95-t-5)=L0.0000117100,如L= 15m(6層樓)則L= 15 0000.00117=17.55mm。如此大的伸長量如不留有膨脹之余地必然會產生不良的后果

30、。在安裝管道及暖氣片時應考慮以下兩點。2如穿墻處套管內徑較小,此時水平穿墻管將頂在墻上,因上方墻很重不能上移。輕則會出現穿墻處抹灰墻面損壞,重則會造成在支管和立管的連接處的最薄弱處(絲扣處)由于脹力的作用將支管切斷使水大量流失,造成破壞。此種切斷管道的現象在某些建筑中曾多次發生。為防止管道切斷,筆者認為最上層的穿墻套管的內徑應較穿墻管的外徑大20mm,且在安裝時穿墻管的下壁應緊貼套管的下邊使立管受熱時向上膨脹有一定的空間。為防止兩個房間相互影響,可在套管中用棉花等松軟物塞填。3各層暖氣片的水平支管在脹力的作用下,由下至上會一層比一層略高于原安裝高度。使原來安裝成水平的支管隨立管的升高而升高,最

31、頂層升的最高。這樣就會使上面幾層的立管氣體不能再從暖氣包的冷風門放掉而形成氣堵。因此筆者建議,垂直順序式串聯系統的供熱立管在安裝時,立管的長度當每升高一層,可較下一層的長度短3mm為益。這樣作的目的是:當溫度升高時水平支管由于膨脹其伸長量正好或近似等于原來安裝時所預留的支管和立管接口處與暖氣包的高差,即能使水平支管在通暖時保持支管和氣包成水平狀態。一旦立支管有氣可從氣包冷風門放掉,不致于形成氣堵。此法也適用于雙立管單雙側連接的各種情況。但單立管順序式系統的串聯管可不采用此法。3 雙立管系統的垂直失調問題的探討及解決辦法雙立管采暖系統,以其管道布置美觀、實用,倍受住宅用戶歡迎。但當樓層高時,因其

32、所產生的垂直失調又往往限制了采用。用調節閥門辦法不可能達到目的。既使施工通暖時調節好,你又不可能去阻止住戶的開關,特別是采用質調節方式供暖的供熱系統。垂上失調隨著供熱水溫的升高會越來越明顯,以至到寒冷季節底層暖氣根本就產生不了循環。 7.2確定系統原理圖如圖所示7.3水力計算基本思路本設計采用 系統，其計算步驟如下：7.4系統水力計算7.4.1 選擇最不利環路本系統為異程式雙管系統，選取最遠端的用戶為最不利環路，最不利環路是從入口到立管4.這個環路包括管段1至管段9.7.4.2 最不利環路的作用壓力7.4.3 確定最不利環路各管段的管徑采用的平均比摩阻為60120Pa/m來確定最不利環路各管段

33、的管徑管段1：由于G=0.86Q/(tg-th)=0.86*39087.8/25= 1344.62kg/hRpj=60120pa/m查附錄4.1得d=32mm,R=72.82Pa/m, v=0.39m/s沿程損失：PyRl=72.82*15=1092.3(Pa)局部損失為：由v=0.39m/s,查附錄4.3的，Pdv2/2=74.77pa查附錄4.2得：有一個閥門：1*0.5=0.5有兩個彎頭：2*1.5=3=0.5+3=3.5Pj=Pd=74.77*3.5=261.70Pa所以管段1的總損失為P=Py+Pj=1092.3+261.70=1354Pa7.4.4 求環路總壓力損失表7.1 系統管

34、路水力計算表管段號熱量流量長度管徑流速比摩阻沿程阻力局部系數Pd局部阻力總阻力139087.81344.6215320.3972.821092.3574.78373.91466.2219779.63680.426250.3581.79490.744.560.22270.99761.73310167.44349.7611.5200.3296.371108.255750.34352.381460.63544173.15143.564150.261.32245.281.519.6629.49274.7744173.15143.564.5150.261.32275.944.519.6688.47364

35、.4152502.8586.17150.1223.71165.9735.77.08252.756418.72651329.2945.737150.078.660.235.72.4186.037146.23764173.15143.564150.261.32245.286.519.66127.79373.07710167.44349.7611.5200.3296.371108.2556.550.34327.211435.465819779.63680.426250.3581.79490.746.560.22391.43882.17939087.81344.623320.3972.82218.46

36、6.574.78486.07704.53L2a5520.79189.924.5150.2698.59443.6554.533.23149.535593.19b3418.19117.597150.1745.93321.5135.714.21507.297828.807c1820.9862.647150.0912.8489.8835.73.98142.086231.966P=（py+pj）=1653.963PaX=1653.963-1691.16/1653.963=2.5%15%不平衡率為L3a1329.29143.564.5150.261.32275.944.519.6688.47364.41b2502.8586.17150.1223.71165.9735.77.08252.756418.726c1329.2945.737150.078.660.235.72.4186.037146.237L5a1994.28206.24.5200.1831.08139.864.515.9371.685211.545b3733.85128.447150.1849.51346.5735.715.93568.701915.271c1978.8168.077150.116.99118.9335.74.92175.644294.574立管五不平衡率為X=1204.143-142