1、第一章 工程概況1、工程名稱：青楓苑工程橋梁、駁岸工程2、建設單位：常州市市政工程管理處3、監理單位：江蘇東方建設項目管理咨詢有限公司4、施工單位：常州金峰市政工程有限公司本工程主要工程量有： 漿砌塊石駁岸：第一段為S段，位于河道南側，緊鄰水杉路北人行道，總長124.47m,采用衡重式斷面，擋墻基礎底寬2.6m,底標高-0.36m,原地面標高+5.4m,基礎挖深達5.76m； 第二段為N段，位于河道北側，除第一段駁岸（東側）需根據現有駁岸標高進行過渡外，其余均 采用川段駁岸，全段為清水駁岸，長118.23m;基礎底寬為2.88m，底標高最底處為-0.32m，原 地面標高為+5.4m,挖深達5.

2、72m。 橋梁1, 位于青楓公園二期續建 （青楓苑） 南入口（輔助出入口 ） 處，跨規劃北護場河 （規劃 上口寬15m），單跨13m總寬7m橋臺基礎開挖尺寸為5m*8.2m,底標高-1.0m,原地面+5.4m,挖 深 6.4m. 橋梁 2，位于青楓公園二期續建 （青楓苑） 東入口 （主要出入口 ） 處，跨水景河道 （上口 寬8.6m），單跨8m,總寬7m,橋臺基礎開挖尺寸4.4m*8.5m，底標高-1.0m,原地面標高為+4.7m, 挖深 5.7m。 供電管道：a、4 180 C-PVC管+1 根 7 孔梅花管（PE 管）991m；b、6 180 C-PVC管+1 根 7 孔梅花管（PE管）7

3、84m；c、牽引管，4 180 M-PP管+1 根 110 PE 管 40m;d、牽引管，6 180 M-PP管+1 根 110 PE 管 40m;e、磚砌電纜井1200*900，20座.根據地址勘探報告，開挖處土質情況由上至下為： 填土：層厚1.8m，雜色，濕，結構松散，上部含碎磚和少量生活垃圾，下部以素填土 為主。工程性能較差。 粘土：層厚3.8m,灰黃色灰褐色，硬塑狀態，含有Fe、Mn結核夾灰色條帶，搖震反 應無，有光澤，干強度高，韌性高。工程性能較好，可作為一般建、構筑物天然地基淺基礎 的持力層。 粉質粘土：層厚0.9m, 土黃色，可塑狀態，含有少量Fe、Mn結核夾灰色條帶，搖震反 應

4、無，稍有光澤，干強度中等，韌性中等。工程性能較好。 粉土夾粉砂：層厚2.1m, 土黃色，濕，中密狀態，搖震反應中等，無光澤反應，干強 度低，韌性低，主要成分為云母、石英，局部夾薄層稍密狀粉砂層。中等壓縮性，工程性能 一般。 1 粉砂：層厚 2.4m, 灰黃，中密，飽和，顆粒大小均勻，呈亞圓形，主要礦物成分為 石英、長石和少量云母片，該涂層局部夾有粉土薄層。中等壓縮性，工程性能一般。場地地下水位情況：承壓水位約為黃海標高-1.50m，靜止水位為黃海高程-1.0m,對本次 基礎開挖無較大影響，施工時采用明排水即可。此次安全專項方案具體實施內容如下：（1）南側擋土墻基礎底寬 2.6m，底標高最低處為

5、-0.36m，河道位置原地面平均標高為 +5.4m；開挖深度達5.76m。因南側駁岸緊鄰水杉路人行道，考慮到行車安全，我項目部根據 建設工程相關管理條例編制此駁岸基礎開挖邊坡支護專項施工方案，擬采用二次開挖，第一 次挖至標高+4.14m,挖深1.26m，采用1： 0.33放坡，第二次在距水杉路人行道2米處設置一 排板樁，材料選用22#槽鋼，長度6m，間距0.5m，槽鋼入土深度1.5m,竹排滿鋪，具體結 構驗算見“漿砌塊石駁岸南側基礎開挖懸臂式板樁和板樁穩定性計算書” ，具體平面及支護斷 面詳見附圖一、二。（2）橋梁1南側鄰水杉路橋臺基礎開挖尺寸 5m*8.2m，底標高為-1. 00m，原地面+

6、5.4開 挖深度達6.4m，同樣考慮基礎邊坡安全，設置與南側駁岸邊坡相同的支護方式，具體邊坡穩 定性安全計算詳見后附“橋梁 1 橋臺基礎開挖懸臂式板樁和板樁穩定性計算書” 。（3）河道北側擋墻、橋梁1北橋臺基礎開挖深度同樣超過5.0m，擬采用二級放坡，詳見附 圖三及“北側駁岸、橋梁 1 北側橋臺基礎開挖土坡穩定性計算書”（4）橋梁2:橋臺基礎開挖尺寸4.4m*8.5m，底標高-1.0m,原地面標高為+4.7m,挖深5.7m。 采用二級放坡，第一次開挖至標高+2.20m,按 1： 0.67放坡，挖深2.5m,第二次開挖至基底標高 -1.0m,同樣按1： 0.67放坡，挖深3.2m。詳見“橋梁2橋

7、臺基礎開挖土坡穩定性計算書”及附 圖四。（ 5）地上建筑物及地下管線部分： 距水杉路北側人行道板板面標高 1 米，駁岸壓頂邊線 1米處有一根給水管，規格 200球墨鑄鐵承插管，考慮到影響駁岸基坑開挖施工，開挖前在 不影響施工及人行道行車安全的情況下將其安全遷移；供電管線，具體位置距駁岸壓頂邊 線3.5米，水杉路人行道板下1.7米，管線規格3根6 200M-PP管。開挖前做好安全保護措 施；D20香樟22株：距離駁岸壓頂邊線3米，開挖前做好保護措施；樁號 K0+110位置 處有1根 300高壓電桿，開挖前將其安全遷移距駁岸線 0.8m處有一雨水井。開挖前做好 安全保護措施。（6）基坑排水：所有基

8、坑四周均設排水明溝（尺寸：300寬*300 深），排至集水井（尺寸：500*500*300 深），集水井內設一 4 寸水泵進行不間斷排水，保持坑底干燥，如遇雨季，增設 水泵進行強排水，河道中設一道排水溝，上口尺寸 2.5米，下口尺寸 1.5米，深度 2.5米，詳 見附圖五。具體地上建筑物及地下管線布置詳見附圖一； 駁岸基礎開挖斷面圖見附圖二； 橋臺基礎開 挖斷面見附圖三。第二章 土方開挖程序一、土方開挖的總體順序和方法 南側駁岸開挖采取分兩次開挖， 第一層挖至+2.60,挖深2.8m，第二次開挖至基底-0.38, 挖深2.96m，采用槽鋼支護，詳見附圖。 橋梁1南側橋臺基礎開挖次序及支護方式同

9、南側駁岸。 北側駁岸開挖過程中將采取分兩層開挖：第一層按 1： 0.67進行放坡，挖深3m,平臺寬度2 m,第二層同樣按1： 0.67放坡，挖深2.74，放坡寬度2.28m，頂層平臺寬度5m， 北側橋臺基礎開挖方式、放坡及坡比同北側駁岸，詳見附圖。二、機械開挖的方法1、主要機具：（ 1）挖土機械有：挖掘機 6臺、推土機 2臺、自卸汽車 10輛等。（ 2）一般機具有：鐵鍬（尖、平頭兩種） 、手推車、小白線或 20號鉛絲和鋼卷尺以及坡 度尺等。2、作業條件：（1）土方開挖前，應根據施工方案的要求，將施工區域內的地下、地上障礙物清除和處理完畢（此次基坑開挖主要涉及地下管線為 1根 200球墨鑄鐵給水

10、管及3根供電管6 180 M-PP管）。（ 2）建筑物或構筑物的位置或場地的定位控制線（樁） 、標準水平樁及開槽的灰線尺寸， 必須經過檢驗合格；并辦完預檢手續。（ 3）夜間施工時，應有足夠的照明設施；在危險地段應設置明顯標志，并要合理安排開 挖順序，防止錯挖或超挖。（ 4）開挖有地下水位的基坑槽、管溝時，應根據當地工程地質資料，采取措施降低地下 水位。一般要降至開挖面以下0.5m,然后才能開挖。（ 5）施工機械進入現場所經過的道路、橋梁和卸車設施等，應事先經過檢查，必要時要 進行加固或加寬等準備工作。（ 6）選擇土方機械,應根據施工區域的地形與作業條件、土的類別與厚度、總工程量和 工期綜合考慮

11、,以能發揮施工機械的效率來確定,編好施工方案。（ 7）施工區域運行路線的布置,應根據作業區域工程的大小、機械性能、運距和地形起 伏等情況加以確定。（ 8）在機械施工無法作業的部位和修整邊坡坡度、清理槽底等,均應配備人工進行。（ 9）熟悉圖紙,做好技術交底。三、人工撿底的方法 基坑形成后根據已建立的建筑物軸線控制網和高程控制樁,將軸線標高引測于坑內,并 在坑內建立臨時軸線控制網,測放出基礎墊層外框線,作為人工撿底的依據,人工撿底應采 用鍬鎬進行開挖,開挖過程中應注意基底標高,防止超挖,人工開挖前應邀業主、監理、質 監等部門進行驗槽。四、土方的運輸和堆放 基坑開挖的土方前,進行土方綜合平衡,將多余

12、的土方外運 。第三章 土方回填程序一、主要機具：1 、裝運土方機械有： 、挖掘機、自卸汽車等。2、碾壓機械有：平碾、羊足碾和振動碾等。3、一般機具有：蛙式或柴油打夯機、手推車、鐵鍬、鋼尺等。二、作業條件：1 、施工前應根據工程特點、填方土料種類、密實度要求、施工條件等,合理地確定填方 土料含水量控制范圍、虛鋪厚度和壓實遍數等參數；重要回填土方工程,其參數應通過壓實試驗來確定2、 填土前應對填方基底和已完工程進行檢查和中間驗收， 合格后要作好隱蔽檢查和驗收 手續。3、 施工前，應做好水平高程標志布置。如大型基坑或溝邊上每隔1m釘上水平樁撅或在 鄰近的固定建筑物上抄上標準高程點。大面積場地上或地坪

13、每隔一定距離釘上水平樁。4、確定好土方機械、車輛的行走路線，應事先經過檢查，必要時要進行加固加寬等準備 工作。同時要編好施工方案。三、工藝流程：基坑底地坪上清理一檢驗土質一分層鋪土-分層碾壓密實-檢驗密實度一修整找平驗收1、填土時應先清除基底的樹根、積水、淤泥和有機雜物。2、檢驗土質。檢驗回填土料的種類、粒徑，有無雜物，是否符合規定，以及土料的含水 量是否在控制范圍內；如含水量偏高，可采用翻松、晾曬或均勻摻入干土等措施；如遇填料 含水量偏低，可采用預先灑水潤濕等措施。3、填土應分層鋪攤。每層鋪土的厚度應根據土質、密實度要求和機具性能確定。填土每層的鋪土厚度和壓實遍數壓實機具每層鋪土厚度（mm）

14、每層壓實遍數（遍）平碾20030068羊足碾200350816蛙式打夯機20025034推土機20030068拖拉機200300816人工夯實不大于200344、碾壓時，輪（夯）跡應相互搭接，防止漏壓或漏夯。長寬比較大時，填土應分段進行。每層接縫處應作成斜坡形，碾跡重疊。重疊 0.51.0m左右，上下層錯縫距離不應小于 1m5、填方超出基底表面時，應保證邊緣部位的壓實質量。填土后，如設計不要求邊坡修 整，宜將填方邊緣寬填0.5m;如設計要求邊坡修平拍實，寬填可為 0.2m。6、在機械施工碾壓不到的填土部位，應配合人工推土填充，用蛙式或柴油打夯機分層 夯打密實。7、回填土方每層壓實后，應按規范規

15、定進行環刀取樣，測出干土的質量密度，達到要 求后，再進行上一層的鋪土。8填方全部完成后，表面應進行拉線找平，凡超過標準高程的地方，及時依線鏟平； 凡低于標準高程的地方，應補土找平夯實。第四章支護結構本工程由于土質基本上是粘性土，分層挖土的深度不是太深，基坑的支護重點主要是為了防止雨水對邊坡的沖刷，使邊坡不穩定導致塌方，為了保證邊坡不受雨水沖刷，下雨前在 邊坡處滿鋪彩條布，原則上基礎開挖完成驗槽后，立即施工，擋墻驗收完成后進行擋墻后方 填土，避免邊坡長時間外露，降低風險。第五章基坑施工安全措施一、基坑開挖前要對施工人員進行施工技術交底和安全教育工作。二、基坑在開挖后需及時采取鋼管護欄和安全網進行

16、圍護，防止人員墜落。同時在護欄邊 懸掛警示標牌。三、為防止下雨，現場配備彩條布以便在下雨時對基坑邊坡進行覆蓋，防止邊坡塌方。四、嚴格貫徹執行“安全第一，預防為主”的方針，認真執行安全生產紀律并落實各項安 全技術措施。挖掘機操作人員必須持證上崗，嚴格違章操作。五、安全員每天注意觀察溝槽邊坡的穩定性， 同時檢查和督促各工作人員的安全工作是否 到位，對違章作業立即進行制止和糾正。對安全隱患應及時提出并及時排除。第六章安全計算書、漿砌塊石駁岸南側基礎開挖懸臂式板樁和板樁穩定性計算書1、編制依據本計算書的編制參照建筑基坑支護技術規程(JGJ120-99)，土力學與地基基礎(清華大學出版社出版)等編制。

17、軟件名稱：品茗施工安全計算軟件 2、參數信息重要性系數：1.00 ；基坑外側水位深度hwa： 6.4m；樁嵌入土深度hd： 1.5m；懸臂板樁材料：22號槽鋼； 強度設計值fm : 205N/mm2截面抵抗矩Wx 233.8cm3;開挖深度度h： 5.76m；基坑內側水位深度hwp： 6.40m； 基坑邊緣外荷載形式：無荷載彈性模量 E： 206000N/mm2 樁間距bs： 0.50m；截面慣性矩lx : 2571.40cm4;基坑土層參數:序號土名稱土厚度(m)坑壁土的重度(kN/m3)內摩擦角()內聚力(kPa)浮容重(kN/m3)1填土1.8181015202粘性土3.820.1156

18、2.6213粉質粘土0.919.716.353.7214粉土夾粉砂2.118.828.815.62151粉砂2.418.831.54.121、土壓力計算Z懸臂式板樁荷載示意圖1水平荷載(1) 、主動土壓力系數:Ka 1=tan2(45 - 1/2)=tan2(45-10/2 )=0.7 ;Ka2=ta n2(45 - 2/2)=tan2(45-15/2 )=0.59;Ka3=ta n2(45 - 3/2)=tan2(45-16.3/2)=0.56Ka4=ta n2(45 - 4/2)=tan2(45-16.3/2)=0.56Ka5=ta n2(45 - 5/2)=tan2(45-28.8/2)

19、=0.35(2) 、土壓力、地下水以及地面附加荷載產生的水平荷載：第1層土： 01.8米；(Tal上=P1Ka1-2C1Ka10.5 = 0 x0.7 -2X 15X0.70.5 =-25.17kN/m ;(Ta1 下=(y 1h1+P1)Ka1-2C1Ka10.5 = 18 x 1.8+0 x0.7 -2X 15X0.70.5=-2.36kN/m ;第2層土： 1.85.6米；H2= 刀丫 ihi/ 丫 2 = 32.4/20.1 = 1.61;(T a2上=丫 2H2+P1Ka2-2C2Ka20.5 = 20.1 X 1.61+0 X 0.59-2X 62.6 X 0.590.5=-76.

20、99kN/m2 ;(T a2下=丫 2(H2+h2)+P1Ka2 -2C2Ka20.5=20.1 X (1.61+3.8)+0 X 0.59 -2X 62.6 X 0.590.5 =-32.02kN/m2 ;第3層土： 5.66.4米；H3= 刀丫 ihi/ 丫 3 = 108.78/19.7 = 5.52;(T a3上 = 丫 3H3+P1+P2a2/(a2+2l2)Ka3 -2C3Ka30.5=19.7 X 5.52+0+0 X 0.56 -2X 53.7 X 0.560.5=-19.39kN/m2 ;(T a3下=丫 3(H3+h3)+P1+P2a2/(a2+2l2)Ka3 -2C3Ka

21、30.5=19.7 X (5.52+0.8)+0+0 X 0.56-2X 53.7 X 0.560.5 = -10.54kN/m2 ；第4層土： 6 .4 6.5 米；H4= 刀丫 ihi/ 丫 4 = 124.54/19.7 = 6.32;(T a4上 = 丫 4H4+P1+P2a2/(a2+2l2)Ka4 -2C4Ka40.5= 19.7 X6.32+0+0X0.56-2X53.7X0.560.5= -10.54kN/m2 ；(T a4下 = 丫 4H4+P1+P2a2/(a2+2l2)Ka4 -2C4Ka40.5+Y h4Ka4+0.5 丫 wh42=19.7 X6.32+0+0X0.5

22、6-2X53.7X0.560.5+21 X0.1X0.56+0.5 X10X0.12 = -9.31kN/m2 ；第5層土： 6 .5 7.26 米；H5 = H4 = 6.32；(T a5上 = 丫 5H5+P1+P2a2/(a2+2l2)Ka5 -2C5Ka50.5+ 丫 h5Ka5+0.5 丫 wh52= 18.8 X6.32+0+0X0.35-2X15.6X0.350.5+21 X0.1X0.35+0.5 X10X0.12 = 23.9kN/m2；(T a5下 = 丫 5H5+P1+P2a2/(a2+2l2)Ka5 -2C5Ka50.5+丫 h5Ka5+0.5 丫 wh52= 18.8

23、 X6.32+0+0X0.35 -2X15.6X0.350.5+21 X0.86X0.35+0.5 X10X0.862 = 33.13kN/m2；( 3)、水平荷載：第1層土：Ea1=h1X ( c a1 上 +c a1 下)/2=1.8 X( -25.17+-2.36)/2=-24.78kN/m;作用位置：ha仁h1(2 c a1上+ c a1下)/(3 c a1上+3 c a1下)+刀hi=1.8X(2X -25.17+- 2.36)/(3 X -25.17+3X -2.36)+5.46=6.61m；第2層土：Ea2=h2X ( c a2 上 + c a2 下)/2=3.8 X( -76.

24、99+-32.02)/2=-207.13kN/m;作用位置：ha2=h2(2 ca2上 +ca2下)/(3 ca2上+3ca2下)+ 刀hi=3.8X(2X -76.99+- 32.02)/(3 X -76.99+3X -32.02)+1.66 =3.82m；第3層土：Ea3=h3X ( c a3上 + c a3下 )/2=0.8 X( -19.39+-10.54)/2=-11.97kN/m;作用位置：ha3=h3(2 ca3上 +ca3下)/(3 ca3上+3ca3下)+ 刀hi=0.8X(2X -19.39+- 10.54)/(3 X -19.39+3X -10.54)+0.86=1.3m

25、；第4層土：Ea4 =h4X ( ca4上 +ca4下)/2=0.1 X( -10.54+-9.31)/2=-0.99kN/m;作用位置：ha4=h4(2 c a4上 + c a4下)/(3 c a4上+3 c a4下)+ 刀 hi=0.1 X (2 X -10.54+- 9.31)/(3 X -10.54+3 X -9.31)+0.76=0.81m；第5層土：Ea5=h5X (T a5上 +c a5下)/2=0.76 X (23.9+33.13)/2=21.67kN/m ;作用位置：ha5=h5(2ca5上 +ca5下)/(3 ca5上+3ca5下)+ 刀hi=0.76 X (2 X 23.

26、9+33.13)/(3 X23.9+3X33.13)+0=0.36m；土壓力合力：Ea=工 Eai= -24.78+-207.13+-11.97+-0.99+21.67=-223.2kN/m;合力作用點：ha=藝(haiEai)/Ea= (- 24.78X6.61+-207.13X3.82+-11.97X1.3+-0.99X0.81+21.67X0.36)/ -223.2 =4.32m；2、水平抗力計算(1 )、被動土壓力系數：Kp仁tan2(45 + 1/2 ) = tan2 (45+16.3/2 ) =1.78 ;Kp2=tan2(45 + 2/2 ) = tan2 (45+28.8/2

27、) =2.86 ;( 2)、土壓力、地下水產生的水平荷載：第1層土： 5.76 6.5 米；c p1上 = 2C1Kp10.5 = 2 X 53.7 X 1.780.5 = 143.3kN/m ;c p1 下=丫 1h1Kp1+2C1Kp10.5 = 19.7 X 0.74 X 1.78+2 X 53.7 X 1.780.5 = 169.26kN/m ; 第2層土： 6.5 7.26 米；H2= 刀丫 ihi/ 丫 2 = 14.58/18.8 = 0.78;c p2上 = 丫 2H2Kp2+2C2Kp20.5 = 18.8 X 0.78 X 2.86+2 X 15.6 X 2.860.5 =

28、 94.44kN/m ; c p2下=丫 2(H2+h2)Kp2+2C2Kp20.5 = 18.8 X (0.78+0.76) X 2.86+2 X 15.6 X 2.860.5 = 135.29kN/m；( 3)、水平荷載：第1層土：Ep1=h1X ( c p1上 +c p1 下)/2=0.74 X (143.3+169.26)/2=115.65kN/m ;作用位置：hp仁h1(2 c p1上+ c p1下)/(3 c p1上+3 c p1下)+刀hi =0.74X(2X143.3+169.26)/(3 X143.3+3X169.26)+0.76 =1.12m；第2層土：Ep2=h2X (

29、c p2上 + c p2下)/2=0.76 X (94.44+135.29)/2=87.3kN/m ;作用位置：hp2=h2(2 c p2上 + c p2下)/(3 c p2上+3 c p2下)+ 刀 hi=0.76 X (2 X 94.44+135.29)/(3 X94.44+3X135.29)+0=0.36m；土壓力合力：Ep=工 Epi= 115.65+87.3=202.94kN/m ;合力作用點：hp=工(haiEpi)/Ep= (115.65 X 1.12+87.3 X 0.36)/202.94=0.79m ;四、驗算嵌固深度是否滿足要求根據建筑基坑支護技術規程JGJ 120-99)

30、的要求，驗證所假設的hd是否滿足公式;hpEp -1.2 丫 OhaEa 00.79 X 202.94 -1.2 X 1.00 X 4.32 X -223.20=1317.28 ;滿足公式要求！五、抗滲穩定性驗算根據建筑基坑支護技術規程(JGJ 120-99)要求，此時可不進行抗滲穩定性驗算！六、結構計算1、結構彎矩計算0U 彎矩圖(kN m)變形圖(m)懸臂式支護結構彎矩Mc=2.99kNm;最大撓度為:0.00m ;2、截面彎矩設計值確定：M=1.25丫 0Mc截面彎矩設計值 M=1.25X 1.00 X 2.99=3.74 ;丫 0-為重要性系數，按照建筑基坑支護技術規程(JGJ120-

31、99),表3.1.3可以選定。七、截面承載力計算1、材料的強度計算：(T max=M/(Y xWx)Yx-塑性發展系數，對于承受靜力荷載和間接承受動力荷載的構件，偏于安全考慮,可取為1.0;Wx-材料的截面抵抗矩：233.80 cm3(T max=M/Y xX Wx)=3.74/(1.0 X 233.80 X 10-3)=15.98 MPa(T max=15.98 MPafm=205.00 MPa;經比較知，材料強度滿足要求。、橋梁1橋臺基礎開挖懸臂式板樁和板樁穩定性計算書 (1)編制依據本計算書的編制參照建筑基坑支護技術規程(JGJ120-99)，土力學與地基基礎(清華大學出版社出版)等編制

32、(2) 參數信息重要性系數：1.00 ；基坑外側水位深度hwa： 6.4m；樁嵌入土深度hd： 1.5m；懸臂板樁材料：22號槽鋼；強度設計值fm : 205N/m金 截面抵抗矩Wx 233.8cm3;開挖深度度h： 6.24m；基坑內側水位深度hwp： 6.40m； 基坑邊緣外荷載形式：無荷載 彈性模量E： 206000N/mm樁間距bs: 0.50m；截面慣性矩Ix : 2571.40cm4；基坑土層參數:序號土名稱土厚度(m)坑壁土的重度(kN/m3)內摩擦角(內聚力(kPa)浮容重(kN/m3)1填土1.8181015202粘性土3.820.11562.6213粉質粘土0.919.71

33、6.353.7214粉土夾粉砂2.118.828.815.62151粉砂2.418.831.54.121(3) 土壓力計算K懸臂式板樁荷載示意圖a1=ta n2(45 - 1/2 )=tan 2(45-10/2 )a2=tan2(45 - 22 )=tan 2(45-15/2 )a3=ta n2(45 - a/2 )=tan 2(45-16.3/2a4=tan2(45 - 4/2 )=tan 2(45-16.3/2a5=ta n2(45 - 5/2 ):=tan 2(45-28.8/2KKK)=0.7 ;=0.59 ;=0.56;=0.56;=0.35;1、水平荷載(1)主動土壓力系數:K(2

34、) 土壓力、地下水以及地面附加荷載產生的水平荷載: 第1層土：CT al上 = P(T al下=(第2層土:H 2 = E0 1.8 米；0 50 51Ka1-2C1Ka1 . = 0 X 0.7 -2X 15X 0.7 . = -25.17kN/m ;丫 h+P)Ka1-2C1Ka10.5 = 18 X 1.8+0 X 0.7 -2X 15X 0.7 0.5 = -2.36kN/m ;1.8 5.6 米;Y i hi / 丫 2 = 32.4/20.1 = 1.61;T a2上 = 丫 2l4+P1Ka2-2C2Ka20.5 = 20.1 X 1.61+0 X 0.59-2X 62.6 X

35、0.59 0.5 = -76.99kN/m2;0 50 5T a2下 = 丫 2(H2+h 2)+P1Ka2-2C2Ka2. = 20.1 X (1.61+3.8)+0 X 0.59-2X 62.6 X 0.59 .=-32.02kN/m 2;第 3層土： 5.6 6.4 米；H 3= 刀丫匚hi / 丫 3 = 108.78/19.7 = 5.52;0 5T a3上 = 丫 3f + P 計F2a2/(a 2+21 2)K a*2C3Ka3 .=0 519.7 X 5.52+0+0 X 0.56-2X 53.7 X 0.56 .=-19.39kN/m 2;0 5T a3下 = Y 3(H3

36、+ h 3) + P計P 2+21 2)K a3-2CaKa3 .=19.7 X (5.52+0.8)+0+0 X 0.56 -2X 53.7 X 0.56 0.5 = -10.54kN/m 2;第4層土： 6.46.5米；H 4= 刀丫匚hi / 丫 4 = 124.54/19.7 = 6.32;T a4上 = Y 4H4 + P 1 + P2aJ(a 2+21 2)K a4-2C4Ka4“5 =219.7 X 6.32+0+0 X 0.56-2X 53.7 X 0.560.52= -10.54kN/m 2；CT a4下=丫 4H4 + Pl + P2a2/(a 2+21 2)K a4-2C

37、4Ka40.5+ 丫 h 4&4+0.5 丫 h20.5= 19.7 X6.32+0+0 X0.56-2X53.7X0.56 0.5+21X0.1 X0.56+0.5 X10X0.1= -9.31kN/m 2；第5層土： 6 .5 7.5 米；H 5 = H 4 = 6.32 ；0.52CT a5上=丫 5H5 + P l + F2a2/(a 2+21 2)K a5-2C5Ki5 +丫 h 5Ka5+0.5 丫 小5= 18.8 X6.32+0+0 X0.35 -2X15.6X0.35 0.5+21X0.1 X0.35+0.5 X10X0.1 = 23.9kN/m 2；0.52T a5下=Y

38、5f + P 1 + P2aJ(a 2+21 2)K a5-2CsKi5 + Y h 5心+0.5 Y h= 18.8 X6.32+0+0 X0.35 -2X15.6X0.35 0.5+21X1.1 X0.35+0.5 X10X1.12= 37.25kN/m 2；3）水平荷載：第1層土：E a1=h1X ( T a1上 +t a1 下)/2=1.8 X(-25.17+-2.36)/2=-24.78kN/m;作用位置： ha1=h1(2 T a1 上 + T a1 下)/(3 T a1 上+3 T a1 下 )+ 刀 hi=1.8X(2X -25.17+- 2.36)/(3 X -25.17+3

39、X -2.36)+5.7=6.85m ； 第2層土：E a2=h2X ( T a2上 +t a2下 )/2=3.8 X( -76.99+-32.02)/2=-207.13kN/m;作用位置：ha2=h2(2 T a2上 + T a2下)/(3 T a2上+3 T a2下)+ 刀 hi=3.8X(2X -76.99+- 32.02)/(3 X -76.99+3X -32.02)+1.9=4.06m ； 第3層土：E a3=h3 X ( T a3上 +t a3下 )/2=0.8 X( -19.39+-10.54)/2=-11.97kN/m;作用位置： ha3=h3(2 T a3上 + T a3下)

40、/(3 T a3上+3 T a3下 )+ 刀 hi=0.8X(2X -19.39+- 10.54)/(3 X -19.39+3X -10.54)+1.1=1.54m ； 第4層土：E a4=huX ( t a4上 + t a4下)/2=0.1 X( -10.54+-9.31)/2=-0.99kN/m;作用位置： ha4=h4(2 T a4上 + T a4下)/(3 T a4上+3 T a4下 )+ 刀 hi=0.1 X(2X -10.54+- 9.31)/(3 X -10.54+3X -9.31)+1=1.05m ； 第5層土：E a5=h5 X ( T a5上 +t a5T)/2=1 X (

41、23.9+37.25)/2=30.57kN/m ; 作用位置： ha5=h5(2 T a5上 + T a5下)/(3 T a5上+3 T a5下)+ 刀 hi=1X(2X23.9+37.25)/(3 X23.9+3X37.25)+0=0.46m；土壓力合力：Ea= 2Eai= -24.78+-207.13+-11.97+-0.99+30.57=-214.3kN/m;合力作用點：ha=工(hai呂i)/Ea (- 24.78X6.85+-207.13X4.06+ -11.97X1.54+-0.99X1.05+30.57 X0.46)/ -214.3=4.74m；2、水平抗力計算(1)被動土壓力系

42、數：Kpi=tan2(45+ i/2) = tan 2 (45+16.3/2 ) =1.78 ;Kp2=tan2(45+ 22) = tan 2 (45+28.8/2 ) =2.86 ;( 2 )土壓力、地下水產生的水平荷載：第1層土：6 6.5 米；(T pi上 = 2C KJ5 = 2 x 53.7 x 1.78 0.5 = 143.3kN/m ;0.50.5(T p1 下=丫 巾1心+26心 =19.7 x 0.5 x 1.78+2 x 53.7 x 1.78= 160.84kN/m ;第2層土： 6 .5 7.5 米；H 2= 刀丫 ih/ 丫 2 = 9.85/18.8 = 0.52

43、;(T P2上 = 丫 2l4Kp2+2CK)20.5 = 18.8 x 0.52 x 2.86+2 x 15.6 x 2.86 0.5 = 80.92kN/m ;(T p2下 = 丫 2(H2+h 2)Kp2+2CK/5 = 18.8 x (0.52+1) x 2.86+2 x 15.6 x 2.86 0.5 = 134.67kN/m； ( 3)水平荷載：第1層土：E p1=h1x ( t p1上 +t p1 下)/2=0.5 x (143.3+160.84)/2=76.04kN/m ;作用位置： hp1=h1(2 t p1上 + t p1 下)/(3 t p1 上+3 t p1 下)+ 刀

44、 hi=0.5x(2x143.3+160.84)/(3 x143.3+3x160.84)+1=1.25m；第2層土：E P2=h2x ( T P2上 +t P2下)/2=1 x (80.92+134.67)/2=107.8kN/m ;作用位置：hp2=h2(2 T P2上 + T P2下)/(3 T p2上+3 T p2下)+ 刀 hi=1x(2x80.92+134.67)/(3 x80.92+3x134.67)+0=0.46m；土壓力合力：Ep= 2Epi= 76.04+107.8=183.83kN/m ;合力作用點：hp=工(haii)/Ep= (76.04 x 1.25+107.8 x

45、0.46)/183.83=0.78m ;( 4)驗算嵌固深度是否滿足要求根據建筑基坑支護技術規程JGJ 120-99)的要求，驗證所假設的hd是否滿足公式；h pEp - 1.2 丫 ohaEa00.78x183.83-1.2x1.00x4.74x -214.30=1363.54 ； 滿足公式要求！( 5)抗滲穩定性驗算根據建筑基坑支護技術規程 (JGJ 120-99) 要求，此時可不進行抗滲穩定性驗算！( 6)結構計算1 、結構彎矩計算55目彎矩圖(kN m)變形圖(m)懸臂式支護結構彎矩 Mc=5.59kN m 最大撓度為：0.00m ;2、截面彎矩設計值確定：M=1.25y oM截面彎矩

46、設計值 M=1.25X 1.00 X 5.59=6.99 ;丫 0-為重要性系數，按照建筑基坑支護技術規程(JGJ120-99),表3.1.3可以選定。(7)截面承載力計算1 、材料的強度計算：(T maX=M/( Y xVXX丫 X-塑性發展系數，對于承受靜力荷載和間接承受動力荷載的構件，偏于安全考慮, 可取為1.0；W X-材料的截面抵抗矩：233.80 cm 3(T max=M/( 丫 xXWx)=6.99/(1.0 X 233.80 X 10-3)=29.89 MPa t max=29.89 MPa h i 時，取 h1i = h i ；當 h1i 1.30滿足要求！標高3.000 m第2