1、 高大模板施工方案 第 1 頁 共 31 頁 目目 錄錄一、適用范圍一、適用范圍.2二、編制依據二、編制依據.2三、工程概況和高支模概述三、工程概況和高支模概述.23.1 工程總體概況.23.2 高支模概述.3四、技術措施方案四、技術措施方案.34.1 施工準備.34.1.1 材料要求及準備.34.1.2 機具準備.44.1.3 技術準備.44.2 高支模技術要求 .44.3 高支模腳手架的搭設及拆除施工工藝.64.3.1 高支模腳手架搭設施工工藝.64.3.2 高支模腳手架的拆除施工工藝.6五、高大支模安全及文明施工管理五、高大支模安全及文明施工管理.75.1 高支模施工安全管理.75.2

2、安全文明施工保證措施.85.2.1 材質及其使用的安全技術措施.85.2.2 腳手架搭設的安全技術措施.85.2.3 腳手架上施工作業的安全技術措施.85.2.4 腳手架拆除的安全技術措施.95.2.5 應執行的強制性條文.9六、高支模監測六、高支模監測.11七、安全應急救援預案七、安全應急救援預案.12八、計算書及圖例八、計算書及圖例.15 高大模板施工方案 第 2 頁 共 31 頁 一、適用范圍一、適用范圍 二、編制依據二、編制依據1、業主方提供的設計滁州市尚城國際住宅 9#樓施工圖；2、 建筑工程施工質量驗收統一標準 gb50300-2001；3、 混凝土結構工程施工質量驗收規范 gb5

3、0204-2002；4、 建筑施工模板安全技術規范 jgj162-2008；5、 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 jgj130-2001；6、建設部頒發的關于高大模板的相關文件規定；7、本公司相關施工工藝標準；8、 建筑施工手冊 第四版；9、 建筑施工計算手冊 。三、工程概況和高支模概述三、工程概況和高支模概述3.1 工程總體概況項目名稱： 項目地址： 建設單位： 施工單位： 設計單位： 勘察單位: 監理單位： 建筑面積 3200 米 高大模板施工方案 第 3 頁 共 31 頁 3.23.2 高支模概述高支模概述本工程 5-8 軸 b-f 軸區域，面積 233.2m2，距離支撐點高度 1

4、0.6 米(一層至三層)的梁板區域。建設部下發的相關文件規定：水平混凝土構件模板支撐系統高度超過 8m，或跨度超過 18m，施工總荷載大于10kn/m2，或集中線荷載大于 15kn/m 的模板支撐系統屬于高大模板，且需要進行專家論證。我部施工的以上區域屬于水平混凝土模板支撐系統高度超過 8 米，故而需要編制專項方案。四、技術措施方案四、技術措施方案4.14.1 施工準備施工準備4.1.1 材料要求及準備1、鋼管宜采用力學性能適中的 q235a(3 號)鋼，其力學性能應符合國家現行標準碳素結構鋼(gb700-89)中 q235a 鋼的規定。每批鋼材進場時，應有材質檢驗合格證。2、鋼管選用外徑 4

5、8mm，壁厚 3.0mm 的鋼管。立桿、大橫桿和斜桿的長度為 6m，小橫桿長度統一為 1.5m。3、根據可鑄鐵分類及技術條件(gb978-67)的規定，扣件采用機械性能不低于 kth330-08 的可鍛鑄鐵制造。鑄件不得有裂紋、氣孔，不宜有縮松、砂眼、毛刺、氧化皮等，要清除干凈。4、扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好，當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于 5mm。5、扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm。6、鋼管及扣件表面應進行防銹處理。 高大模板施工方案 第 4 頁 共 31 頁 7、鋼管及扣件報廢標準：鋼管彎曲、壓扁、有裂紋或嚴重銹蝕；

6、扣件有脆裂、變形、滑扣應報廢和禁止使用。8、立桿、橫桿鋼管采用暗紅色，剪刀撐鋼管采用紅白相間色，扣件刷金黃色防銹漆。4.1.2 機具準備搭、拆架子所需機具主要有架子扳手、吊線，由架子工自備。項目部應配備如下檢查工具（可借用，但應符合要求）：名稱數量用途扭力扳手1 把檢查扣件擰緊力度游標卡尺1 把檢查焊接鋼管外徑和壁厚、外表面銹蝕深度塞尺1 把檢查鋼管兩端面切斜偏差鋼卷尺1 把檢查鋼管彎曲程度和搭設中的距離或長度水平尺1 把檢查水平桿高差角尺1 把檢查剪刀撐與地面的傾角注：建筑施工扣件式鋼管腳手架 （jgj130-2001）中提及的鋼板尺用鋼卷尺代替。4.1.3 技術準備施工前應按要求向木工作好

7、技術交底，如人員變動后應重新交底。交底工作由項目安全主管、安全員、木工班長分級負責。4.24.2 高支模技術要求高支模技術要求1、5-8 軸 b-f 軸區域，高支模所用的鋼管腳手架一層至二層基礎，要求基礎框梁至一層樓板的支撐體系以及一層樓板至基礎框梁下的支撐體系在樓層結構達到強度后仍予以保留，確保高支模的荷載直接傳遞至地下土層上。高支模體系立桿支承在木墊板上，木墊板要穩固，不晃動。 高大模板施工方案 第 5 頁 共 31 頁 場地做好排水措施，不得積水。2、縱向水平桿：縱向水平桿要求設置在立桿內側，長度不宜小于三跨。接長使用對接，嚴禁使用搭接。對接扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設

8、置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于 500mm，各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的 1/3。3、橫向水平桿：橫向水平桿的設置同縱向水平桿。4、立桿：立桿距梁邊 300mm，每根立桿底部應墊木墊塊，墊塊要穩固，不晃動。相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內。下端第一根立桿交錯用 6m 桿和 3m 桿相互錯開。底座和頂托螺拴的伸出長度不大于 300mm。5、剪刀撐：斜桿與樓面的傾角按 4560控制，每組剪刀撐跨越立桿數宜為 57 根。剪刀撐鋼管應涂區別于立桿的顏色，最好是涂成紅白相間警示標識。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接。搭接長度不應小于1m，應等間距設置

9、3 個旋轉扣件固定。豎直方向沿縱向及橫向全高全長從兩端開始每隔 4 排立桿設一道剪刀撐。6、扣件：螺栓擰緊扭力矩不應小于 40nm，且不應大于 65nm。主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于 150mm。對接扣件開口應朝上或朝內。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于 100mm。7、模板支架立桿的構造應符合下列要求：1）每根立桿底部應設置底座，并必須按有關規定設置縱、橫掃地桿。2）高支模立桿步距不得大于 1.5m,并應設置縱橫水平拉桿。3）立桿接長必須按有關規定采用對接扣件連接。4）支架立桿應豎直設置，2m 高度的垂直允許偏差為 15

10、mm。5）當梁模板支架立桿采用單根立桿時，立桿應設在梁模板中心線處，其偏心距不應大于 25mm。 高大模板施工方案 第 6 頁 共 31 頁 8、滿堂模板支架的支撐設置按以下規定：1）剪刀撐應縱橫設置，其間距按 6m 設置。2）滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置。3）該模板支架，其兩端與中間每隔 4 排立桿從頂層開始向下每隔2 步設置一道水平剪刀撐。4.34.3 高支模腳手架的搭設及拆除施工工藝高支模腳手架的搭設及拆除施工工藝4.3.1 高支模腳手架搭設施工工藝高支模腳手架搭設的工藝流程：基底檢查、放線定位鋪設預制木墊塊豎立桿排放縱向掃地桿將縱向掃地桿

11、與立桿扣接安裝橫向掃地桿安裝縱向水平桿安裝橫向水平桿安裝剪刀撐安裝連墻件梁板底技術處理。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記。木墊塊應準確地放在定位線上，墊塊必須鋪放平穩，不得懸空。在搭設首層高支模腳手架的過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增設，待該部位與腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。4.3.2 高支模腳手架的拆除施工工藝拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，一般的拆除順序為：剪刀撐橫向水平桿縱向水平桿立桿。不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱

12、住立桿再拆開最后兩個扣。拆除縱向水平桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除 高大模板施工方案 第 7 頁 共 31 頁 后再拆腳手架。分段拆除高差不應大于 2 步，如高差大于 2 步，應增設連墻件加固。應保證拆除后架體的穩定性不被破壞，連墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形、失穩。五、高大支模安全及文明施工管理五、高大支模安全及文明施工管理5.15.1 高支模施工安全管理高支模施工安全管理5.1.1 搭、拆腳手架的工作人員必須是經過考核合格的專業架子工，上崗人員應定期體檢合格方可持證上崗。5.1.2 搭拆

13、棚的工作人員做好安全技術交底及安全教育后方可上崗作業。5.1.3 明確頂架施工現場安全責任人員，負責施工全過程的安全管理工作。設專人負責對頂架進行經常檢查和保修。5.1.4 未經原審批部門同意，任何人不得修改更變技術方案。5.1.5 架設后，應會同技術部門及安全檢查員進行全面檢查，驗評合格后方可使用。每施工段要經驗收后才可使用。5.1.6 使用過程中必須定期和不定期進行檢查，發現問題應及時整改，整改后才能繼續使用。如停工一段時間重新開工時必須全面檢查，檢查合格后才可使用。5.1.7 施工中必須嚴格按照有關章程和規范要求施工，嚴禁違章作業。5.1.8 操作工人必須經過安全培訓及三級安全教育，持證

14、上崗。操作時必須正確戴好安全帽和安全帶，安全帽的帽帶要綁緊在下顎的位置，安全帶應可靠地與大橫桿連接；不得穿塑料底鞋或皮鞋，不得酒后、帶病作業。5.1.9 工具及小零件，要放在工具箱內。5.1.10 搭設、拆除頂架時應思想集中，團結協作，統一指揮，禁止在架子上打鬧。材料、工具不得亂拋、亂扔。 高大模板施工方案 第 8 頁 共 31 頁 5.1.11 遇六級以上大風或重霧、大雨時應停止工作，雨后施工要注意防滑。5.1.12 不得使用不合格的構配件。5.25.2 安全文明施工保證措施安全文明施工保證措施5.2.1 材質及其使用的安全技術措施扣件的緊固程度不應小于 40nm，且不應大于 65nm。對接

15、扣件的抗拉承載力為 3kn。扣件上螺栓應保持適當的擰緊程度。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨水，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料混用。嚴禁將外徑 48mm 與 51mm 的鋼管混合使用。5.2.2 腳手架搭設的安全技術措施搭設過程中應劃出工作標志區，禁止行人進入，統一指揮，上下呼應，動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。開始搭設立桿時，應

16、每隔 6 跨設置一根拋撐。腳手架及時與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收。5.2.3 腳手架上施工作業的安全技術措施高支模腳手架搭設完畢后，經項目部安全員及監理和甲方驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。 高大模板施工方案 第 9 頁 共 31 頁 定期檢查高支模腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工5.2.4 腳手架拆除的安全技術措施拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請監理批準，進行技術交底后才準

17、工作。架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，需解開與另一人有關的扣件時，應先通知對方采取防范措施，以防墜落。在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。每天拆架下班時，不應留下隱患部位。拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電。所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。拆下的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢固，

18、雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。5.2.5 應執行的強制性條文本腳手架施工和使用期間應執行的強制性條文如下，應重點檢查：5.2.5.1 鋼管上嚴禁打孔。5.2.5.2 當腳手架搭設尺寸中的步距、立桿縱距、立桿橫距和有變化時，除計算底層立桿段外，還必須對出現最大步距或最大立桿縱距、立桿橫距等部位的立桿段進行驗算； 高大模板施工方案 第 10 頁 共 31 頁 5.2.5.3 主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除；5.2.5.4 腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿

19、上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于 1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于 500mm。5.2.5.5 立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。5.2.5.6 連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構造。5.2.5.7 當腳手架基礎下有設備基礎、管溝時，在腳手架使用過程中不應開挖，否則必須采取加固措施。5.2.5.8 腳手架必須配合施工進度搭設，一次高度不應超過相鄰連墻件以上兩步。5.2.5.9 嚴禁將外徑 48mm與 51mm的鋼管混合使用；5.2.5.10 剪刀撐的搭設應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。5

20、.2.5.11 拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業；5.2.5.12 連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固；5.2.5.12 各構配件嚴禁拋擲至地面；5.2.5.13 舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換；5.2.5.14 腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則gb5036 考核合格的專業架子工。上崗人員應 高大模板施工方案 第 11 頁 共 31 頁 定期體檢，合格者方可持證上崗。5.2.5.15 作業層上的施工荷載應符

21、合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備。5.2.5.16 在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：1）主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿；2）連墻件。六、高支模監測六、高支模監測項目部準備在現場進行施工過程監測。1、監測項目：支架沉降和位移。2、測點布設：梁 300800，300600mm、3001000mm 均設一個監測剖面（梁中位置），每個監測剖面布設一個支架水平位移監測點、兩個支架沉降觀測點。3、監測頻率：澆筑混凝土過程中實施監測，監測頻率不超過30 分鐘一次。4、變形控制值：3001000 梁（10.6 米跨）板底沉降

22、為 30mm，梁水平位移為10mm。300800 梁板底沉降為 15mm，梁水平位移為 8mm。5、變形監測報警值：10.6 米跨大梁、板底（鋼管立桿）沉降為20mm，梁水平位移為 8mm。5.6 米跨次梁、板底（鋼管立桿 ）沉降為 10mm，梁水平位移為 6mm。 高大模板施工方案 第 12 頁 共 31 頁 七、安全應急救援預案七、安全應急救援預案1 1、 安全事故應急救援架構安全事故應急救援架構組組長長：夏夏遠遠偉偉 電電話話： 1 18 86 66 62 23 31 12 23 31 17 7副副組組長長：何何金金林林 電電話話： 1 13 35 50 05 55 50 00 00 0

23、7 70 0組員： 黃守繼、岳克明、周傳海、汪翊林、馬彪、應急救援聯絡電話急救中心：1 12 20 0 2 2、發生高處墜落事故應急救援、發生高處墜落事故應急救援當發生高處墜落事故后，搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進行處理。(1)發生高處墜落事故，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約 20 度左右，盡快送醫院進行搶救治療。(2)出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，

24、發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。(3)發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程，嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。 高大模板施工方案 第 13 頁 共 31 頁 (4)發現傷者手足骨折，不要盲目搬動傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或剌傷肌肉，神經或血管。固定方法：以固定骨折處上下關

25、節為原則，可就地取材，用木板、竹頭等，在無材料的情況下，上肢可固定在身側，下肢與腱側下肢縛在一起。(5)遇有創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。正確的現場止血處理措施。一般傷口小的止血法：先用生理鹽水(0.9%nacl 溶液)沖洗傷口，涂上紅汞水，然后蓋上消毒紗布，用繃帶；較緊地包扎。加壓包扎止血法：用紗布、棉花等作成軟墊，放在傷口上再加包扎，來增強壓力而達到止血。止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結扎在上臂上 1/2 處(靠近心臟位置)，下肢出血結扎在大腿上 1/3 處(靠近心臟位置)。結扎時，在止血帶與皮膚之間

26、墊上消毒紗布棉墊。每隔 2540 分鐘放松一次，每次放松 0.51 分鐘。(6)動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫院搶救，運送途中應盡量減少顛簸。同時，密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。3 3、發生支模坍塌應急救援、發生支模坍塌應急救援(1)施工項目在班組作業前必須要結合工作環境進行有針對性的安全技術交底。并保持出入口暢通。(2)在施工危險區域懸掛對口警示標志，設專人監護。按規定設防護措施。保持出入口暢通，有計劃清理拆除下來的材料，嚴禁阻塞通道。(3)當支模在拆除過程中發生大面積倒塌、坍塌，不要慌張，保持鎮靜，注意事態的發展情況、方向及受影響的位置，有序指揮員工疏散。

27、(4)在坍塌過程中不要盲目搶險，有危及用電安全的，應立刻切斷電源， 高大模板施工方案 第 14 頁 共 31 頁 確認未有繼續坍塌危險的情況下，組織搶救人員，采取有效措施進行搶救工作，首先搶救受傷人員，再搶救財產。(5)現場急救處理：盡快解除重物壓迫，減少擠壓綜合癥的發生。傷肢制動，可用夾板等簡單托持傷肢。傷肢降溫(避免凍傷)，盡量避免局部熱缺血。傷肢不應抬高、按摩或熱敷。如果擠壓部位有開放創傷及活動出血者，應止血，但避免加壓，除有大血管斷裂外不用止血帶。迅速轉往醫院。(6)立刻設危險區域，并設警示標志，設專人監護，保護事故現場。(7)按規定上報有關主管部門請求救援。4 4、建立應急指揮體系和

28、應急物資：、建立應急指揮體系和應急物資：施工總負責人：焦長明；技術負責人：王慶倫；質安負責人;張海清；施工現場總指揮：汪達峰；樓面負責人：何金林、張忠林 ；頂架沉降、變形監測負責人；汪翊林；頂架加固負責人：黃守繼； 模板加固負責人：黃守新 ;混凝土澆搗負責人：岳克明；機電負責人：單正高 ；現場安全監督員：夏遠偉。應急物資預備：每 3 米高備 48 鋼管 34 米長 10 條，扣件 30 個；11.36 米標高備 80802000 木枋 30 條，散板若干，48 鋼管 34米長 10 條，上托 20 個，高支模 10.2 米部位設置足夠的照明。3、高支模部位澆搗混凝土規定上午進行，以方便施工安全

29、監測，嚴禁其他時間施工。4、備發電機一臺，以防止因停電而造成安全和質量事故發生。5、如發生不利于安全情況，必須做到一切行動聽指揮，由各專業施工班組及時進入，對該部位進行加固，確保安全。 高大模板施工方案 第 15 頁 共 31 頁 八、計算書及圖例八、計算書及圖例我們選取截面尺寸最大的 3001000mm、跨度 11.4m、離支撐點高度為 3.5m 的一層框架梁 kl20 進行計算。 一、參數信息一、參數信息1.1.模板支撐及構造參數模板支撐及構造參數梁截面寬度 b(m):0.30；梁截面高度 d(m):1.00混凝土板厚度(m):0.13；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）la(m):0.90；立

30、桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；腳手架步距(m):1.50；梁支撐架搭設高度h(m)：10.02 ；梁兩側立柱間距(m):11.40；承重架支設:無承重立桿，木方支撐垂直梁截面；立桿橫向間距或排距lb(m):0.90；采用的鋼管類型為483.00； 高大模板施工方案 第 16 頁 共 31 頁 扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.2.荷載參數荷載參數模板自重(kn/m2):0.50；鋼筋自重(kn/m3):2.00；施工均布荷載標準值(kn/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kn/m2):8.9；傾倒混凝土側壓力(kn/m2

31、):4.0；振搗混凝土荷載標準值(kn/m2):2.03.3.材料參數材料參數木材品種：杉木；木材彈性模量e(n/mm2)：9000.0；木材抗彎強度設計值fm(n/mm2)：11.0；木材抗剪強度設計值fv(n/mm2)：1.4；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量e(n/mm2)：210000.0；鋼材抗彎強度設計值fm(n/mm2)：205.0；面板彈性模量e(n/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(n/mm2)：13.0；4.4.梁底模板參數梁底模板參數梁底模板支撐的間距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；5.5.梁側模板參數梁側模板參數主楞間距(mm)：500；

32、次楞間距(mm)：300；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向間距(mm)：300；穿梁螺栓直徑(mm)：m12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓形，直徑480mm，壁厚3.00mm；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度80mm；二、梁模板荷載標準值計算二、梁模板荷載標準值計算1.1.梁側模板荷載梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度 高大模板施工方案 第 17 頁 共 31 頁 驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.00

33、0kn/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取1.000h； t - 混凝土的入模溫度，取15.000； v - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； h - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力f；分別為 8.924 kn/m2、24.000 kn/m2，取較小值8.924 kn/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾

34、倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.1.抗彎驗算抗彎驗算 高大模板施工方案 第 18 頁 共 31 頁 其中， - 面板的彎曲應力計算值(n/mm2)； m - 面板的最大彎距(n.mm)； w - 面板的凈截面抵抗矩，w = 50.001.81.8/6=27.00cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(n/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.508.920.90=4.82kn/m；傾倒混凝土側

35、壓力設計值: q2= 1.40.504.000.90=2.52kn/m；q = q1+q2 = 4.819+2.520 = 7.339 kn/m；計算跨度(內楞間距): l = 300.00mm；面板的最大彎距 m= 0.17.34300.002 = 6.61104n.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 6.61104 / 2.70104=2.446n/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13.000n/mm2；面板的受彎應力計算值 =2.446n/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13.000n/mm2，滿足要求！ 2.2.撓度驗算撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載

36、標準值: q = 8.920.50 = 4.46n/mm；l-計算跨度(內楞間距): l = 300.00mm；e-面板材質的彈性模量: e = 9500.00n/mm2； 高大模板施工方案 第 19 頁 共 31 頁 i-面板的截面慣性矩: i = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6774.46300.004/(1009500.002.43105) = 0.106 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計算值 =0.106mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.20

37、0mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算四、梁側模板內外楞的計算1.1.內楞計算內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度40mm，截面高度80mm，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w = 408080/6 = 42.67cm3；i = 40808080/12 = 170.67cm4； 內楞計算簡圖（1 1）. .內楞強度驗算內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(n/mm2)； m - 內楞的最大彎距(n.mm)； w - 內楞的凈截面抵抗矩； 高大模板施工方案 第 20 頁 共 31 頁

38、 f - 內楞的強度設計值(n/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.28.9240.90+1.44.0000.90)0.300/1=4.40kn/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內楞的最大彎距: m=0.14.40500.002= 1.10105n.mm；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 1.10105/4.27104 = 2.580 n/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 11.000n/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 2.580 n/mm2 內楞的抗彎強度設計值 小于 f=11.000n/mm2，滿足要求！

39、（2 2）. .內楞的撓度驗算內楞的撓度驗算 其中 e - 面板材質的彈性模量： 9000.00n/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =8.920.30/1= 2.68 n/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 500.00mm； i-面板的截面慣性矩：e = 1.71106n/mm2；內楞的最大撓度計算值: = 0.6772.68500.004/(1009000.001.71106) = 0.074 mm；內楞的最大容許撓度值: = 2.000mm；內楞的最大撓度計算值 =0.074mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2.000mm，滿足要求！2.2.外楞計算外楞計算

40、外楞承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。 高大模板施工方案 第 21 頁 共 31 頁 本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:截面類型為圓形，直徑480mm，壁厚3.00mm；外鋼楞截面抵抗矩 w = 532.50cm3；外鋼楞截面慣性矩 i = 12780.04cm4； 外楞計算簡圖（1 1）. .外楞抗彎強度驗算外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(n/mm2) m - 外楞的最大彎距(n.mm)； w - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(n/mm2)。最大彎矩m按下式計算： 其中，作用在外楞的荷載: p = (1.28.9

41、20.90+1.44.000.90)0.500.30/2=1.10kn；外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距): l = 300mm；外楞的最大彎距：m = 0.1751100.844300.000 = 5.78104n.mm經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 5.78104/5.33105 = 0.109 n/mm2；外楞的抗彎強度設計值: f = 205.000n/mm2； 高大模板施工方案 第 22 頁 共 31 頁 外楞的受彎應力計算值 =0.109n/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205.000n/mm2，滿足要求！（2 2）. .外楞的撓度驗算外楞的撓度驗算 其中 e -

42、外楞的彈性模量，其值為 210000.00n/mm2； p-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： p =8.920.500.30/1= 0.67 kn； l-計算跨度(拉螺栓間距)：l = 300.00mm； i-面板的截面慣性矩：i = 1.28108mm4；外楞的最大撓度計算值: = 1.1466.69102300.003/(100210000.001.28108) = 0.000mm；外楞的最大容許撓度值: = 0.750mm；外楞的最大撓度計算值 =0.000mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.750mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 n -

43、穿梁螺栓所受的拉力； a - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 n/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm；穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: a= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: n =8.9240.5000.3002 =2.677 kn。 高大模板施工方案 第 23 頁 共 31 頁 穿梁螺栓最大容許拉力值: n = 170.00076/1000 = 12.920 kn；穿梁螺栓所受的最大拉力 n=2.677kn 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 n=12.920kn，滿足要求！六、梁底模板計算六、梁底模板

44、計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 900.0018.0018.00/6 = 4.86104mm3； i = 900.0018.0018.0018.00/12 = 4.37105mm4；1.1.抗彎強度驗算抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(n/mm2)；

45、m - 計算的最大彎矩 (kn.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kn/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+2.00）0.901.000.90=25.27kn/m；模板結構自重荷載： 高大模板施工方案 第 24 頁 共 31 頁 q2:1.20.500.900.90=0.49kn/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.000.900.90=2.27kn/m；q = q1 + q2 + q3=25.27+0.49+2.27=28.03kn/m；跨中彎矩計算公式如下: mmax = 1/

46、828.0260.3002=0.315kn.m； =0.315106/4.86104=6.488n/mm2；梁底模面板計算應力 =6.488 n/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13.000n/mm2，滿足要求！2.2.撓度驗算撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+2.00)1.000+0.50）0.90= 23.85n/mm； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； e-面板的彈性模量: e = 9500.0n/mm2；面板的最大允許撓度值:

47、=300.00/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計算值: = 523.850300.04/(3849500.04.37105)=0.605mm；面板的最大撓度計算值: =0.605mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 300.0 / 250 = 1.200mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算七、梁底支撐的計算 高大模板施工方案 第 25 頁 共 31 頁 本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.1.荷載的計算：荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重

48、(kn/m)：q1 = (24.000+2.000)1.0000.900=23.400 kn/m；(2)模板的自重線荷載(kn/m)：q2 = 0.5000.900(21.000+0.300)/ 0.300=3.450 kn/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kn)：經計算得到，活荷載標準值 p1= (2.500+2.000)0.3000.900=1.215 kn；2.2.方木的支撐力驗算方木的支撐力驗算均布荷載 q = 1.223.400+1.23.450=32.220 kn/m；集中荷載 p = 1.41.215=1.701 kn； 方木計算簡圖經過計算得到從左到右

49、各方木傳遞集中力即支座力分別為：n1=5.740 kn；n2=5.740 kn；方木按照三跨連續梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w=4.0008.0008.000/6 = 42.67 cm3； i=4.0008.0008.0008.000/12 = 170.67 cm4； 高大模板施工方案 第 26 頁 共 31 頁 方木強度驗算方木強度驗算: :最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 5.740/0.900=6.378 kn/m；最大彎距 m =0.1ql2= 0.16.3780.9000.900= 0.517 k

50、n.m；最大應力 = m / w = 0.517106/42666.7 = 12.108 n/mm2；抗彎強度設計值 f=13.0 n/mm2；方木的最大應力計算值 12.108 n/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13.0 n/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: v v = 0.66.3780.900 = 3.444 kn；圓木的截面面積矩 s s =0.78550.0050.00 = 1962.50 n/mm2；圓木方受剪應力計算值 t =3.441962.50/(170.6750.00) = 0.79 n/mm

51、2；方木抗剪強度設計值 t = 1.400 n/mm2；方木的受剪應力計算值 0.792 n/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.400 n/mm2,滿足要求!方木撓度驗算方木撓度驗算: :最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 高大模板施工方案 第 27 頁 共 31 頁 方木最大撓度計算值 = 0.6775.315900.0004 /(1009000.000170.667104)=1.537mm； 方木的最大允許撓度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大撓度計算值 = 1.537 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3.600 mm，滿足要求！3.3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下 計算簡圖(kn) 支撐鋼管變形圖(kn.m) 支撐鋼管彎矩圖(kn.m)經過連續梁的計算得到： 高大模板施工方案 第 28 頁 共 31 頁 支座反力 ra = rb=5.740 kn；最大彎矩 mmax=0.861 kn.m；最大撓度計算值 vmax=1.599 mm；支撐鋼管的最大應力 =0.861106/44