1、目錄一、編制依據及說明 2二、工程概況 2三、施工準備 5四、結構模板的確定 7五、模板的安裝 39六、模板的拆除 45七、質量技術保證措施 46八、安全、環保、文明施工措施 5152九、應急救援措施、編制依據及說明1、編制依據1.1、 成都西部（醫藥）貿易中心（4標段）工程施工圖。1.2、國家現行有關建筑法律、法規施工驗收規范、標準、操作規程。1.3、本工程所依據的規范及標準建筑施工安全檢查標準JGJ 59-2011混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002混凝土結構工程施工規范 GB50666-2011建筑結構荷載規范GB50009-2012建筑施工高處作業安全技術規范 JGJ

2、80-91 ；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 ；建筑施工模板安全技術規程JGJ162-2008;建筑施工計算手冊、建筑施工手冊、建筑結構靜力計算手冊（第二版）1.4、 中華人民共和國、行業和四川省、成都市政府頒布的有關法律、法規及規定ISO9001質 量管理標準、ISO14001環境管理標準、0SHMS1800職業安全健康管理標準。1.5、我公司的實際施工能力和類似工程施工中所積累的豐富施工經驗和技術成果。1.6、工程承包合同。1.7、施工現場實際情況及周邊環境。2、編制說明本工程基礎結構形式為獨立承臺基礎加筏板和抗水板；主體結構為鋼筋混凝土框架剪力 墻結構，梁、柱

3、、剪力墻模板施工時，采用雙光面復合膠模板，現澆板采用雙光面復合膠模 板（或高強竹壓板）。模板支撐對于梁、柱、剪力墻、樓板均采用鋼管腳手架。在確保工程質 量的基礎上加快施工進度，模板安裝采用現場拼裝。本工程共計劃分為4個施工段詳見附圖； 為確保工程進度與質量，擬準備 4層的模板及支撐材料，周轉使用。二、工程概況1、成都西部（醫藥）貿易中心，位于成都市新都區斑竹園鎮大江村和豐收村片區，該項目用地地勢平坦，與北新干道相近。成都西部（醫藥）貿易中心一期建設用地約300畝分為B C、D地塊，總建筑面積約為120萬平米，其中地下約50萬平米（地下4層地上621層， 總高度為36.6 99.85米）框架剪力

4、墻結構。我公司承建的其中C4標段，用地東西長約86.5 米，南北寬約79.1米，總建筑面積約為8.1萬平米，地下為4層約2.8萬平米；地上為6 21層約5.3萬平米，總高度為（44.85 98.75m）框架剪力墻結構。基礎地下室底板：抗水板頂標高為-19.45m，抗水板板厚600伽；局部筏板FB-1、FB-2 底標咼為-20.9m，板厚為2200mm王樓基礎為承臺-筏型基礎。基礎筏板、抗水板及獨立基 礎等砼強度等級為C30防水混凝土，抗滲等級為P8。根據設計，在4-E軸與4-F軸之間設置一條貫穿的后澆帶。溫度后澆帶砼澆筑時間安排在其兩側混凝土澆筑兩個月后進行，沉降后澆帶砼澆筑時間安排在主體封頂

5、后進行。設計概況總建筑面積8.1 萬 vm地下面積建筑面積占地面積26800 m地上面積5.3 萬 m2地下地上21層層咼（負一層商場6.9m，車庫和主樓6層以上3.9m，商場首層8.6m,2至6層商場為5.6m。基礎形式獨立承臺與筏板基礎結構形式結構斷面尺寸（mr）結構形式基礎底板厚度為力墻厚度框架一剪力墻結構筏板2200mrp抗水板600mm550mm 500mrp 450mm 350mm 250mm100mm 120m 180mm 350mm抗震等級 一至三級。主要構件尺寸6層以下與地下室柱以1000*1000、1100*1100和 1200*1200為主，主樓6層以上以800*800為

6、主；6層以 下與地下室剪力墻以500和550后為主，主樓6層以上 以450為主，擋土墻以450為主。1、結構工程材料選用鋼筋：HPB30C圓鋼用于柱梁箍筋；HRB40C螺紋鋼用于基礎底板 剪力墻 梁和柱鋼筋。2、結構工程基本情況1 #Mn)M(m)1Muatf98.750C30牴750iQQOC30AlFfR96.4501800C302192.5&03.900CJO20 J88.6503.9OTCJOW50aooitdocH19典7503.9001880.0501900C301776.9503.900C30苗；71050A0C3015：69.1503.900C3014&$.2501W0513&

7、15505W0C4C1350900*900H1257.4503.900C4011甌網AWOC4fl1049.6501900C40H廠45.7503.900C408+1850iWOCMWM501000x1000H136.2505.600C50-t630.9505.J00C50415 1找550阿C50HI419.7505.600CM*500IDOTmIDOOY廠11150600C601100x1100-2&5505,600C60HI-0.050BWC60T1m?6.900C601100x11001200x1200Y-2-10 8501900C60tf&oost-J-K7503.9OTC60*-1

8、0700CGO表二jg號標 *(m)f*(m)鮭魏Mifi44.8504L550i300C30630,95010.600C30525,3505.600C40419,7505.600C40314.1505.600C5028.5505.600C50-*1-0.0508.600C50一裁-1-6.9506.900C60-2-10.8503.900C60二我_3-11750i900C60-4-18 J001950C60rt裙播結梅層樓面標亂層亂胡度和斛規等級三、施工準備工作由于本工程施工場地窄等特點，因此對施工前的準備工作，必須細致、認真的進行。否 則在開工后會造成人力、物力的浪費，甚至施工停歇，給工

9、程施工進度帶來極為不利的影響。（一）、施工技術準備工作熟悉施工圖紙及規范、規程及施工圖的審查1、 開工前必須認真熟悉設計圖紙（包括圖中的文字說明和技術要求）。2、仔細審查施工圖紙。審查施工圖紙的目的，一方面是檢查圖紙設計的深度能否滿足施工要 求，核對圖紙上數量、標高和尺寸，檢查相互之間有無矛盾之處等。3、合理地劃分施工流水段及施工方向。4、認真學習質量標準中的各種規范和評定標準，熟悉各項技術要求。5、認真學習施工方案，熟悉工藝流程、工藝要求，理解施工方案提出和各項技術措施、網絡 計劃和質量控制指標。6、認真進行從管理層到作業層的技術交底， 明確質量責任，明確質量監督管理制度和質量責 任制度。（

10、二）、施工現場準備工作1、生產場地的布置原則 、按流水順序安排生產場地，盡量減少運輸量，避免倒流水。 、根據生產需要合理安排操作面積，以保證安全操作，并保證材料和零件有必需的堆 放場地。 、便于供電、供水、照明線路的布置等。2、施工場地的布置應按施工組織設計規劃的施工平面布置圖圈定和落實材料堆放場、放樣下料場、加工組 焊場、半成品堆場、成品堆場等的布置。（三）、施工機械準備計劃1、施工機具準備根據本工程的工程特點、施工方案、施工機具配備的要求、數量、施工進度安排及我公 司的實際施工能力，編制施工機具需用計劃。本工程擬投入的機械設備及工具。機械設備表序號機具名稱數量（臺）備注1塔式起重機12手提

11、式圓盤鋸203平板刨44圓盤鋸45手錘1006碘鎢燈15根據施工方案提出的施工機具設備使用計劃，按規格、型號備齊，并放至現場指定的位 機具設備使用前應作全面檢查， 保證完好無損、參數穩定、性能可靠，保證使用中的工 藝需要和保證施工作業過程的安全。 各種工具、量具在使用前應檢查，不可靠、不安全、不準確的工具量具不得使用。（四）、進度計劃及施工材料、勞動力準備計劃1、物質條件準備施工材料、作業用料準備 根據施工進度計劃和施工預算中的工料分析， 編制工程所需材料用量計劃，作為備料、 供料和確定倉庫、堆場面積及組織運輸的依據。 根據材料需用量計劃，做好材料的申請、訂貨和采購工作，使計劃得到落實。 根據

12、施工組織設計中的施工方案及施工進度計劃編制施工作業用料需用計劃，作為施 工作業用料的備料、供料和確定堆場面積和組織運輸的依據。 組織材料按計劃進場，并作好保管工作。2、勞動力組織準備 根據施工組織設計施工進度網絡計劃編制勞動力需用計劃，編制勞動力需用計劃時應 綜合考慮我公司的綜合施工能力。 根據我公司全員生產率，以及本施工組織設計中所確定的施工方法和工藝流程進行編 制。施工作業按兩班工作制考慮，必要時實行三班工作制。 各專業工種的勞動力由現場項目經理部進行平衡相互配合。3、施工材料、作業用料、勞動力的進場準備按照各項材料、勞動力需用量計劃，將開工前及開工后近期需要使用的建筑材料、構配 件及時組

13、織進場，按施工總平面布置圖規定的位置進行堆放，以確保該工程按期開工。施工 機具進場組裝后，應進行試運轉、安全驗收等項工作。采用立體交叉流水作業，除總體計劃外，各階段、各分項工程均應提前制定切實可行的 施工進度計劃，施工作業、工種穿插，物資供應均應按計劃實施。4、勞動力配置計劃表序號工種人數備注1木工802普工503架子工20四、結構模板的確定1、結構模板方案的選擇原則本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。 在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 選用材料時，力求做到

14、常見通用、可周轉利用，便于保養維修。 結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收。JGJ 綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設，還必須符合建筑施工安全檢查標準 59-2011檢查標準要求，要符合成都市文明標化工地的有關標準。 結合以上模板及模板支架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的 施工經驗，決定采用以下模板及其支架方案。模板的隔離劑選用脫模劑2、模板及支架的選擇本工程模板采用15mn后的復合膠模板，木方采用50*100mm鋼管為圓鋼管48X 3.5 澆帶鋼板止水帶固定詳見附圖23、模板及支撐計算3.1、柱模板計算3.1.1、參數信息1. 基本參數：

15、本工程以1200mm*1200mim乍為計算單元進行穩定性計算。柱截面寬度E方向對拉螺栓數目：1;柱截面寬度B方向豎楞數目：9;柱截面高度H方向對拉螺栓數目：1;柱截面高度H方向豎楞數目：9;對拉螺栓直徑（mm）: M142. 柱箍信息柱箍材料：鋼楞；截面類型：圓鋼管48X 3.5 ;鋼楞截面慣性矩l(cm4) : 12.19 ;鋼楞截面抵抗矩W(cn3) : 5.08 ;柱箍的間距(mm): 450;柱箍肢數：2;3. 豎楞信息豎楞材料：木楞；寬度(mm)： 50.00 ;高度(mm)： 100.00 ；豎楞肢數：:9 ;4. 面板參數面板類型：雙光面復合膠模板；面板厚度 (mm): 15.

16、00 ;面板彈性模量(N/mn2) : 9500.00 ;面板抗彎強度設計值fc(N/mm): 13.00 ;面板抗剪強度設計值(N/mm): 1.50 ;5. 木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm): 13.00 ;方木彈性模量E(N/mrr) : 9500.00 ;方木抗剪強度設計值ft(N/mm): 1.50 ;鋼楞彈性模量E(N/mnn) : 210000.00 ;鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2) : 205.00 ;面板柱箍(圓鋼管豎愣(方術)對拉摞栓柱立面團8對竝螺栓豎愣方木)柱剖面圖柱模板設計示意圖3.1.2、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側

17、壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值：其中丫 -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t -新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算,得5.714h ;T -混凝土的入模溫度，取25.000 C；V -混凝土的澆筑速度，取2.500m/h ;H -模板計算高度，取3.000m;B 1-外加劑影響修正系數，取1.000 ;B 2-混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F分別為47.705 kN/m 2、72.000 kN/m2，取較小值47.705 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝

18、土側壓力標準值F1 =47.705kN/m2;傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2.000 kN/m 2。3.1.3、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。本工程中取柱截面寬度B 方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為L= 150 mm,且豎楞數為9， 面板為8跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的連續梁進行計算；計算單元取兩 跨連續梁進行計算。面板計算簡圖1. 面板抗彎強度驗算對

19、柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續梁用下式計算最大跨中彎距：2M=0.125qL其中，M-面板計算最大彎距(N.mm);I-計算跨度(豎楞間距)：I =150.0mm ;q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值q仁1.2 X 47.71 X 0.45 X 0.90=23.185kN/m ;傾倒混凝土側壓力設計值 q2： 1.4 X 2.00 X 0.45 X 0.90=1.134kN/m，式中,0.90 為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。q = q 1 + q 2 =23.185+1.134=24.391 kN/m ;面板的最大彎距：M =0.125 X24

20、.391 X 150X 150= 0.684 X 105N.mm面板最大應力按下式計算：其中，c -面板承受的應力（N/mm）;M -面板計算最大彎距（N.mm）;W -面板的截面抵抗矩：6B :面板截面寬度，h:面板截面厚度；W= 450 X 15.0 X 15.0/6=1.69 X 104 mm3;f -面板的抗彎強度設計值（N/mm）; f=13.000N/mm2;面板的最大應力計算值：c = M/W = 0.684 X 105 / 1.69 X 104 = 4.05N/mm2;面板的最大應力計算值c=4.05N/mm小于面板的抗彎強度設計值c =13.000N/mm2，滿足要求！2.

21、面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的二跨連續梁計算，公式如下：7 = 0.62%/其中，V-面板計算最大剪力（N）;I-計算跨度（豎楞間距）：I =150.0mm ;q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值 5： 1.2 X 47.71 X 0.45 X 0.90=23.185kN/m ;傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1.4 X 2.00 X 0.45 X 0.90=1.134kN/m，式中，0.90為按施 工手冊取用的臨時結構折減系數。q = q 1 + q 2 =23.185+1.134=24.391 kN/m ;面板的最大剪力：V = 0.625 X 24.391

22、 X 150.0 =2286.7N ;截面抗剪強度必須滿足下式：其中，t -面板承受的剪應力（N/mm）;V-面板計算最大剪力（N） : V = 2286.7N ;b-構件的截面寬度（mm）： b = 450mm ；h n-面板厚度(mm)： hn = 15.0mm ;f v-面板抗剪強度設計值(N/mm2) : fv = 13.000 N/mm2;面板截面受剪應力計算值：T =3 X 2286.7/(2 X 450X 15.0)=0. 508N/mri面板截面抗剪強度設計值：f v=1.500N/mm2;面板截面的受剪應力t =0. 508/mrm小于面板截面抗剪強度設計值fv =1.500

23、N/mmi,滿足要求！3. 面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的二跨連續梁計算，撓度計算公式如下：0.521100BZ其中，3 -面板最大撓度(mm)；q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m) : q = 47.71 X 0.45 = 21.47 kN/m ;I-計算跨度(豎楞間距)：I =150.0mm ;E-面板彈性模量(N/mrfi): E = 9500.00 N/mm2 ;I-面板截面的慣性矩(mm4);1 =陰口54匸 450 X 15.0 X 15.0 X 15.0/12 = 1.27 X 10 mm;面板最大容許撓度：3 = 150.0 / 150 = 1.000 mm ;面

24、板的最大撓度計算值：3 = 0.521 X 21.47 X 150.07(100 X 9500.0 X 1.27 X 105) = 0.363 mm面板的最大撓度計算值 3 =0.363mm小于面板最大容許撓度設計值3 = 1.000mm,滿足要求!3.1.4、豎楞方木的計算:模板結構構件中的豎楞(小楞)屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱計算高度為3.0m，柱箍間距為450mm豎楞為大于3跨，因此按均布荷載作用 下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度50mm高度100mm截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為:W = 50X 100X 100/6 = 83.00 cm 3;I = 50

25、X 100X 100X 100/12 = 417.00 cm 4;q豎楞殊計算簡圖4501. 抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式:MQ.lqP其中，M-豎楞計算最大彎距(N.mm);I-計算跨度(柱箍間距):I =450.0 mm ;q-作用在豎楞上的線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值 q1： 1.2 X 47.71 X 0.175 X 0.90=9.017kN/m ;傾倒混凝土側壓力設計值 q2： 1.4 X 2.00 X 0.175 X 0.90=0.441kN/m ;q = (9.017+0.441)/2=4.729 kN/m;豎楞的最大彎距：M =0.1 X 4.729 X 450.

26、0 X 450.0= 0.958 X 105N.mm其中，c -豎楞承受的應力(N/mm);M -豎楞計算最大彎距(N.mm);W -豎楞的截面抵抗矩 伸帛)，W=6.40X 104 ；f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mmi) ; f=13.000N/mm2 ;豎楞的最大應力計算值：c = M/W = 0.958 X 105/6.40 X 104 = 1.497 N/mm 2 ;豎楞的最大應力計算值c = 1.497N/mm小于豎楞的抗彎強度設計值c =13.000N/mm2，滿足要求!2. 抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下：V = 0.625 ql其中，V-豎楞計算

27、最大剪力(N);I-計算跨度(柱箍間距)：I =450.0mm ;q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值 q1： 1.2 X 47.71 X 0.175 X 0.90=9.017kN/m ;傾倒混凝土側壓力設計值 q2： 1.4 X 2.00 X 0.175 X 0.90=0.441kN/m ;q = (9.017+0.441)/2=4.729 kN/m豎楞的最大剪力：V = 0.6 X 4.729 X 450.0 = 1276.83N ;截面抗剪強度必須滿足下式：其中，t -豎楞截面最大受剪應力（N/mm2）;V-豎楞計算最大剪力（N） : V = 1276.83 N

28、 ;b-豎楞的截面寬度（mm）： b = 50.0mm ；h n-豎楞的截面高度（mm）： hn = 100.0mm ；f v-豎楞的抗剪強度設計值（N/mm2）: fv = 1.500 N/mm2;豎楞截面最大受剪應力計算值：t =3 X 1276.83 /（2 X 50.0 X 100.0）=0.383 N/mm 2;豎楞截面抗剪強度設計值：f v=1.500 N/mm2;豎楞截面最大受剪應力計算值t =0. 383N/mm小于豎楞截面抗剪強度設計值fv=1.50N/mm 2，滿足要求！3. 撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下:0.521 x ql 40)100 EI其中，3 -豎

29、楞最大撓度(mm)；q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m) : q =47.71 X 0.175 = 8.349 kN/m ;I-計算跨度(柱箍間距)：I =450.0 mm ;E-豎楞彈性模量(N/mrT): E = 9500.00 N/mm2 ;I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=2.56 X 106 ；豎楞最大容許撓度：3 = 450/ 150 = 3 mm ;豎楞的最大撓度計算值：3 = 0.521X 8.349 X 450.0 4/(100 X 9500.0 X 2.56 X 106) = 0.147 mm豎楞的最大撓度計算值 3 =0.147mm小于 豎楞最大容許撓度3 =1.800

30、mm，滿足要求！3.1.5、B方向柱箍的計算:本工程中，柱箍米用方木，截面慣性矩1和截面抵抗矩W分別為：W = 5.00X 10.00 X 10.00 / 6 = 83.33 cm;I = 5.00X 10.00 X 10.00 X 10.00 / 12 = 416.67 cm 4;柱箍為2 跨夸，按集中荷載二跨連續梁計算：其中P -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載（kN），豎楞距離取B方向的；P = (1.2X 47.71 X 0.90 + 1.4 X 2.00 X 0.90) X 0.175 X 0.45/1 = 4.23kN;最大支座力：N = 6.345 kN ;最大彎矩：M = 0.23

31、3 kN.m ;最大變形：V = 0.034 mm ;1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式CT - JW其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值：M = 0.23 kN.m ;彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩:W = 133.33 cmB邊柱箍的最大應力計算值：c = 1.67 N/mm 2 ;柱箍的抗彎強度設計值：f = 13.000 N/mm2 ;B邊柱箍的最大應力計算值c =1.67N/mm2小于柱箍的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm 2,滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到：3 = 0. 34 mm ;柱箍最大容許撓度：3 = 300.0 / 250 = 1.200 mm ;柱

32、箍的最大撓度 3 =0. 34mm小于 柱箍最大容許撓度3 =1.200mm,滿足要求！3.1.6、B方向對拉螺栓的計算：計算公式如下：N N= fxA其中N -對拉螺栓所受的拉力；A - 對拉螺栓有效面積（mm2）;f -對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2 ;查表得：對拉螺栓的型號：M14 ;對拉螺栓的有效直徑：11.85 mm;對拉螺栓的有效面積：A= 110.23 mm2 ;對拉螺栓所受的最大拉力：N = 6.345 kN 。對拉螺栓最大容許拉力值：N = 1.70 X 105X 11.02 X 10-5 = 18.7 kN ;對拉螺栓所受的最大拉力 N=6.345k

33、N小于對拉螺栓最大容許拉力值N=18.7kN，對拉 螺栓強度驗算滿足要求！3.17、H方向柱箍的計算：本工程計算單元為H與B邊尺寸相同，故F邊計算參照B邊計算式3.2、剪力墻模板計算3.2.1、參數信息1. 基本參數次楞(內龍骨)間距(mm): 200;穿墻螺栓水平間距(mm): 450;主楞(外龍骨)間距(mm): 450;穿墻螺栓豎向間距(mm): 450;對拉螺栓直徑(mm): M142. 主楞信息龍骨材料：鋼楞；截面類型：圓鋼管48X 3.5 ;鋼楞截面慣性矩l(cm4) : 12.19 ;鋼楞截面抵抗矩W(cnr) : 5.08 ;主楞肢數；2;3. 次楞信息龍骨材料：木楞；寬度(m

34、m)： 50.00 ;高度(mm)： 100.00 ；次楞肢數；1;4. 面板參數面板類型：雙光面復合膠模板；面板厚度 (mm): 15.00 ;面板彈性模量(N/mm): 9500.00 ;面板抗彎強度設計值fc(N/mm): 13.00 ;面板抗剪強度設計值(N/mm2) : 1.50 ;5. 木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm): 13.00 ;方木彈性模量E(N/mrr) : 9500.00 ;方木抗剪強度設計值ft(N/mm); 1.50 ;鋼楞彈性模量 E(N/mnn) : 210000.00 ;鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm): 205.00 ;“冷.一J汀墻模板設計簡

35、圖埴梭扳】叫別伺囲3.2.2、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值：其中丫 -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3 ;t -新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算, 得5.714h ;T -混凝土的入模溫度，取25.000 C；V -混凝土的澆筑速度，取2.500m/h ;H -模板計算高度，取3.000m ;B 1-外加劑影響修正系數，取1.000 ;B 2-混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F ;分別為47.705 kN/m

36、2、72.000 kN/m2,取較小值47.705 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=47.705kN/m2 ;傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2.000 kN/m 2。3.2.3、墻模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。按規范規定，強度驗算要考慮新澆混凝土 側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照 龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。q2Q0IPOOIPOO面板計算簡圖1. 抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下：其中，M-面板計算最大彎距(N.mm);I-計算跨度(內楞間距

37、)：I =200.0mm ;q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值 5： 1.2 X 47.71 X 0.45 X 0.90=23.19kN/m，其中0.90為按施 工手冊取的臨時結構折減系數。傾倒混凝土側壓力設計值 q2: 1.4 X 2.00 X 0.45 X 0.90=1.134kN/m ;q = q 1 + q 2 =24.324kN/m ;面板的最大彎距：M =0.1 X 24.324 X 200.0 X 200.0= 0.97 X 105N.mm按以下公式進行面板抗彎強度驗算：M .C7 = JW其中，(T -面板承受的應力(N/mmi)；M -面板計算最大

38、彎距(N.mm);W -面板的截面抵抗矩：6b：面板截面寬度，h：面板截面厚度；W= 450 X 15.0 X 15.0/6=1.69 X 104 mmi ;f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm); f=13.000N/mm2 ;面板截面的最大應力計算值：c = M/W = 0.97 X 105 / 1.69 X 104 = 5.8N/mm2 ;面板截面的最大應力計算值(7 =5.8N/mm小于 面板截面的抗彎強度設計值f=13.000N/mm 2,滿足要求！2. 抗剪強度驗算計算公式如下：7-0,6其中，V-面板計算最大剪力(N);I-計算跨度(豎楞間距)：I =300.0mm ;q-作

39、用在模板上的側壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值 q1： 1.2 X 47.71 X 0.45 X 0.90=23.19kN/m ; 傾倒混凝土側壓力設計值 q2： 1.4 X 2.00 X 0.45 X 0.90=1.134kN/m ;q = q 1 + q 2 =24.324kN/m ;面板的最大剪力：V = 0.45 X 24.324 X 200.0 = 2189N ;截面抗剪強度必須滿足：3T2hh其中，T-面板截面的最大受剪應力（N/mml）;V-面板計算最大剪力（N） : V =2189N ;b-構件的截面寬度（mm）： b = 450mm ；hn-面板厚度（mm）： hn

40、 = 15.0mm ；fv-面板抗剪強度設計值（N/mm2）: fv = 13.000 N/mm 2 ;面板截面的最大受剪應力計算值：T =3 X 2189/（2 X 450X 15.0）=0.486N/mm2 ;面板截面抗剪強度設計值：f v=1.500N/mm2 ;面板截面的最大受剪應力計算值 T=0.486N/mm小于面板截面抗剪強度設計值T=1.500N/mm2，滿足要求！3. 撓度驗算根據規范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用撓度計算公式如下:(V 0.6771007其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載:q = 47.71 X 0.45 = 21.47N/mm ;4I-計

41、算跨度(內楞間距：I = 200.00mm ;E-面板的彈性模量：E = 9500.00N/mm ;I-面板的截面慣性矩：I = 45.00 X 1.50 X 1.50 X 1.50/12=12.66cm 4 ;面板的最大允許撓度值：3 = 1.200mm ;面板的最大撓度計算值：3= 0.677 X2 1.47 X 200.004/（100 X 9500.00 X 1. 27X 105）=0.193 mm;面板的最大撓度計算值：3 =0. 193mm小于等于面板的最大允許撓度值3 =1 .200mm滿足要求!3.2.4、墻模板內楞的計算:內楞（木或鋼）直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用

42、下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，寬度60mm高度80mm截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.00 X 10.00 X 10.00 / 6 = 83.33 cm ;I = 5.00 X 10.00 X 10.00 X 10.00 / 12 = 416.67 cm7 7 7、71 7 7J 7 Z 1 1 7、IS1 1 1 1 1 7 1 VQ74504罵0平0內楞計算簡圖1. 內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算：其中，M-內楞跨中計算最大彎距(N.mm);I-計算跨度(外楞間距)：I = 450.0 mm ;q-作用在內楞上的線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設

43、計值q仁1.2 X 47.71 X 0.20 X 0.90=10.305 kN/m ;傾倒混凝土側壓力設計值 q2： 1.4 X 2.00 X 0.20 X 0.90=0.504kN/m，其中,0.90 為折減系數。q = (10.305+0.504)/2=5.405 kN/m ;內楞的最大彎距：M = 0.1 X 5.405 X 450.0 X 450.0= 1.09 X 105 N.mm;內楞的抗彎強度應滿足下式：M #(7 = fW其中，7-內楞承受的應力(N/mm);M -內楞計算最大彎距(N.mm);W -內楞的截面抵抗矩(mmi)，W=8.330X 104 ；f -內楞的抗彎強度設

44、計值(N/mmi) ; f=13.000 N/mm 2 ;內楞的最大應力計算值：7 = 1.09 X 105/8.33 0X 104 = 1.31 N/mm 2 ;內楞的抗彎強度設計值：f = 13.000 N/mm2 ;內楞的最大應力計算值7 = 1.31 N/mm2小于 內楞的抗彎強度設計值f=13.000N/mm 2,滿足要求！2. 內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下：卩=0刨其中，V 內楞承受的最大剪力；I-計算跨度（外楞間距）：I =500.0 mm ;q-作用在內楞上的線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值 q1： 1.2 X 47.71 X 0.

45、20 X 0.90=10.305 kN/m ;傾倒混凝土側壓力設計值 q2： 1.4 X 2.00 X 0.20 X 0.90=0.504kN/m，其中,0.90 為折減系數。q = （10.305+0.504）/2=5.405 kN/m ;內楞的最大剪力：V = 0.6 X 5.405 X 450.0 = 1459.4 N ;截面抗剪強度必須滿足下式：其中，t -內楞的截面的最大受剪應力（N/mX）;V-內楞計算最大剪力（N） : V = 1459.4 N ;b-內楞的截面寬度（mm）： b = 50.0 mm ;hn-內楞的截面高度（mm）： hn = 100.0 mm ；fv-內楞的抗剪

46、強度設計值（N/mm）: t = 1.500 N/mm 2 ;內楞截面的受剪應力計算值：f v = 3 X 1459.4/（2 X 50.0 X 100.0）=0.438 N/mm 2 ;內楞截面的抗剪強度設計值：f v=1.500 N/mm2 ;內楞截面的受剪應力計算值t =0. 438N/mm小于內楞截面的抗剪強度設計值fv =1.50N/mm,滿足要求！3. 內楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：1007其中，3 -內楞的最大撓度(mm)；q-作用在內楞上的線荷載(kN/m) : q = 47.71 X 0.20/2=4.7

47、7 kN/m ;I-計算跨度(外楞間距)：I = 450.0 mm;E-內楞彈性模量(N/mm): E = 9500.00 N/mm2 ;I-內楞截面慣性矩(mm4) , I = 2.56 X 106 ；內楞的最大撓度計算值:3 =0.677 X 4.77 X 450X 450X 450X 450/(100 X 9500.00 X 2.56 X 106)=0.54 mm ;內楞的最大容許撓度值：3 = 2.000 mm ;內楞的最大撓度計算值3 =0. 54mm小于 內楞的最大容許撓度值=2.000mm,滿足要 求！3.2.5、穿墻螺栓的計算:計算公式如下：其中N -穿墻螺栓所受的拉力；A -

48、穿墻螺栓有效面積(mm2);f -穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2 ;查表得：穿墻螺栓的型號：M14 ;穿墻螺栓有效直徑：11.55 mm；穿墻螺栓有效面積：A = 105 mm2 ;穿墻螺栓最大容許拉力值：N = 1.70X 105X 1.05 X 10-4 = 17.850 kN穿墻螺栓所受的最大拉力穿墻螺栓所受的最大拉力:N =47.705 X 0.450 X 0.450 = 9.66kN。N=9.66kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值 N=17.850kN ,滿足要求！3.3、梁模板計算-1ZIb斷If El伙田圖龍弟軍立柏木方支揮車宜于欝瓷面3.3.1、參數信息1.

49、模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m) : 0.20 , 0.25 , 0.30,0.40,0.45,0.5;梁截面高度 D(m) : 0.401000混凝土板厚度(mm): 0.10 ,0.12 ,0.15,0.18, 0.35 ;立桿縱距(沿梁跨度方向間距)La(m): 1.00 ；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m): 0.10 ;腳手架步距(m): 1.50;梁支撐架搭設高度H(m): 6.90 ;梁兩側立柱間距 (m)： 0.70承重架支設 ：無承重立桿，木方支撐垂直梁截面立桿橫向間距或排距 Lb(m)：1.00：0.80采用的鋼管類型為48X 3.5 0 ; 扣件連接方式：單扣件，

50、考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數2. 荷載參數模板自重(kN/m2) : 0.35 ;鋼筋自重 (kN/m3)：1.50施工均布荷載標準值 (kN/m2)：2.5新澆混凝土側壓力標準值 (kN/m2)：18.0傾倒混凝土側壓力 (kN/m2)：2.0振搗混凝土荷載標準值 (kN/m2)：2.03. 材料參數木材品種：杉木木材彈性模量 E(N/mm2)：10000.0木材抗彎強度設計值 fm(N/mm2)：17.0 木材抗剪強度設計值 fv(N/mm2) ： 1.7面板類型：膠合面板1.5cm厚;鋼材彈性模量 E(N/mm2)：210000.0 鋼材抗彎強度設計值 fm(N/mm

51、2)：205.0面板彈性模量 E(N/mm2)：9500.0 面板抗彎強度設計值 fm(N/mm2)：13.04. 梁底模板參數梁底模板支撐的間距 (mm)：200.0面板厚度 (mm)：15.05. 梁側模板參數主楞間距 (mm)：500次楞間距(mm): 300 ;穿梁螺栓水平間距 (mm)：500穿梁螺栓豎向間距 (mm)：500 穿梁螺栓直徑 (mm)：M14主楞龍骨材料：鋼楞截面類型為圓形，直徑48mm壁厚3.50mm主楞合并根數：2 ;主楞龍骨材料：木楞，寬度50mm高度100mm3.3.2、梁模板荷載標準值計算1. 梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混 凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并 取其中的較小值：=0.22 件傷店 F = yH其中丫 -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3 ;t -新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/（T+15）計算, 得5.714h ;T -混凝土的入模溫度，取25.000 C；V -混凝土的澆筑速度，取1.500m/h ;H -混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m ;B 1-外加劑影響修正系數，取1.200 ;B 2-混凝土坍落度影響