1、重慶江津至貴州習水高速公路(重慶境)工程總承包一分部 盤扣腳手架搭設專項施工方案(K31+350K40+053) 編 制 人: 審 核 人: 日 期: 2021.08.25 目錄第一節、工程概況2第二節、編制依據2第三節、雙排盤扣式鋼管腳手架2一、鋼管盤扣式腳手架2二、腳手架上下爬梯構造3 三、腳手架材質要求-4第四節、施工工藝技術6一、技術參數6二、工藝流程6三、施工方法6四、檢查驗收10第五節、施工安全保證措施11一、組織保障11二、技術措施12三、應急預案15第六節、勞動力計劃19一、專職安全生產管理人員19二、特種作業人員20第七節、盤扣腳手架計算書20【計算書】20【節點圖】31第一

2、節、工程概況江習高速公路(重慶境)總承包一分部6-7工區,樁號為:(K31+350K40+053),全長9.7公里。沿線包含橋梁、蓋板涵、蓋板通道、擋土墻等構造物。根據構筑物特點,高度、地理條件確定橋臺、擋墻、涵洞選用落地式雙排鋼管扣件式腳手架；墩柱根據高度、地勢陡緩選擇承插型盤扣鋼管腳手架。見2-1表。表2-1 橋梁墩柱腳手架搭設表序號橋梁名稱墩柱類型地形情況墩高(m)腳手架類型備注1筍溪河1大橋2-2.2m柱式墩平緩8-18雙排承插型盤扣鋼管腳手架2張家壩大橋1.5-1.8m柱式墩平緩6-34雙排承插型盤扣鋼管腳手架3.1筍溪河2大橋1.8-2.5m柱式墩較陡5-38雙排承插型盤扣鋼管腳手

3、架3.2鳳桐巖中橋1.5-1.8m柱式墩陡峭9.39雙排承插型盤扣鋼管腳手架4張家灣大橋1.3m柱式墩陡峭5-26雙排承插型盤扣鋼管腳手架5新房子大橋1.3-1.5m柱式墩陡峭5-23雙排承插型盤扣鋼管腳手架6店子堡大橋1.3-1.5m柱式墩陡峭5-28雙排承插型盤扣鋼管腳手架第二節、編制依據1、建筑施工承插盤扣式鋼管支架安全技術規范JGJ231-20212、鋼結構設計規范GB50017-20213、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法4、XX市高速公路施工標準化指南第三節、雙排承插型盤扣鋼管腳手架一、雙排承插型盤扣鋼管腳手架構造落地式雙排承插型盤扣鋼管腳手架搭設的立桿縱距為1.50m,橫距為

4、0.9m,步距為1.50m,腳手架的連墻件豎向間距為3.0m,水平間距為4.50m,操作平臺滿鋪腳手板。架體長寬根據墩柱直徑、間距放線布點立桿。二、腳手架的上下爬梯構造腳手架上下爬梯采用定型掛扣式鋼梯,平臺滿鋪鋼制腳手板,架體設在左右幅墩柱中間,梯步、休息平臺寬度0.9m,樓梯長1.8,高1.5m,基礎按腳手架要求處理,通道護身欄桿:上部高1.2m,中部高0.6米,下設0.18m高擋腳板,梯步護手高0.9m,爬梯與架體同步搭設。三、腳手架材質要求1、承插型盤扣式鋼管支架的構配件除有特殊要求外,其材質應符合現行國家標準低合金高強度結構鋼GB/T1591、碳素結構鋼GB/T700以及一般工程用鑄造

5、碳鋼件GB/T 11352的規定,各類支架主要構配件材質應符合下表的規定。表 承插型盤扣式鋼管支架主要構配件材質立桿水平桿豎向斜桿水平斜桿扣接頭連接套管可調底座、可調托座可調螺母連接盤、插銷Q345AQ235AQ195Q235BZG230-450ZG230-450或2021縫鋼管Q235BZG270-500ZG230-450或Q235B(1)、承插型盤扣式鋼管支架的鋼管外徑允許偏差應符合下表的規定,鋼管壁厚允許偏差應為0.1mm。 表 鋼管外徑允許偏差(mm)外徑D外徑允許偏差33、38、42、48+0.20.160+0.30.1(2)、承插型盤扣式鋼管支架的連接盤、扣接頭、插銷以及可調螺母的

6、調節手柄采用碳素鑄鋼制造時,其材料機械性能不得低于現行國家標準一般工程用鑄造碳鋼件(GB/T 11352)中牌號為ZG230450的屈服強度、抗拉強度、延伸率的要求。主要材料參數表名稱規格用途單位總需用量備注鋼管A-LG-1500立桿根采購A-SG-1500縱向橫桿根采購A-SG-900橫向橫桿根采購A-SG-900間橫桿根采購A-XG-1500外斜桿根采購A-SXG-9001200水平斜桿根采購木腳手板3000mm2021m50mm腳手板與基礎墊板塊采購安全網6m1.5m 2021目防墜張采購2、腳手板(1)腳手板可用鋼、木材料制作、單塊腳手板的質量不大于30kg；(2)木腳手板才材質應符合

7、現行國家標準木結構設計規范GB50005中a級材質的規定。腳手板厚度不應小于50mm,兩端宜各設置直徑不小于4mm的鍍鋅鋼絲箍兩道。寬度、厚度允許偏差應符合現行國家標準木結構工程施工質量驗收規范GB502021規定；不得使用扭曲變形、劈裂、腐朽的腳手板；3、安全網采用密目式安全立網,應符合下列要求:(1)網目密度不低于2021目/100c；(2)網體各邊緣部位的開眼環扣必須牢固可靠,孔徑不低于1mm；(3)網體縫線不得有跳針、露縫,縫邊應均勻；(4)一張網體上不得有一個以上的接縫,且接縫部位應端正牢固；(5)不得有斷沙、破洞、變形及有礙使用的編織缺陷；(6)阻燃安全網的續燃、阻燃時間均不得小于

8、4s。使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證,以及由相關建筑安全監督管理部門發放的準用證；(7)做耐貫穿試驗不穿透,1.61.8m的單張網重量在3kg以上；(8)顏色應滿足環境效果要求,選用綠色；4、連墻件材料采用鋼管或型鋼制作,其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構GB/T700中Q235級鋼或低合金高強度結構鋼GB/T1591中Q345級鋼的規定。第四節、盤扣式腳手架施工工藝技術一、盤扣式腳手架技術參數:選筍溪河2#橋3號墩高作為技術參數腳手架搭設高度H(m)38腳手架沿縱向搭設長度L(m)26.5立桿縱向間距la(m)1.5立桿橫向間距lb(m)0.9立桿步距h(m)1.5腳手架總步數

9、n25頂部防護欄桿高h1(m)1.2縱橫向掃地桿距立桿底距離h2(mm)200內立桿離建筑物距離a(mm)300腳手板鋪設方式設3層連墻件布置方式兩步三跨連墻件連接方式扣件連接單跨間橫桿根數njg2二、盤扣式腳手架工藝流程場地平整、夯實丶鋪砼基礎承載力實驗、材料配備畫立桿安裝點位線丶定位設置通長墊板、可調底座立桿縱、橫向掃地桿縱、橫向橫桿立桿縱、橫向橫桿外豎向斜桿及水平斜桿連墻件安掛扣式鋼腳手板綁扎防護欄桿綁扎阻燃密目安全網三、盤扣式腳手架施工方法1、地基基礎:墩柱腳手架部位基底在回填土上,應機械夯實,軟基部分采用換填片塊石,再采用強度等級不低于C15的混凝土進行硬化,厚度10cm。架體外四周

10、設置截水溝,截水溝尺寸20210cm,與就近排水溝連通。腳手架地基是硬質砂巖,地基承載能力能夠滿足外腳手架的搭設要求(見腳手架計算書),可利用砂巖作為架體地基承載力,直接在立桿墊板下鋪木板或槽鋼,墊板長度不少于2跨、木板厚5cm、寬度2021。當地基高差較大時應鑿成臺階,臺階高是立桿圓盤(50cm)節點的倍數,利用立桿節點位差配合可調底座進行調整,寬同架體搭設尺寸(含兩側截水溝)。定距定位:根據架體材料構造尺寸在墩柱四角用尺量出內、外立桿離柱距離,并做好標記；用鋼尺分出立桿位置,并用小竹片做出標記；2、 立桿設置:墩柱四角放置底座,調整底座扳手,用水準儀測量高程,使底座扳手在同一水平高度,再四

11、角掛線調整中間扳手,使立桿底端在同一水平線上；首層立桿應采用不同長度的立桿交錯布置,錯開立桿豎向距離不應小于500mm；立桿連接用套管承插,插銷固定。 在搭設首層腳手架過程中,沿四周每框架格內設一道斜支撐,拐角處雙向增設,待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。可調底座調整立桿掃地桿連接示意3、腳手架轉角構造:架體外側縱向每5跨每層設置一根豎向斜桿,端跨的橫向每層應設置豎向斜桿。每5跨每層設斜桿1斜桿； 2立桿； 3兩端豎向斜桿； 4水平桿；4、雙排腳手架的每步水平桿層應每5跨設置水平斜桿(見下圖)。雙排腳手架水平斜桿設置1立桿； 2水平斜桿； 3水平桿；5、作業層腳手板設置要求:

12、(1) 鋼腳手板的掛鉤必須完全扣在水平桿上,掛鉤必須處于鎖住狀態,作業層腳手板應滿鋪。(2) 作業層的腳手板架體外側應設擋腳板、防護欄桿,并應在腳手架外側立面滿掛阻燃密目安全網；防護上欄桿設置在離作業層高度為12021處,防護中欄桿設置在離作業層高度為60cm處；(3) 當腳手架作業層與墩柱外側面間間隙較大時,應設置掛扣在連接盤上的懸挑三腳架,并應鋪放能形成腳手架內側封閉的腳手板。6、連墻件(1)連墻件采用鋼管扣件,沿墩柱縱橫向十字布置,用直角扣件與架體連接；架體每2步與墩柱連接一次,立桿圓盤距墩柱外側30cm；(2)連墻件盡量設置在盤扣節點旁,如果不能,連接點至盤扣節點距離不得大于30cm；

13、7、架體內封閉 (1)腳手架的架體內立桿距墻體凈距最多為2021,如因結構設計的限制大于2021的必須鋪設站人板,站人板設置平整牢固。 (2)腳手架施工層內立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。 (3)施工層以下腳手架每隔10m以及底部用雙層水平網兜進行封閉。8、腳手架爬梯布置 腳手架爬梯設置在左右幅墩柱之間,與墩柱架體同步搭設,采用“之”字形樓梯,樓梯轉角平臺及梯步寬0.9m,斜梯長1.8m,高1.5m與橫桿步距相同,梯步中間設置護手,高0.9m,斜梯與縱向橫桿掛鉤連接,平臺滿掛鋼制腳手板,休息平臺外圍設置防護欄桿和擋腳板,張掛阻燃密目式安全網,防護上欄桿高為12021處,中欄桿高為6

14、0cm處,擋腳板高18cm。 爬梯立面 平臺板寬 爬梯立面四、檢查驗收 1、腳手架搭設前,對進入現場的各種構配件應按下列規定進行檢查驗收,不合格的應及時清除出場:(1)構配件應有相應的產品標識及產品質量合格證；(2)構配件應有相應的產品主要技術參數及產品使用說明書；(3)當對構配件質量有疑問時,應進行質量抽檢和實驗。 2、腳手架下列階段進行檢查與驗收,經檢查合格后方可交付使用:(1) 基礎完工后及腳手架搭設前；(2) 每搭設完兩層后；(3) 作業層上施加荷載前；(4) 達到設計高度后(5) 遇有六級強風及以上風或大雨后；凍結地區解凍后；(6) 停用超過一個月。 3、架子搭設完畢,使用前由一分部

15、安全總監、質量總監、生產經理、架子班長等人員組織驗收,并填寫驗收單。4、驗收時應具備下列文件(1) 專項施工方案及變更文件；(2) 安全技術交底文件；(3) 腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志；(4) 腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄；(5) 腳手架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄；5、腳手架工程的驗收,除查驗有關文件外,還應進行現場檢查,架體嚴格按照 建筑施工承插盤扣式鋼管支架安全技術規范JGJ231-2021丨附錄E要求進行驗收,合格后在腳手架醒目處掛驗收合格牌。 (1)構配件和加固件是否齊全,質量是否合格,連接和掛扣是否緊固可靠； (2)安全網的張掛及扶手的設置是否齊全； (

16、3)地基是否積水,底座是否松動； (4)連墻件、(垂直、水平)斜撐和桿件連接等是否符合設置要求； (5)搭設腳手架時,應及時搭設爬梯,嚴禁攀登架體上下。 (6)架體不能集中堆放構配件,嚴禁超載6、腳手架使用期間的檢查 腳手架使用期間必須設專人經常檢查,發現問題及時糾正。7、架體內每10m封閉一層,垂直作業必須每層封閉(即進行隔離)。8、架子工必須嚴格執行架子工操作規程。第五節、施工安全保證措施 一、組織保障 1、安全保證體系 2、技術保證體系。二、技術措施: I、盤扣式腳手架搭設技術措施1、 雙排腳手架搭設前,施工管理人員應按雙排腳手架專項施工方案的要求對操作人員進行技術交底,嚴格按照專項施工

17、方案要求搭設和拆除執行。2、對進入現場的腳手架構配件,使用前應對其質量進行復檢。3、對經檢驗合格的構配件應按品種、規格分類放置在堆料區內或碼放在專用架上,清點好數量備用；堆放場地排水應暢通,不得有積水。4、腳手架搭設場地必須平整、堅實、有排水措施。5、腳手架立桿應定位準確,搭設必須配合施工進度,一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上兩步距。6、連墻件隨腳手架高度上升在規定位置搭設,嚴禁任意拆除。7、作業層設置應符合下列要求:(1)必須滿鋪腳手板；(2)腳手架外側應設擋腳板及防護欄桿；防護欄桿可在每層作業面立桿的0.6m和1.2m的布置上、中兩道水平桿,并應在外側滿掛阻燃密目安全網；(3)作業層與主

18、體結構間的空隙應設置內側防護網。8、 加固件、斜桿必須與腳手架同步搭設。9、當架體搭設至頂層時,外側欄桿高出頂層作業層的高度不應小于1500mm。10、鋼管架應設置避雷針,分置于外架四角立桿之上,并聯通大橫桿,形成避雷網絡,并檢測接地電阻不大于30。11、腳手架與架空電線相交,應采取隔離或包裹措施,并做好安全接地處理。12、定期檢查腳手架,發現問題及時處理,確保施工安全。13、腳手架可分段搭設分段使用,由工程質量部組織相關人員進行驗收,合格后方可使用。盤扣式腳手架拆除技術措施1、雙排腳手架拆除時,應全面檢查腳手架的連接、支撐體系等是否符合構造要求,經按技術管理程序批準后方可實施拆除作業。由專人

19、統一指揮。2、拆除作業前,施工管理人員應對操作人員進行安全技術交底。3、雙排腳手架拆除時必須劃出安全區,并設置警戒標志,派專人看守。4、拆除前應清理腳手架上的器具及多余的材料和雜物。5、拆除作業應從頂層開始,逐層向下進行,嚴禁上下層同時拆除。6、連墻件必須在雙排腳手架拆到該層時方可拆除,嚴禁提前拆除。7、拆除的構配件應采用起重設備吊運或人工傳遞到地面,嚴禁拋擲。8、拆除的構配件應分類堆放,以便于運輸、維護和保管。9、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。10、拆除時要統一指揮,上下呼應,動作協調,當解開與另一人有關的結扣時,應先通知對方,以防墜落。 11、拆架時嚴禁碰撞

20、腳手架附近電源線,以防觸電事故。12、在拆架時,不得中途換人,如必須換人時,應將拆除情況交代清楚后方可離開。13、當天離崗時,應及時加固尚未拆除部分,防止存留隱患造成復崗后的人為事故。14、如遇強風、大雨、雪等特殊氣候,不應進行腳手架的拆除,嚴禁夜間拆除。三、應急預案1、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力,確保意外發生的時候能有序的應急指揮,為有效、及時的搶救傷員,防止事故的擴大,減少經濟損失,保護生態環境和資源,把事故降低到最小程度,制定本預案。2、成立應急領導小組及其職責(1)應急領導小組由組長、副組長、成員等構成,職責分工如下:組 長:項目經理 李強 電話長

21、職責:負責全面管理和協調工作、負責本專項應急預案的啟動實施、小組人員分工、負責向上級報告、負責總指揮事故的救援工作、負責組織對事故的調查工作等。副組長:項目副經理張軍,電話項目技術負責人劉延濤,電話安全總監:代斌,電話組長職責:協助組長工作,在組長不在場的情況下行使組長職責、協助處理相關工作,具體負責腳手架生產安全的現場管理,恢復和保證生產正常進行。 組員:材料員、安全員、資料員、施工員、測量員、質檢員、機械管理員、保健急救員、后勤人員及各施工班組長。材料員、安全員、施工員負責協助副組長處理事故現場的具體救援工作,確

22、定救援方案,安排救援人員 ,以及協助調查工作。后勤人員、保健急救員負責安排救護車輛,安排對傷病員的護理,以及協助調查工作。資料員、質檢員、施工員、施工班組長協助事故調查,現場勘察取證,保護現場,以及協助參加救援工作。 (2)組建搶險隊,進行應急知識教育培訓 項目部組建搶險隊,發現險情時首先搶險隊進行搶險,需用較多人時可由各工班進行匯集,對搶險隊和項目部所有人員均進行針對性的應急知識培訓。(3)進行應急演練,提高應急救援能力 為了在出現險情時處理迅速,項目部對預設險情進行實地演練,由項目辦公室負責組織安排,使所有人員參與其中,并填寫應急演練記錄表,記錄演練內容,人員分工,方案及處理程序等。3、應

23、急反應預案 事故報告程序 施工過程中施工現場或駐地發生無法預料的需要緊急搶險處理的危險時,應迅速逐級上報,次序為現場施工管理人員搶險領導小組上級主管部門。 事故報告由現場施工管理人員負責收集、記錄、整理緊急情況信息并及時向搶險領導小組及時傳遞,由小組組長或副組長主持緊急情況處理會議,協調、派遣和統一指揮所有車輛、設備、人員、物資等實施緊急搶救和向上級匯報。事故處理根據事故大小情況來確定,如果事故特別小,可以根據上級指示可以由施工單位自行直接處理,如果事故較大或施工單位處理不了,可以由組長或副組長向建設單位主管部門請示,請示啟動上一級救援預案。緊急情況發生后,現場要組織好警戒和疏散工作,保護好現

24、場,及時搶救傷員和財產,并由在現場的項目部最高負責人指揮,在三分鐘內電話通報到值班室,主要說明緊急情況性質,地點,發生時間,有無傷亡事故,是否需要排救護車,消防車或警力到現場實施搶險工作,如需要可以直接撥打1202110、119等求救電話。值班人員在接到緊急情況報告后要在2分鐘內將情況報告到搶險領導小組組長和副組長。小組在組織討論后在最短時間內發出如何處理現場的指令。分派人員車輛等到現場進行搶救、警戒、疏散和保護現場等。由組長或副組長在30分鐘內以小組名義打電話向上級有關部門報告情況。遇到緊急情況,全體職工應特事特辦,急事急辦,主動積極的投入到緊急情況的處理中去,各種設備、車輛、器材、物資等要

25、統一調遣,各類人員必須堅決無條件服從組長或副組長的命令和安排,不得拖延、推委、阻礙緊急情況的處理。與相關單位建立快速聯系通道,以便及時處理問題。 現場事故應急處理 施工過程中可能發生的事故主要有:機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。、發生高處墜落事故的應急處理措施(1)發生墜落事故,積極采取對傷員的救護,同時應逐級上報到搶險領導小組。(2)如屬兩人以上事故應視其傷害程度首先對重傷員采取搶救,以免錯過挽救時機。(3)采取正確救護手段。(4)嚴格注意因內傷出血后造成死亡事故。(5)現場應急小組的物資供應人員應及時把施救藥品器械供應到位。(6)對事故現場要

26、注意保護,并留有痕跡,為調查處理提供可靠依據。(7)搶險領導小組XXXX公司或上級主管部門開展調查處理,并做好傷員及家屬有善后工作。、發生物體打擊事故的處理措施:(1)當作業人員發生物體打擊后,應詢問作業人員傷害情況,并立即向現場施工管理人員報告。(2)根據傷害情況,判斷是否施救,如有必要,救援人員應搶救受傷人員。(3)保健急救員應對傷者進行緊急清理包扎止血,同時撥打12021接送醫院搶救。(4)將患者救出后,搬運時應盡量多找一些人來搬運,觀察患者呼吸和臉色的變化,如果是脊柱骨折,不要彎曲、扭動患者的頸部和身體,不要接觸患者的傷口,要使患者身體放松,盡量將患者放到擔架或平板上進行搬運。(5)搶

27、險領導小組XXXX公司或上級主管部門開展調查處理,并做好傷員及家屬有善后工作。、發生機械傷害事故的處理措施:(1)發生機械傷害,要及時停止機械運轉,并采取相應的救治措施。(2)及時逐級上報到搶險領導小組。(3)出血性外傷應及時采取止血措施。(4)骨折性外傷,采取正確的方法救護避免傷勢擴大。(5)脊椎骨折傷員要使受傷者靜臥,以防脊椎受傷,導致傷員癱瘓。(6)對事故現場要注意保護。(7)搶險領導小組XXXX公司或上級主管部門開展調查處理,并做好傷員及家屬有善后工作。、發生觸電事故的處理措施:（1） 發生觸電事故要在第一時間迅速采取切斷電源,并及時向搶險領導小組報告事故情況。(2)事故發生后現場應急

28、預案領導小組應立即采取對傷員的急救或據情況送往醫院救治。(3)物資供應人員應及時將施救所需的醫療器械、輔助器材及時供應到現場,保證搶救順利進行。(4)要對有可能繼續造成人員傷害或財產損失的危險源進行清除。(5)對事故現場采取繪圖或拍照等必要手段,留存重要痕跡、物證等以便為查處提供可靠依據。(6)搶險領導小組XXXX公司或上級主管部門開展調查處理,并做好傷員及家屬有善后工作。、火災事故應急處理:及時報警,組織撲救,集中力量控制火勢。消滅火種疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全,積極搶救被困人員,配合消防人員撲滅大火。、高溫中暑的應急處理:將中暑人員移至陰涼的地方,解開衣服讓其平臥,頭部不要

29、墊高。用涼水或50%酒精擦其全身,直至皮膚發紅,血管擴張以促進散熱,降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽,及時處理呼吸、循環衰竭,醫療條件不完善時,及時送醫院治療、應急準備及響應、應急準備(1)選擇對應急救援知識熟悉的人作為救援小組成員。(2)定期對應急救援隊伍進行培訓和教育,實時進行應急救援隊伍的應急演練并及時總結。(3)救援小組在緊急狀態下應無條件的接受組長的領導和管理。(4)救護醫院的選擇:項目部應建立暢通的應急聯絡渠道,應將急救電話號碼(12021全體施工人員公布。首選醫院:江津人民醫院 電話它醫院:重慶西南醫院 電話687

30、54000其它電話:12021 六、七工區至江津區沿線道路地標XX省道S107至江津區；途經地標:中山鎮、蔡家鎮XX市鎮、夾灘鎮、先鋒鎮進入江津區。 江津區至XX市沿線道路地標:由國道G5001至XX市；途經人沱鎮、巴南區、南岸區進入XX市。、恢復生產及應急搶險總結搶險救援結束后,由監理單位主持,業主、設計、施工等相關單位參加的恢復生產會,對安全生產事故發生的原因進行分析,確定下部恢復生產應采取的安全文明質量等施工措施和管理措施。施工單位主要從以下幾個方面進行恢復生產: (1)、作好事故處理和善后工作,對受害人進行領XXXX公司安全、質量認證體系,推行全面安全、質量管理制度,認真學習應急預案,

31、以項目經理為中心,將安全、質量管理目標層層分解,責任到人,從單位工程到分部、分項直至工序。 (3)、健全各組織機構,加強人員管理,完善安全、質量保證體系,健全安全、質量管理組織機構,整個項目形成一套嚴密完整的安全、質量管理體系,各級、各部門充分發揮管理的技能、職能和人的作用； (4)、做好技術、試驗、測量、機械、施工工藝、后勤等各項保證工作。 (5)、確保設計、施工方案可行,符合現場實際情況,可利用現場存有的機械、設備和材料； (6)、及時調用后備人員和機械設備,進行生產恢復,盡快達到正常生產； (7)、搶險結束和生產恢復后,應對整個應急預案過程進行評審,分析和總結,找出預案中的不足,并及時進

32、行評審和修訂,使以后的應急預案更加成熟,遇到緊急情況能及時處理,將安全隱患、財產損失降到最底限度。第六節、勞動力計劃一、專職安全生產管理人員搭設過程中,因處在施工高峰期,各施工班組在交叉作業中,故應加強安全監控力度,現場設定6名安全監控員(6工區4名,7工區2名)；水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區域,用紅白三角小旗圍欄。謹防非施工人員進入。同時成立以項目經理為組長的安全領導小組以加強現場安全防護工作。二、特種作業人員1、為確保工程進度的需要,同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量,確定本工程外腳手架搭設按下表配置人力資源,操作工均有上崗作業證書。2、外腳手架的搭設和拆除,均應有項目技術

33、負責人的認可,方可進行施工作業,并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。勞動力安排表:序號工總人數備注序號工總人數備注1架子工36主體2焊工43普工6清理4刷漆工3防銹5機械操作工4第七節、盤扣式腳手架計算書 一、計算依據: 1、建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程 JGJ231-2021 2、建筑地基基礎設計規范GB50007-2021 3、建筑結構荷載規范GB50009-2021 4、鋼結構設計規范GB50017-2021二、腳手架參數:以筍溪河2#大橋2#、3#墩柱高38m進行計算。腳手架搭設高度H(m)31.4腳手架沿縱向搭設長度L(m)27立桿縱向間距la(m)1.5立桿橫向間距

34、lb(m)0.9立桿步距h(m)1.5腳手架總步數n25頂部防護欄桿高h1(m)1.2縱橫向掃地桿距立桿底距離h2(mm)200內立桿離建筑物距離a(mm)150腳手架立桿安放位置地基 三、荷載設計腳手板類型木腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.35腳手板鋪設方式3步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型竹串片腳手板擋板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設方式3步1設結構腳手架作業層數njj1結構腳手架荷載標準值Qkjj(kN/m2)3風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件、立桿穩定性)基本風壓0(kN/m2)0.30.556,0

35、.358風荷載高度變化系數z(連墻件、立桿穩定性)1.817,1.17風荷載體型系數s1.02搭設示意圖盤扣式腳手架剖面圖盤扣式腳手架立面圖盤扣式腳手架平面圖 四、橫向橫桿驗算橫向橫桿鋼管類型A-SG-1500橫向橫桿自重Gkhg(kN)0.05單跨間橫桿根數njg2間橫桿鋼管類型B-SG-1500間橫桿自重Gkjg(kN)0.043縱向橫桿鋼管類型A-SG-1500縱向橫桿自重Gkzg(kN)0.05橫向橫桿抗彎強度設計值(f)(N/mm2)145橫向橫桿截面慣性矩I(mm4)92800橫向橫桿彈性模量E(N/mm2)202100橫向橫桿截面抵抗矩W(mm3)3860承載力使用極限狀態q=1

36、.2(Gkhg/lb+Gkjbla/(njg+1) )+1.4Qkjj la /( njg +1) =1.2(0.050/0.9+0.351.5/(2+1)+1.43.01.5/(2+1)=2.377kN/m正常使用極限狀態q=(Gkhg/lb+Gkjbla/(njg+1) )+Qkjj la /( njg +1) =(0.050/0.9+0.351.5/(2+1)+3.01.5/(2+1)=1.731kN/m計算簡圖如下1、抗彎驗算Mmax=qlb2/8=2.3770.92/8=0.241kNm=Mmax/W=0.241106/3860=62.34N/mm2f=145N/mm2 滿足要求。2

37、、撓度驗算Vmax=5qlb4/(384EI)=51.7319004/(38420210092800) =0.77mmminlb/150,10 = min900/150,10 =6mm 滿足要求。3、支座反力計算承載力使用極限狀態R1=R2= qlb/2=2.3770.9/2=1.070kN正常使用極限狀態R1=R2= qlb/2=1.7310.9/2=0.779kN五、間橫桿驗算單跨間橫桿根數njg2間橫桿鋼管類型B-SG-1500間橫桿自重Gkjg(kN)0.043間橫桿抗彎強度設計值(f)(N/mm2)205間橫桿截面慣性矩I(mm4)60700間橫桿彈性模量E(N/mm2)202100

38、間橫桿截面抵抗矩W(mm3)2890 承載力使用極限狀態 q=1.2(Gkjg/lb+Gkjbla/(njg+1) )+1.4Qkjjla /( njg +1) =1.2(0.043/0.9+0.351.5/(2+1)+1.43.01.5/(2+1)=2.367kN/m 正常使用極限狀態 q=(Gkjg/lb+Gkjbla/(njg+1) )+Qkjjla /( njg +1) =(0.043/0.9+0.351.5/(2+1)+3.01.5/(2+1)=1.723kN/m 計算簡圖如下 1、抗彎驗算 Mmax=qlb2/8=2.3670.92/8=0.240kNm =Mmax/W=0.240

39、106/2890=82.94N/mm2f=145N/mm2 滿足要求。 2、撓度驗算 Vmax=5qlb4/(384EI)=51.7239004/(38420210060700) =1.18mmminlb/150,10 = min900/150,10 =6mm 滿足要求。 3、支座反力計算 承載力使用極限狀態 R3=R4= qlb/2=2.3670.9/2=1.065kN 正常使用極限狀態 R3=R4= qlb/2=1.7230.9/2=0.775kN 六、縱向橫桿驗算縱向橫桿鋼管類型A-SG-1500縱向橫桿自重Gkzg(kN)0.05單跨間橫桿根數njg2縱向橫桿抗彎強度設計值(f)(N/

40、mm2)145縱向橫桿截面慣性矩I(mm4)92800縱向橫桿彈性模量E(N/mm2)202100縱向橫桿截面抵抗矩W(mm3)3860 承載力使用極限狀態 由上節可知F1= R3=1.065kN/m q=1.2Gkzg/la=1.20.05/1.5=0.04kN/m 正常使用極限狀態 F1= R3=0.775kN/m q=Gkzg/la=0.05/1.5=0.033kN/m 計算簡圖如下 1、抗彎驗算:R1=0.03+1.065=1.095kN =Mmax/W=1.095*0.75-1.065*(0.75-0.5)=0.555106/3860=143.8N/mm2f=145N/mm2 滿足要

41、求。 2、撓度驗算 Vmax=5qlb4(384EI)+5PL3/(162EI)=1.091mm v=minla/150,10=min1500/150,10=10 滿足要求。 3、支座反力驗算 R端部=1.095 4、盤扣節點連接盤的抗剪承載力驗算 FR=2R端部+R1=21.095+1.070=3.3kNQb=40kN 滿足要求。 六、立桿鋼管荷載驗算立桿鋼管類型A-LG-1500(60X3.2X1500)立桿自重Gk1(kN)0.096外斜桿材料形式專用斜桿外斜桿自重Gkwg(kN)0.074外斜桿布置5跨4設水平斜桿材料形式A-SXG-15001500水平斜桿自重Gksg(kN)0.06

42、8水平斜桿布置2跨1設 單立桿靜荷載計算 1、結構自重標準值NG1k (1)、立桿的自重標準值NG1k1 外立桿:NG1k1=HGk1/1.5=380.096/1.5=2.432kN 內立桿:NG1k1= 2.432kN (2)、縱向橫桿的自重標準值NG1k2 外立桿:NG1k2=Gkzg(n+1)=0.05(25+1)=1.3kN 內立桿:NG1k2= 1.3kN (3)、橫向橫桿的自重標準值NG1k3 外立桿:NG1k3=Gkhg(n+1)/2=0.050(25+1)/2=0.65kN 內立桿:NG1k3= 0.65kN (4)、外斜桿的自重標準值NG1k4 外立桿:NG1k4=Gkwgn

43、4/5=0.0742021/5=1.184kN 4/5表示專用外斜桿5跨4設 (5)、水平斜桿的自重標準值NG1k5 外立桿:NG1k5=(n+1)Gksg1/2/2=(25+1)0.0681/2/2=0.442kN 1/2表示水平斜桿2跨1設 內立桿:NG1k5=0.442kN (6)、間橫桿的自重標準值NG1k6 外立桿:NG1k6=(n+1)njgGkjg/2=(25+1)20.043/2=1.118kN 內立桿:NG1k6=1.118kN 結構自重標準值NG1k總計 外立桿:NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3+ NG1k4+ NG1k5+ NG1k6 =2.432+1.

44、3+0.65+1.184+0.442+1.118=7.126kN 內立桿:NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3+ NG1k5+ NG1k6 =2.432+1.3+0.65+0.442+1.118=5.942kN 2、構配件自重標準值NG2k (1)、腳手板的自重標準值NG2k1 外立桿:NG2k1=(n+1)lalbGkjb1/3/2 =(25+1)1.50.90.3501/3/2=2.048kN 1/3表示腳手板3步1設 內立桿:NG2k1=2.048kN (2)、欄桿擋腳板的自重標準值NG2k2 外立桿:NG2k2=(n+1)laGkdb1/3 =(25+1)1.50.171

45、/3=2.21kN 1/3表示擋腳板3步1設 (3)、圍護材料的自重標準值NG2k3 外立桿:NG2k3=GkmwlaH =0.011.538=0.57kN 構配件自重標準值NG2k總計 外立桿:NG2k= NG2k1+ NG2k2+ NG2k3=2.048+2.21+0.57=4.828kN 內立桿:NG2k= NG2k1 = 2.048kN 單立桿施工活荷載計算 外立桿:NQ1k= lalb(njjQkjj+njjQkjj)/2 =1.50.9(13)/2=2.025kN 內立桿:NQ1k=2.025kN3、 組合風荷載作用下單立桿軸向力: 外立桿:N =1.2(NG1k+NG2k)+0.

46、91.4NQ1k =1.2(7.126+4.828)+0.91.42.025=16.896kN 內立桿:N =1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k =1.2(5.942+2.048)+0.91.42.025=12.140kN4、無組合風荷載作用下單立桿軸向力:外立桿:N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQK= 1.2(7.126+4.828)+1.42.025=17.180kN內立桿:N =1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k =1.2(5.942+2.048)+1.4x2.025=12.423kN 風荷載標準值按照以下公式計算 其中:Wo - 基本風壓(kN/m2

47、), Wo = 0.3 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數,Uz=0.556 Us - 風荷載體型系數: Us=0.358風荷載標準值:連墻件 Wk = 0.7 0.30.5560.358 = 0.042kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.9 1.4WkLah2/10 =0.9 1.40.0421.51.52/10 = 0.018 kN.m；5、立桿的穩定性計算單跨間橫桿根數njg2立桿鋼管類型A-LG-150060*3.2間橫桿自重Gkjg(kN)0.096立桿抗彎強度設計值(f)(N/mm2)140立桿截面慣性矩I(mm4)271296立桿彈性模量E(

48、N/mm2)202100立桿截面抵抗矩W(mm3)9048(1)不組合風荷載時,立桿的穩定性計算公式為: 立桿的軸向壓力設計值 :N =17.180 kN；計算立桿的截面回轉半徑 :i =0.354D=2.124 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 :k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 :m = 1.45 ；計算長度 ,由公式 lo = kmh 確定 :l0 =1.155*1.45*1.5= 2.512 m；長細比 Lo/i =251.2/2.124= 118.3；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 := 0.38 ；立桿

49、凈截面面積 : A = 571 mm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) :W =0.7854D2t=0.7854*602*3.2=9048 mm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 :f =140 N/mm2； = 17180/(0.38571)=79.18N/mm2；立桿穩定性計算 = 79.18 N/mm2 ,小于立桿的抗壓強度設計值 f = 140 N/mm2,滿足要求！(2)考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值 :N =16.896 kN；計算立桿的截面回轉半徑 :i = 2.124 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 : k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式

50、規范表5.3.3得 :m = 1.45 ；計算長度 ,由公式 l0 = kmh 確定:l0 =1.155*1.45*1.5= 2.512 m；長細比 Lo/i =251.2/2.124= 118.3；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 := 0.38立桿凈截面面積 : A = 571 mm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) :W = 0.7854D2t=0.7854*602*3.2=9048mm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 :f =140 N/mm2； = 16896/(0.38571)+42021/9048 = 82.51N/mm2；立桿穩定性計算 = 82.51N/mm2

51、,小于立桿的抗壓強度設計值 f = 140.000 N/mm2,滿足要求！6、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算: Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.042 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 13.5 m2；按規范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.0 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN),按照下式計算:Nlw = 1.4WkAw =1.4*0.042*13.5= 0.8kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 0.8+5=5.8 kN；連墻件承載力設計值按下式計

52、算: Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l0/i = 300/21.24的結果查表得到 =0.949,l0為內排架距離墻的長度；又: A= 3.438 cm2；f=140.00 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9493.43810-4140103 = 45.68 kN；Nl = 5.9 Nf = 45.68,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl =5.9,小于雙扣件的抗滑力 16.0 kN,滿足要求！7、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 5000.4= 2021kN/m2； 其中:地基承載力標準值:fgk= 500kN/m2 ； 腳手架地基承載力調整系數:kc = 0.4； 立桿基礎底面的平均壓力:p = N/A = 17.18/0.09 =190.9kN/m2 ；其中:上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 :N = 190.9 kN；基礎底面面積 :A = 0.09 m2 。p=190.9 fg=2021000 kN/m2 。地基承載力滿足要求！【節點圖】 組合插銷 調整座140*140*t6mm 附件：工程施工現場應急預案及安全保證措