玉雕灣一期工程轉換層專項施工方案編制： 審核： 批準： 編制單位：河南省建設集團有限公司 （章） 二00一二年十月十日目 錄 一轉換層工程概況.4 1設計概況.4 2轉換層框支柱概況.4 3轉換層框支梁概況.4 4轉換層結構板概況.4 5轉換層砼概況.4二轉換層自重及施工荷載傳遞方式 .5三施工部署 .5 1.施工組織.5 2.模板及支撐方案.5 3.混凝土澆筑方案.5 4.施工進度安排.5 5.施工順序.5四. 模板及支撐系統計算條件.5 1模板支撐及構造參數.6 2荷載參數.6 3材料參數.6 4粱底模板參數.6 5粱側模板參數.6五粱模板荷載標準值計算.6 1.粱側模板荷載.6 2.粱側模板的計算7 3.粱側模板內外楞的計算.8 4.穿粱螺栓的計算.11 5.粱底模板的計算.12 6.粱底支撐的計算.13 7.立桿的穩定計算.17 8.粱模板高支撐架的構造及施工要求.20六主要施工方法.21 1.支撐系統工程.21 2.模板工程.22 3.鋼筋工程.25 4.混凝土工程.287. 有關技術及安全措施.30 1.保證質量措施.30 2.保證安全措施.31 玉雕灣一期工程結構轉換層專項施工方案1. 轉換層結構概況 玉雕灣一期高層工程(1#5#樓)轉換層層高(5.1m)，框支柱、框支梁、框架梁的截面較大，樓層板厚度(0.18m)較厚，對模板制安、鋼筋制綁及砼澆搗具有較高的技術要求，為保證工程質量，避免安全事故的發生，為此特編制該方案以指導該工程轉換層安全順利施工!1.1 設計概況： 玉雕灣一期高層工程(15#樓)為“框支-剪力墻”結構，該工程轉換層均設在主體結構四層，在一層上下部的柱截面尺寸、位置均作了較大的變化，在一層上部的大部分柱均為框支柱。1.2 轉換層框支柱概況：分別設有矩形、長方形、及工字形等極不規則的形狀，對模板的支設、安裝及加固造成極大的困難。框支柱的柱身斷面尺寸較大，鋼筋布置較密。框支柱鋼筋全部為三級鋼，鋼筋直徑為2025。1.3 轉換層框支梁概況：框支梁截面尺寸分別有6001600、5001500、7001800、8001800，最大尺 寸為9002000。框支梁跨度一般在5m、6m、7m等，最大跨度為7.8m。框支梁鋼筋全部為三級鋼，鋼筋直徑為2025。框支梁底筋大部分只有一排，大梁配筋均為兩排，梁底部最大配筋為20根25鋼筋。框支梁面筋除部分一般梁只有一排外，其余大梁配筋均為兩排。框支梁腰筋間距均為200mm。1.4 轉換層結構板概況：轉換層結構板100、120、大部分為180。轉換層結構板底、面配筋均為12150。1.5 轉換層砼概況： 框支柱砼強度C45，框架柱、梁板砼強度C40，砼強度不統一，澆搗難度較大。梁、柱鋼筋多而密，梁截面相對較大。轉換層層高為5.1M，相對較高,給柱砼的澆搗帶來較大困難。2. 轉換層自重，施工荷載傳遞方式 轉換層自重和施工荷載通過模板傳向支撐體系，支撐體系傳向下層樓面結構，設鋼筋砼自重為q0，模板支撐重量為q1，按三層樓蓋承接荷載，則每層樓蓋承接荷載為（q0+q1）/n=（q0+q1）/3，因此，1/3部份荷載通過7.78m層樓面結構傳遞于框架柱、墻上,另2/3部份荷載則通過下層支撐架傳向3.88m層的樓面結構，1/3部份荷載通過3.88m層樓面結構傳遞于框架柱、墻上，剩余1/3部份荷載則通過下層支撐架傳向0.02m層的樓面結構，再傳遞于柱、墻上然后最終通過柱墻傳給基礎,基礎傳遞給地基持力層。而支撐承接荷載為逐層遞減,本層為q0+q1,下層為(1-1/n)( q0+q1)=（q0+q1）/3，n為參加承接荷載的樓層數(n=3)。3. 施工部署 3.1 施工組織（1） 管理層:由項目技術負責人（總工）總負責，下設施工負責人（生產經理）一名，鋼筋工長（劉軍）一名,模板工長（懂安保）一名，砼工長（劉勝利）一名，質量員一名（史代保），安全員一名（徐斌）。（2） 作業層:選擇技術熟練的工人組成一個木工班組長（李軍，30人)，一個鋼筋班(組長王輝，30人),一個砼班(組長劉勝利，10 人)，一個焊工組(組長張建設，5人)明確二名電工，一名水工，三名焊工專門配合施工，一個水電預埋班(組長張志剛，6 人) 3.2 模板及支撐方案（1）梁、柱、墻均采用組合鋼模、板采用18MM厚竹膠板。（2）梁高大于700mm 時必須設對拉絲桿拉雙冒緊固，板底模下設支承木枋平鋪(200一道)。（3）支撐架采用48 鋼管搭設，搭設方法見支撐系統工程。在轉換層結構未達到80強度前，下層結構支撐架必須保留。保證結構自重及施工荷載由三層樓面體系分擔。 3.3 砼澆筑方案（1） 轉換層施工中砼采取一次性澆筑方案，任何位置任何情況不得留設施工縫，如遇到意外情況，須經總監、項目總工同意后方可施工。（2） 砼采用當地恒基商品砼澆筑，采用一臺砼輸送泵(備用一臺)同時澆筑，從西向東平行推移澆筑砼。 3.4 施工進度安排轉換層進度安排為25天。其中：搭架、支模10天，鋼筋機械連接加工，安裝綁扎及焊接13天，驗收1天，預埋及其它穿插施工不排時間，砼澆筑20小時。 3.5 施工順序 測量放線支撐系統及滿堂架柱綁扎鋼筋粱底模粱鋼筋綁扎鋼筋驗收粱側模板加固板底模板筋總驗收澆筑砼養護模板拆除。4. 支撐系統及模板計算條件 4.1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.90；梁截面高度 D(m):2.00；混凝土板厚度(mm):180.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.90；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.20；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.90；梁支撐架搭設高度H(m)：5.10；梁兩側立柱間距(m):1.20；承重架支設:多根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面；梁底增加承重立桿根數:2；采用的鋼管類型為483；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80； 4.2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0； 4.3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0； 4.4.梁底模板參數梁底縱向支撐根數：18；面板厚度(mm)：18.0； 4.5.梁側模板參數次楞間距(mm)：350 ，主楞豎向根數：4；主楞間距為：200mm，220mm，230mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；主楞龍骨材料：木楞,，寬度100mm，高度100mm；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度100mm；5.梁模板荷載標準值計算5.1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。5.2梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 面板計算簡圖(單位：mm) 5.2.1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 1002.12.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大彎距(N.mm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.21180.9=19.44kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.4120.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 350mm；面板的最大彎距 M= 0.12521.963502 = 3.36105N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 3.36105 / 7.35104=4.575N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =4.575N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！5.2.2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q=21.96N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 350mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 1001.81.81.8/12=48.6cm4；面板的最大撓度計算值: = 521.963504/(38495004.86105) = 0.929 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大撓度計算值 =0.929mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.4mm，滿足要求！5.3梁側模板內外楞的計算 5.3.1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 51021/6 = 83.33cm3；I = 51031/12 = 416.67cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2180.9+1.420.9)1=21.96kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 217mm； 內楞的最大彎距: M=0.10121.96216.672= 1.04105N.mm； 最大支座力:R=1.121.960.217=8.455 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 1.04105/8.33104 = 1.249 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 1.249 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=21.96 N/mm； E - 內楞的彈性模量： 10000N/mm2； I - 內楞的截面慣性矩：I = 4.17106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.67721.965004/(100100004.17106) = 0.223 mm；內楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內楞的最大撓度計算值 =0.223mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！5.3.2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力8.455kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度100mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 101022/6 = 333.33cm3；I = 101032/12 = 1666.67cm4；（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據三跨連續梁算法求得最大的彎矩為M=Fa=3.843 kN.m；其中，F=1/4qh=10.98，h為梁高為2m，a為次楞間距為350mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 3.84106/3.33105 = 11.529 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =11.529N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算 其中E-外楞的彈性模量：10000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力標準值：F=10.98kN； l-計算跨度：l=700mm； I-外楞的截面慣性矩：I=16666666.667mm4；外楞的最大撓度計算值:=10980.000700.003/(10010000.00016666666.667)=0.226mm；根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.226 mm外楞的最大容許撓度值: = 700/250=2.8mm；外楞的最大撓度計算值 =0.226mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =2.8mm，滿足要求！5.4穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 14 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.51.35 =16.47 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=16.47kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，滿足要求！ 5.5梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 9001818/6 = 4.86104mm3； I = 900181818/12 = 4.37105mm4； 5.5.1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =52.94mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.902.000.90=49.57kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.900.90=0.34kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.000.900.90=2.27kN/m；q = q1 + q2 + q3=49.57+0.34+2.27=52.18kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.1052.180.0532=0.015kN.m； =0.015106/4.86104=0.301N/mm2；梁底模面板計算應力 =0.301 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！5.5.2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)2.000+0.35）0.90= 46.22KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =52.94mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =52.94/250 = 0.212mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67746.21552.94/(10095004.37105)=0.001mm；面板的最大撓度計算值: =0.001mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 52.9 / 250 = 0.212mm，滿足要求！ 5.6梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。 5.6.1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)20.053=2.7 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.350.053(22+0.9)/ 0.9=0.101 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.5+2)0.053=0.238 kN/m； 5.6.2.鋼管的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.22.7+1.20.101=3.361 kN/m；活荷載設計值 P = 1.40.238=0.334 kN/m； 鋼管計算簡圖鋼管按照三跨連續梁計算。 本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=4.49cm3 I=10.78cm4鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 3.361+0.334=3.695 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.13.6950.90.9= 0.299 kN.m；最大應力 = M / W = 0.299106/4490 = 66.651 N/mm2；抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；鋼管的最大應力計算值 66.651 N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!鋼管抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.63.3610.9 = 1.815 kN；鋼管的截面面積矩查表得 A = 424.000 mm2；鋼管受剪應力計算值 =21814.972/424.000 = 8.561 N/mm2；鋼管抗剪強度設計值 = 120 N/mm2；鋼管的受剪應力計算值 8.561 N/mm2 小于 鋼管抗剪強度設計值 120 N/mm2,滿足要求!鋼管撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 2.700 + 0.101 = 2.801 kN/m；鋼管最大撓度計算值 = 0.6772.8019004 /(10020600010.78104)=0.56mm；鋼管的最大允許撓度 =0.9001000/250=3.600 mm；鋼管的最大撓度計算值 = 0.56 mm 小于 鋼管的最大允許撓度 =3.6 mm，滿足要求！5.6.3.支撐托梁的強度驗算支撐托梁按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)2.000= 51.000 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(51.000 + 0.350 )+ 1.44.500 = 67.920 kN/m2；梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給托梁的集中力為P，梁側模板傳給托梁的集中力為N 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kN) 變形圖(mm) 彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=4.73 kN，中間支座最大反力Rmax=23.534；最大彎矩 Mmax=0.868 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.664 mm；最大應力 =0.868106/4490=193.337 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐托梁的最大應力計算值 193.337 N/mm2 小于 支撐托梁的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求! 5.7 立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 5.7.1.梁兩側立桿穩定性驗算: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 水平鋼管的最大支座反力： N1 =4.73 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1495.1=0.911 kN； N =4.73+0.911=5.641 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.2 = 2.356 m；Lo/i = 2356.2 / 15.9 = 148 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.316 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=5641.299/(0.316424) = 42.104 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 42.104 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.185；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.4 按照表2取值1.007 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.007(1.2+0.12) = 1.671 m；Lo/i = 1670.613 / 15.9 = 105 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.551 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=5641.299/(0.551424) = 24.147 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 24.147 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =23.534 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.149(5.1-2)=0.911 kN； N =23.534+0.911=24.087 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.185 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1851.71.2 = 2.417 m；Lo/i = 2417.4 / 15.9 = 152 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.301 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=24087.477/(0.301424) = 188.738 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 188.738 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.185；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.4 按照表2取值1.007 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.007(1.2+0.12) = 1.671 m；Lo/i = 1670.613 / 15.9 = 105 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.551 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=24087.477/(0.551424) = 103.104 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 103.104 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全5.8 梁模板高支撐架的構造和施工要求: 除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容 5.8.1.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。 5.8.2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。 5.8.3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。5.8.4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔4-6m設置。5.8.5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。5.8.6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在 45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。5.8.7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。 6.主要施工方法 6.1 支撐系統工程本工程的結構轉換層施工支撐系統采用483.5 鋼管扣件滿堂架系統。鋼管扣件必須滿足力學要求，轉換層腳手架選用下層使用過的鋼管、扣件時，對銹蝕嚴重的禁止使用，彎曲變形的要進行修復后方可使用。6.1.1 板底整體支撐系統板底整體支撐系統，立柱間距為900mm900mm，掃地桿距樓面300mm，縱橫系桿第一道步距1200mm，以上為1500mm 一道。在平面內雙向各設兩道通長剪刀撐，以確保整體穩定性。所有立桿底部均50mm 80mm 墊木，其他均按常規做法。6.1.2 梁底支撐系統（1）高梁支撐體系a梁高在1600mm 2000mm 時，支承立桿采用四排立桿，排距600mm，支承立桿不大于450mm ，梁下支撐系統兩側設垂直剪刀撐，沿粱通長設置。其余部分參照整體支撐體系搭設，b.梁高1000mm 時，支承立桿采用雙排立桿，排距800mm，間距600mm，支承橫桿300mm 一道，其余部分參照整體支撐體系搭設。6.2 模板工程本工程結構轉換層的柱、墻、梁均采用18mm 厚復合木膠板。6.2.1 模板施工準備：（1）施工技術人員在施工前必須認真熟悉圖紙及相關的規范規程，熟悉各構件軸線位置及標高，給出構件的配模圖，根據配模圖提出詳細的配模計劃。（2）模板入場后，必須分規格堆碼，進行質量檢查，若發現誤差過大，則必須退換和組織維修。（3）施工前，工長要向工人班組作技術交底。內容包括：工程結構概況介紹，模板選用情況，組拼校正方法，檢查標準，樓層施工流程及時間要求，模板拆除條件等。（4）根據軸線控制方法，在模板上彈出各軸線及各類構件的平面控制線。6.2.2 模板施工6.2.2.1 矩形柱模施工a. 柱模組合：本工程柱模采用18mm 厚復合木膠模板，要求用木枋將復合木膠板加工成定型木模，分塊組合拼裝。組合時，必須在木模的接縫處用鐵釘將分塊的定型木模釘牢；事先必須刷脫模劑（脫模劑采用皂化脫模劑）；柱模腳必須找平或柱模板校好后，必須事先于柱模外補填與其地面的縫隙。b. 柱模夾具：方柱模夾具采用鋼管夾具，鋼管夾具和滿堂架連接成整體，鋼管夾具沿柱豎向布置：鋼管夾具最下一道距地250mm。鋼管夾具為雙背桿，鋼管夾具豎向間距600mm，柱設計尺寸大于100O 的柱模板加12 對拉絲桿（雙向）,間距600mm 一道，柱四面模板、對拉絲桿均應與鋼管夾具雙背杠連接。 C.柱模校正：柱模安裝前必須彈出柱模外邊線和柱中線及放大100mm 四周的墨線，并在接板面上彈出柱模架的外邊線。柱模采用塔吊整體吊裝就位，用鐵釘接成整體后，上、下用鋼管夾具定600 一道設12 對拉絲扦(截面尺寸10001000 時)組合鋼模板鋼管夾具500 一道鋼管支撐架柱模板安裝示意圖位，下部定位以模板外邊線為準，上部采用雙面吊線的辦法，即對準放大100mm四周墨線用尺量準確后夾具定位，確保柱不產生搓角和確保上下垂直；上下定位準確后，先夾柱中部，用線錘吊四角和中線，校正垂直度，最后按豎向間距夾緊柱模，檢查校正。柱模下部澆筑砼前用草紙或水泥砂漿將其與地面間隙封閉，以免砼澆筑時漏漿，柱底模部位產生爛根。6.2.2.2 剪力墻模板安裝(步驟同柱一樣)6.2.2.3 框架梁的模板安裝梁模板采用組合鋼模板，分塊組合拼裝定型。根據搭設好的滿堂腳手架上1.0m 線，拉通線調平梁底橫桿后（梁長L4m 時起拱按1-3），鋪設梁底模。根據梁高確定出梁底板橫桿間距為200 mm，且橫桿在扣件之間長度不能大于1m；底板拼裝好后，主梁底模就位后拉通線與柱頂線吻合，先固定底板兩端，然后固定中部，最后校核（固定底摸用十字扣件解決）。同時校核梁底板標高，待梁的鋼筋扎完后即可拼裝側模并加固、校正。次梁底模必須與已澆部份的次梁體系拉通線進行校核，保證整個樓蓋次梁順直。梁側模橫向架管的豎向間距200250mm，豎向背桿的橫向間距取600mm800mm。梁高在1600mm 以上時設12 對拉絲桿， 縱向間距按600設置。梁側模校正：梁側模首先校正梁兩端側模板，校正時用吊線錘吊正后，用短架管將其與背桿連接支撐，最后拉通線校核梁側模，并用短木枋固定。梁模板分兩次拆除，砼澆灌24 小時后方可拆除梁側模，待砼強度發展到標準強度的100%即可拆除底模。6.2.2.4 板的模板安裝本工程現澆板均采用覆膜竹夾板作為現澆板底模板。a.現澆板底模必須達到鋪設條件方能施工，首先在搭設好的整體支架上搭設縱橫梁底模支架，并鋪設梁底模，然后將其縱橫梁鋼筋扎好，校正固定好梁模板及梁柱節點模板，確保梁標高、軸線、模板垂直度無誤后方能搭設竹夾板下支承鋼管及木枋。b.找平鋼管標高以梁側模頂面為準，施工時，先在支撐架頂部上好板模支承橫桿，向下量取尺寸確定找平鋼管標高，其標高比設計標高低5cm，并用水準儀檢查找平鋼管是否在同一水平標高上，無誤后，然后在與橫桿垂直方向鋪設515cm 中枋，中枋間距500 mm。c.竹夾板鋪設：木枋鋪好后，根據每塊尺寸大小鋪設竹夾板，要求竹夾板鋪至梁邊1cm 處，以便于拆除梁側模。鋪設竹夾板時板與板交接處留1mm縫隙，兩塊板交接處必須鋪有木枋，交界處竹壓板間縫隙用粘膠帶粘貼好，梁板節點和柱節點處為便于拆模和不漏漿，也須用粘膠帶粘貼好。鋪完后同樣要求編號排列，上好隔離劑后綁扎板筋。6.2.2.5 模板的拆除本工程結構施工階段為氣溫較好的天氣，對模板的拆除應加強對砼的養護。(1)柱模板、梁側模的拆除可在砼終凝后，混凝土不缺楞掉角后進行。(2)梁底模應待砼達到一定強度后才能拆除；挑梁要求砼強度達到100才能拆除；框架梁，跨度L8m 時在砼達到75才能拆除；跨度L8m 時在砼達到100才能拆除。為加強梁模拆除的科學性，每澆筑一次梁板增壓一組7d 砼強度，其強度值作為拆模依據。(3)現澆板的模板拆除強度值要求：達到強度值75。(4)模板的拆除嚴禁生拉硬撬，破壞砼的外觀尺寸。(5)模板拆除注意拆模順序，注意防止模板飛出傷人，拆除模板注意分類堆放，注意回收U 型扣和修復壞損模板。6.3 鋼筋工程6.3.1 材料6.3.1.1 本轉換層材料選用熱軋光圓(I 級鋼) 鋼筋，規格8、10、12 （II 級鋼）鋼筋，規格16、18、20、22、25，（ 級鋼）6.5、8、10、12鋼筋。6.3.1.2 配筋構造（1）板a.板底筋：配筋為主要為6.5、8，6.5間距為200，8間距為130、200 ，短跨筋置于下層，長跨筋置于上層，鋼筋伸入梁內；b.板面筋：配筋為8，間距為130、200 雙向，短跨筋置于上層，長跨筋置于下層，鋼筋搭接應在跨中1/3 處，搭接長度不小于400；c.懸挑板：受力主筋置于板面上層，分布筋置于下層；d.現澆板跨中鋼筋伸入支座長度大于150，且應伸入梁中心板，支座負筋伸入支座錨固長度23d（I 級鋼），直鉤段長度等于板厚減保護層厚，樓板保護層厚15mm，墻及板中分布筋及構造筋保護層厚10mm；e.現澆板上后砌填充墻應按建施圖所示位置砌筑，不得隨意放置，凡樓板上未設置次梁時，均須在板底設置314 加強筋，兩端伸入支座400，并與梁綁扎。（2）梁a. 主筋應通長不宜有接頭，有接頭時應采用機械連接接頭，II 級保證。同一截面內接頭鋼筋截面面積不應超過全部主筋截