高爐4大制度范文 高爐操作高爐操作的任務高爐操作的任務是在已有原燃料和設備等物質條件的基礎上，靈活運用一切操作手段，調整好爐內煤氣流與爐料的相對運動，使爐料和煤氣流分布合理，在保證高爐順行的同時，加快爐料的加熱、還原、熔化、造渣、脫硫、滲碳等過程，充分利用能量，獲得合格生鐵，達到高產、優質、低耗、長壽、高效益的最佳冶煉效果。 實踐證明，雖然原燃料及技術裝備水平是主要的，但是，在相似的原燃料和技術裝備的條件下，由于技術操作水平的差異，冶煉效果也會相差很大，所以不斷提高操作水平、充分發揮現有條件的潛力，是高爐工作者的一項經常性的重要任務。 高爐操作的任務是在已有原燃料和設備等物質條件的基礎上，靈活運用一切操作手段，調整好爐內煤氣流與爐料的相對運動，使爐料和煤氣流分布合理，在保證高爐順行的同時，加快爐料的加熱、還原、熔化、造渣、脫硫、滲碳等過程，充分利用能量，獲得合格生鐵，達到高產、優質、低耗、長壽、高效益的最佳冶煉效果。 實踐證明，雖然原燃料及技術裝備水平是主要的，但是，在相似的原燃料和技術裝備的條件下，由于技術操作水平的差異，冶煉效果也會相差很大，所以不斷提高操作水平、充分發揮現有條件的潛力，是高爐工作者的一項經常性的重要任務。 實現高爐操作任務方法一是掌握高爐冶煉的基本規律，選擇合理的操作制度。 二是運用各種手段對爐況的進程進行正確的判斷與調節，保持爐況順行。 實踐證明，選擇合理操作制度是高爐操作的基本任務，只有選擇好合理的操作制度之后，才能充分發揮各種調節手段的作用。 一是掌握高爐冶煉的基本規律，選擇合理的操作制度。 二是運用各種手段對爐況的進程進行正確的判斷與調節，保持爐況順行。 實踐證明，選擇合理操作制度是高爐操作的基本任務，只有選擇好合理的操作制度之后，才能充分發揮各種調節手段的作用。 高爐操作制度高爐冶煉是逆流式連續過程。 爐料一進入爐子上部即逐漸受熱并參與諸多化學反應。 在上部預熱及反應的程度對下部工作狀況有極大影響。 通過控制操作制度可維持操作的穩定，這是高爐高產、高爐冶煉是逆流式連續過程。 爐料一進入爐子上部即逐漸受熱并參與諸多化學反應。 在上部預熱及反應的程度對下部工作狀況有極大影響。 通過控制操作制度可維持操作的穩定，這是高爐高產、優質與低耗的基礎。 由于影響高爐運行狀態的參數很多，其中有些極易波動又不易監控，如入爐原料的化學成分及冶金特性的變化等。 故需人和計算機自動化地隨時監視爐況的變化并及時做出適當的調整，以維持運行狀態的穩定。 由于影響高爐運行狀態的參數很多，其中有些極易波動又不易監控，如入爐原料的化學成分及冶金特性的變化等。 故需人和計算機自動化地隨時監視爐況的變化并及時做出適當的調整，以維持運行狀態的穩定。 高爐操作制度就是對爐況有決定性影響的一系列工藝參數的集合。 包括裝料制度、送風制度、造渣制度及熱制度高爐操作制度就是對爐況有決定性影響的一系列工藝參數的集合。 包括裝料制度、送風制度、造渣制度及熱制度。 裝料制度它是爐料裝入爐內方式的總稱。 它決定著爐料在爐內分布的狀況。 由于不同爐料對煤氣流阻力的差異，因此爐料在橫斷面上的分布狀況對煤氣流在爐子上部的分布有重大影響，從而對爐料下降狀況，煤氣利用程度，乃至軟熔帶的位置和形狀產生影響。 利用裝料制度的變化以調節爐況被稱為“上部調節”。 它是爐料裝入爐內方式的總稱。 它決定著爐料在爐內分布的狀況。 由于不同爐料對煤氣流阻力的差異，因此爐料在橫斷面上的分布狀況對煤氣流在爐子上部的分布有重大影響，從而對爐料下降狀況，煤氣利用程度，乃至軟熔帶的位置和形狀產生影響。 利用裝料制度的變化以調節爐況被稱為“上部調節”。 由于爐頂裝料設備的密閉性，爐料在爐喉分布的實際情況是無法直觀地見到的。 生產中是以爐喉處煤氣中由于爐頂裝料設備的密閉性，爐料在爐喉分布的實際情況是無法直觀地見到的。 生產中是以爐喉處煤氣中CO2分布，或煤氣溫度分布，或煤氣流速分布作為上部調節的依據。 一般來說爐料分布少的區域，或爐料中透氣性好的焦炭分布多的區域，煤氣流就大，相對地煤氣中分布，或煤氣溫度分布，或煤氣流速分布作為上部調節的依據。 一般來說爐料分布少的區域，或爐料中透氣性好的焦炭分布多的區域，煤氣流就大，相對地煤氣中CO2含量就較低，煤氣溫度就較高，煤氣流速也較快，反之亦然。 因此在生產中只要有上述三個依據之一就可以判斷。 含量就較低，煤氣溫度就較高，煤氣流速也較快，反之亦然。 因此在生產中只要有上述三個依據之一就可以判斷。 從煤氣利用角度出發，爐料和煤氣分布在爐子橫斷面上分布均勻，煤氣對爐料的加熱和還原就充分。 但是從爐料下降，爐況順行角度分析，則要求爐子邊緣和中心氣流適當發展。 邊緣氣流適當發展有利于降低固體料柱與爐墻間的摩擦力，使爐子順行；適當發展從煤氣利用角度出發，爐料和煤氣分布在爐子橫斷面上分布均勻，煤氣對爐料的加熱和還原就充分。 但是從爐料下降，爐況順行角度分析，則要求爐子邊緣和中心氣流適當發展。 邊緣氣流適當發展有利于降低固體料柱與爐墻間的摩擦力，使爐子順行；適當發展中心是使爐缸中心活躍的重要手段，也是爐況順行的重要措施。 在生產中由原燃料條件的差異和操作技術水平的不同，存在不同煤氣分布情況。 中心是使爐缸中心活躍的重要手段，也是爐況順行的重要措施。 在生產中由原燃料條件的差異和操作技術水平的不同，存在不同煤氣分布情況。 生產者應根據各自的生產條件，選定適合于生產的煤氣分布類型，然后應用爐料在爐喉分布規律，采用不同的裝料制度來達到具體條件下的爐況順行，煤氣利用好的狀態。 可供生產者選擇的裝料制度內容有以下幾項批重、裝料順序、料線、裝料裝置的布料功能變動生產者應根據各自的生產條件，選定適合于生產的煤氣分布類型，然后應用爐料在爐喉分布規律，采用不同的裝料制度來達到具體條件下的爐況順行，煤氣利用好的狀態。 可供生產者選擇的裝料制度內容有以下幾項批重、裝料順序、料線、裝料裝置的布料功能變動(例如雙鐘馬基式旋轉布料器的工作制度，變徑爐喉活動板工作制度，無鐘爐頂布料溜槽工作制度例如雙鐘馬基式旋轉布料器的工作制度，變徑爐喉活動板工作制度，無鐘爐頂布料溜槽工作制度)等來達到預定的目的。 送風制度送風制度是指通過風口向高爐內鼓送具有一定能量的風的各種控制參數的總稱。 它包括風量、風溫、風壓、風中含氧、濕分、噴吹燃料以及風口直徑、風口中心線與水平的傾角，風口端伸入爐內的長度等等。 由此確定兩個重要的參數風速和鼓風動能。 送風制度是指通過風口向高爐內鼓送具有一定能量的風的各種控制參數的總稱。 它包括風量、風溫、風壓、風中含氧、濕分、噴吹燃料以及風口直徑、風口中心線與水平的傾角，風口端伸入爐內的長度等等。 由此確定兩個重要的參數風速和鼓風動能。 調節上述諸參數以及噴吹量常被稱為“下部調節”，下部調節是通過上述諸參數的變動來控制風口燃燒帶狀況和煤氣流的初始分布。 與上部調節相配合是控制爐況順行、煤氣流合分布和提高煤氣利用的關鍵。 一般來說下部調節的效果較上部調節快。 因此它是生產者常用的調節手段。 調節上述諸參數以及噴吹量常被稱為“下部調節”，下部調節是通過上述諸參數的變動來控制風口燃燒帶狀況和煤氣流的初始分布。 與上部調節相配合是控制爐況順行、煤氣流合分布和提高煤氣利用的關鍵。 一般來說下部調節的效果較上部調節快。 因此它是生產者常用的調節手段。 生產實踐表明，不同的燃料條件，不同的爐缸直徑應達到相應的鼓風動能值，過小的鼓風動能使爐缸不活躍，初始煤氣分布偏向邊緣；而過大的鼓風動能則易形成順時針方向的渦流造成風口下方堆積而使風口下端燒壞。 生產實踐表明，不同的燃料條件，不同的爐缸直徑應達到相應的鼓風動能值，過小的鼓風動能使爐缸不活躍，初始煤氣分布偏向邊緣；而過大的鼓風動能則易形成順時針方向的渦流造成風口下方堆積而使風口下端燒壞。 鼓風動能不僅與爐子容積和爐缸直徑有關，而且還與原燃料條件和高爐冶煉強度等有關。 原燃料條件差的應保持較低的正，取表中的低值，而原燃料條件好的則需要較大的丑以維持合理的燃燒帶，應取表中的高值。 在合理的鼓風動能范圍內，隨著鼓風動能不僅與爐子容積和爐缸直徑有關，而且還與原燃料條件和高爐冶煉強度等有關。 原燃料條件差的應保持較低的正，取表中的低值，而原燃料條件好的則需要較大的丑以維持合理的燃燒帶，應取表中的高值。 在合理的鼓風動能范圍內，隨著E的增大，燃燒帶擴大，邊緣氣流減少，中心氣流增強。 的增大，燃燒帶擴大，邊緣氣流減少，中心氣流增強。 噴吹燃料以后，風口端的鼓風動能變得復雜，主要是噴吹的燃料在離開噴槍后在直吹管至風口端的距離內已部分燃燒，結果使原來的鼓風變成由部分燃料燃燒形成的煤氣和余下的鼓風組成的混合氣體，它的體積和溫度都比原鼓風的增加較多，而到底有多少煤粉或其他噴吹燃料在這區間內燃燒是很難測得的。 所以精確計算噴吹燃料后的鼓風動能是困難的。 在生產中有的廠家根據經驗，選定噴吹煤粉在直吹管內燃燒氣化的分數，然后算出混合氣體的數量、密度和溫度。 再代入噴吹燃料以后，風口端的鼓風動能變得復雜，主要是噴吹的燃料在離開噴槍后在直吹管至風口端的距離內已部分燃燒，結果使原來的鼓風變成由部分燃料燃燒形成的煤氣和余下的鼓風組成的混合氣體，它的體積和溫度都比原鼓風的增加較多，而到底有多少煤粉或其他噴吹燃料在這區間內燃燒是很難測得的。 所以精確計算噴吹燃料后的鼓風動能是困難的。 在生產中有的廠家根據經驗，選定噴吹煤粉在直吹管內燃燒氣化的分數，然后算出混合氣體的數量、密度和溫度。 再代入E的計算式中算出實際鼓風動能(計算過程可參閱成蘭伯主編高爐煉鐵工藝及計算計算過程可參閱成蘭伯主編高爐煉鐵工藝及計算)。 噴吹燃料后的鼓風動能由于上述原因高于全焦冶煉時的鼓風動能，因此噴吹燃料后，應相應地擴大風口，以維持合適的鼓風動能。 根據我國的噴煤實踐，每增加。 噴吹燃料后的鼓風動能由于上述原因高于全焦冶煉時的鼓風動能，因此噴吹燃料后，應相應地擴大風口，以維持合適的鼓風動能。 根據我國的噴煤實踐，每增加10噴煤量，風口面積應擴大8左右。 造渣制度造渣制度包括造渣過程和終渣性能的控制。 造渣制度應根據冶煉條件、生鐵品種確定。 爐渣性能作是選擇造渣制度的依據。 為控制造渣過程，應對使用的原料的冶金性能作全面了解，特別是它們的軟化開始溫度，熔化開始溫度，軟熔區間溫度差，熔化終了溫度以及軟熔過程中的壓降等。 目前推廣的合理爐料結構就是要將這些造渣制度包括造渣過程和終渣性能的控制。 造渣制度應根據冶煉條件、生鐵品種確定。 爐渣性能作是選擇造渣制度的依據。 為控制造渣過程，應對使用的原料的冶金性能作全面了解，特別是它們的軟化開始溫度，熔化開始溫度，軟熔區間溫度差，熔化終了溫度以及軟熔過程中的壓降等。 目前推廣的合理爐料結構就是要將這些性能合理搭配，使軟熔帶寬度和位置合理，料柱透氣性良好，煤氣流分布合理。 性能合理搭配，使軟熔帶寬度和位置合理，料柱透氣性良好，煤氣流分布合理。 終渣性能控制是使爐渣具有良好的熱穩定性和化學穩定性以保證良好的爐缸熱狀態和合理的渣鐵溫度，以及控制好生鐵成分，主要是生鐵中的終渣性能控制是使爐渣具有良好的熱穩定性和化學穩定性以保證良好的爐缸熱狀態和合理的渣鐵溫度，以及控制好生鐵成分，主要是生鐵中的Si和S。 造渣制度應相對穩定，只有在改換冶煉產品品種或原料成分大變動造成有害雜質量增加或出現不合格產品，爐襯結厚需要洗爐，爐襯嚴重侵蝕需要護爐，排堿以及處理爐況失常等特殊情況下才調整造渣制度。 一經調整則應盡量維持其穩定。 造渣制度應相對穩定，只有在改換冶煉產品品種或原料成分大變動造成有害雜質量增加或出現不合格產品，爐襯結厚需要洗爐，爐襯嚴重侵蝕需要護爐，排堿以及處理爐況失常等特殊情況下才調整造渣制度。 一經調整則應盡量維持其穩定。 熱制度熱制度是指在工藝操作上控制高爐內熱狀態的方法的總稱。 高爐熱狀態是指爐子各部位具有足夠相應溫度的熱量以滿足冶煉過程中加熱爐料和各種物理化學反應需要的熱量，以及過熱液態產品達到要求的溫度。 通常用熱量是否充沛、爐溫是否穩定來衡量熱狀態。 人們特別重視爐缸熱狀態，因為決定高爐熱量需求和噸鐵燃料消耗的是高爐下部，所以用爐缸能說明熱狀態的一些參數來作為穩定熱制度的調節依據。 例如直觀地從窺視孔觀察，出渣出鐵時的觀察，渣鐵樣的觀察等。 但是后二種觀察到的是熱狀態的結果，而不是實際熱狀態的瞬時反映。 現代高爐采用風口前的熱制度是指在工藝操作上控制高爐內熱狀態的方法的總稱。 高爐熱狀態是指爐子各部位具有足夠相應溫度的熱量以滿足冶煉過程中加熱爐料和各種物理化學反應需要的熱量，以及過熱液態產品達到要求的溫度。 通常用熱量是否充沛、爐溫是否穩定來衡量熱狀態。 人們特別重視爐缸熱狀態，因為決定高爐熱量需求和噸鐵燃料消耗的是高爐下部，所以用爐缸能說明熱狀態的一些參數來作為穩定熱制度的調節依據。 例如直觀地從窺視孔觀察，出渣出鐵時的觀察，渣鐵樣的觀察等。 但是后二種觀察到的是熱狀態的結果，而不是實際熱狀態的瞬時反映。 現代高爐采用風口前的t理，燃燒帶的爐熱指數，燃燒帶的爐熱指數t c和保證爐缸正常工作的最低(臨界)熱貯量Q臨來判斷。 它們能及時反映爐缸熱狀態。 來判斷。 它們能及時反映爐缸熱狀態。 這里要強調的是爐缸熱狀態是由強度因素高溫和容量因素熱量兩個因素合在一起來描繪的，它們合起來就是高溫熱量。 單有這里要強調的是爐缸熱狀態是由強度因素高溫和容量因素熱量兩個因素合在一起來描繪的，它們合起來就是高溫熱量。 單有高溫而無足夠的熱量，高溫是維持不住的；單有熱量而無足夠高的溫度，就無法保證高溫反應的進行和液態產品的過熱。 高溫是由風口前焦炭和噴吹燃料燃燒所能達到的溫度來衡量，現在一般用理論燃燒溫度來說明。 熱量是由燃料燃燒放出足夠的熱來保證，高溫而無足夠的熱量，高溫是維持不住的；單有熱量而無足夠高的溫度，就無法保證高溫反應的進行和液態產品的過熱。 高溫是由風口前焦炭和噴吹燃料燃燒所能達到的溫度來衡量，現在一般用理論燃燒溫度來說明。 熱量是由燃料燃燒放出足夠的熱來保證，t c在某種程度上表征了這個熱量，因為持續地保證在某種程度上表征了這個熱量，因為持續地保證t c穩定在所要求的溫度，說明熱量是充沛的，否則穩定在所要求的溫度，說明熱量是充沛的，否則t c將下降。 高爐四大基本操作制度高爐四大基本操作制度的簡單定義 (1)熱制度，即爐缸應具有的溫度與熱量水平； (2)造渣制度，即根據原料條件，產品的品種質量及冶煉對爐渣性能的要求，選擇合適的爐渣成分造渣制度，即根據原料條件，產品的品種質量及冶煉對爐渣性能的要求，選擇合適的爐渣成分(重點是堿度)及軟熔帶結構和軟熔造渣過程；及軟熔帶結構和軟熔造渣過程； (3)送風制度，即在一定冶煉條件下選擇適宜的鼓風參數； (4)裝料制度，即對裝料順序、料批大小和料線高低的合理規定。 高爐的強化程度、冶煉的生鐵品種、原燃料質量、高爐爐型及設備狀況等是選定各種合理操作制度的根據。 高爐的強化程度、冶煉的生鐵品種、原燃料質量、高爐爐型及設備狀況等是選定各種合理操作制度的根據。 爐況判斷和判斷手段高爐順行是達到高產、優質、低耗、長壽、高效益的必要條件。 為此不是選擇好了操作制度就能一勞永逸的。 在實際生產中原燃料的物理性能、化學成分經常會產生波動，氣候條件的不斷變化，入爐料的稱量可能發生誤差，操作失誤與設備故障也不可能完全杜絕，高爐順行是達到高產、優質、低耗、長壽、高效益的必要條件。 為此不是選擇好了操作制度就能一勞永逸的。 在實際生產中原燃料的物理性能、化學成分經常會產生波動，氣候條件的不斷變化，入爐料的稱量可能發生誤差，操作失誤與設備故障也不可能完全杜絕，這些都會影響爐內熱狀態和順行。 爐況判斷就是判斷這種影響的程度及順行的趨向，即爐況是向涼還是向熱，是否會影響順行，它們的影響程度如何等等。 判斷爐況的手段基本是兩種，這些都會影響爐內熱狀態和順行。 爐況判斷就是判斷這種影響的程度及順行的趨向，即爐況是向涼還是向熱，是否會影響順行，它們的影響程度如何等等。 判斷爐況的手段基本是兩種，一是直接觀察，如看入爐原料外貌，看出鐵、出渣、風口情況；二是利用高爐數以千、百計的檢測點上測得的信息在儀表或計算機上顯示重要數據或曲線，例如風量、風溫、風壓等鼓風參數，各部位的溫度、靜壓力、料線變化、透氣性指數變化，風口前理論燃燒溫度、爐熱指數、爐頂煤氣是利用高爐數以千、百計的檢測點上測得的信息在儀表或計算機上顯示重要數據或曲線，例如風量、風溫、風壓等鼓風參數，各部位的溫度、靜壓力、料線變化、透氣性指數變化，風口前理論燃燒溫度、爐熱指數、爐頂煤氣CO2曲線、測溫曲線等。 在現代高爐上還裝備有各種預測、控制模型和專家系統，及時給高爐操作者以爐況預報和操作建議，操作者必須結合多種手段，綜合分析，正確判斷爐況。 曲線、測溫曲線等。 在現代高爐上還裝備有各種預測、控制模型和專家系統，及時給高爐操作者以爐況預報和操作建議，操作者必須結合多種手段，綜合分析，正確判斷爐況。 調節爐況的手段與原則調節爐況的目的是控制其波動，保持合理的熱制度與順行。 選擇調節手段應根據對爐況影響的大小和經濟效果排列，將對爐況影響小、經濟效果好的排在前面，對爐況影響大，經濟損失較大的排在后面。 它們的順序是調節爐況的目的是控制其波動，保持合理的熱制度與順行。 選擇調節手段應根據對爐況影響的大小和經濟效果排列，將對爐況影響小、經濟效果好的排在前面，對爐況影響大，經濟損失較大的排在后面。 它們的順序是噴吹燃料風溫(濕度)風量裝料制度焦炭負荷凈焦等。 調節爐況的原則，凈焦等。 調節爐況的原則， 一、要盡早知道爐況波動的性質與幅度，以便對癥下藥； 二、要早動少動，力爭穩定多因素，調劑一個影響小的因素； 三、要了解各種調劑手段集中發揮作用所需的時間，如噴吹煤粉，改變噴吹量需經 三、要了解各種調劑手段集中發揮作用所需的時間，如噴吹煤粉，改變噴吹量需經34h才能集中發揮作用(這是因為剛開始增加噴煤量時，有一個降低理論燃燒溫度的過程，只有到因增加煤氣量，逐步增加單位生鐵的煤氣而蓄積熱量后才有提高爐溫的作用量時，有一個降低理論燃燒溫度的過程，只有到因增加煤氣量，逐步增加單位生鐵的煤氣而蓄積熱量后才有提高爐溫的作用)，調節風溫，調節風溫(濕度)、風量要快一些，一般為1.52h，改變裝料制度至少要裝完爐內整個固體料段的時間，而減輕焦炭負荷與加凈焦對料柱透氣性的影響，隨焦炭加入量的增加而增加，但對熱制度的反映則屬一個冶煉周期；，改變裝料制度至少要裝完爐內整個固體料段的時間，而減輕焦炭負荷與加凈焦對料柱透氣性的影響，隨焦炭加入量的增加而增加，但對熱制度的反映則屬一個冶煉周期； 四、當爐況波動大而發現晚時，要正確采取多種手段同時進行調節，以迅速控制波動的發展。 在采用多種手段時，應注意不要激化煤氣量與透氣性這一對矛盾，例如嚴重爐涼時，除增加噴煤、提高風溫外，還要減風、減負荷。 即不能單靠增加噴煤、提高風溫等增加爐缸煤氣體積的方法提高爐溫，還必須減少渣鐵熔化量和單位時間煤氣體積及減負荷改善透氣性，起到既提高爐溫又不激化煤氣量與透氣性的矛盾，以保持高爐順行。 四、當爐況波動大而發現晚時，要正確采取多種手段同時進行調節，以迅速控制波動的發展。 在采用多種手段時，應注意不要激化煤氣量與透氣性這一對矛盾，例如嚴重爐涼時，除增加噴煤、提高風溫外，還要減風、減負荷。 即不能單靠增加噴煤、提高風溫等增加爐缸煤氣體積的方法提高爐溫，還必須減少渣鐵熔化量和單位時間煤氣體積及減負荷改善透氣性，起到既提高爐溫又不激化煤氣量與透氣性的矛盾，以保持高爐順行。 基本制度的選擇熱制度和表示熱制度的指標熱制度是指在工藝操作制度上控制高爐內熱狀態的方法的總稱。 熱狀態是用熱量是否充沛、爐溫是否穩定來衡量，即是否有足夠的熱量以滿足冶煉過程加熱爐料和各種物理化學反應，渣鐵的熔化和過熱到要求的溫度。 高爐生產操作者特別重視爐缸的熱狀態，因為決定高爐熱量需求和燃料比的是高爐下部，所以常用說明爐缸熱狀態的一些參數作為熱制度的指標。 熱制度是指在工藝操作制度上控制高爐內熱狀態的方法的總稱。 熱狀態是用熱量是否充沛、爐溫是否穩定來衡量，即是否有足夠的熱量以滿足冶煉過程加熱爐料和各種物理化學反應，渣鐵的熔化和過熱到要求的溫度。 高爐生產操作者特別重視爐缸的熱狀態，因為決定高爐熱量需求和燃料比的是高爐下部，所以常用說明爐缸熱狀態的一些參數作為熱制度的指標。 傳統的表示熱制度的指標是兩個。 一個是鐵水溫度，正常生產是在13501550之間波動，一般為1450左右，俗稱“物理熱”。 另一個指標是生鐵含硅量，因硅全部是直接還原，爐缸熱量越充足，越有利于硅的還原，生鐵中含硅量就高，所以生鐵含硅量的高低，在一定條件下可以表示爐缸熱量的高低，俗稱“化學熱”。 在工廠無直接測量鐵水溫度的儀器時，生鐵含硅量成為表示熱制的常用指標。 在現代冶煉條件下煉鋼鐵的含左右，俗稱“物理熱”。 另一個指標是生鐵含硅量，因硅全部是直接還原，爐缸熱量越充足，越有利于硅的還原，生鐵中含硅量就高，所以生鐵含硅量的高低，在一定條件下可以表示爐缸熱量的高低，俗稱“化學熱”。 在工廠無直接測量鐵水溫度的儀器時，生鐵含硅量成為表示熱制的常用指標。 在現代冶煉條件下煉鋼鐵的含Si量應控制在0.30.5，鐵水溫度不低于，鐵水溫度不低于1450(中小高爐)1470(大高爐)。 在現代高爐上(包括300m3級高爐)都裝備有計算機，并配以成熟的數學模型、甚至專家系統，在熱制度的指標溫度和熱量兩個方面，采用燃燒帶的理論燃燒溫度都裝備有計算機，并配以成熟的數學模型、甚至專家系統，在熱制度的指標溫度和熱量兩個方面，采用燃燒帶的理論燃燒溫度(t理)和燃燒帶以外的焦炭被加熱達到的溫度和燃燒帶以外的焦炭被加熱達到的溫度(t c也稱爐熱指數)，表示溫度狀況，采用臨界熱貯量(Q臨)表示熱量狀況。 一般表示熱量狀況。 一般t理控制在20502300，而t c應達到(0.70.75)t理，Q臨應在630kJ/kg(生鐵)以上。 影響熱制度的因素影響熱制度的因素實際上就是影響爐缸熱狀態的因素。 爐缸熱狀態是由高溫和熱量兩個重要因素合在一起的高溫熱量來表達的單有高溫而沒有足夠的熱量，高溫是維持不住的，單有熱量而沒有足夠高的溫度就無法保證高溫反應的進行影響熱制度的因素實際上就是影響爐缸熱狀態的因素。 爐缸熱狀態是由高溫和熱量兩個重要因素合在一起的高溫熱量來表達的單有高溫而沒有足夠的熱量，高溫是維持不住的，單有熱量而沒有足夠高的溫度就無法保證高溫反應的進行(例如Si的還原、爐渣脫硫等的還原、爐渣脫硫等)，也不能將渣鐵過熱到所要求的溫度。 高溫是由燃料在風口燃燒帶內熱風流股中燃燒達到的，也不能將渣鐵過熱到所要求的溫度。 高溫是由燃料在風口燃燒帶內熱風流股中燃燒達到的，t理是它理論上最高溫度水平；而熱量是由燃料在燃燒過程中放出的熱量來保證；而加熱焦炭是它理論上最高溫度水平；而熱量是由燃料在燃燒過程中放出的熱量來保證；而加熱焦炭(達到所要求的溫度達到所要求的溫度t c=(0.70.75)t理)和過熱渣鐵(溫度到t渣=1550左右及t鐵水=14501500)，還需要有良好的熱交換，將高溫煤氣熱量傳給焦炭和渣鐵。 因此影響爐缸熱制度的因素有，還需要有良好的熱交換，將高溫煤氣熱量傳給焦炭和渣鐵。 因此影響爐缸熱制度的因素有 (1)影響高溫(t理)方面的因素，如風溫、富氧、噴吹燃料，鼓風濕度等；方面的因素，如風溫、富氧、噴吹燃料，鼓風濕度等； (2)影響熱量消耗方面的因素，如原料的品位和冶金性能，爐內間接還原發展程度等；影響熱量消耗方面的因素，如原料的品位和冶金性能，爐內間接還原發展程度等； (3)影響爐內熱交換的因素，例如煤氣流和爐料分布與接觸情況，傳熱速率和熱流比影響爐內熱交換的因素，例如煤氣流和爐料分布與接觸情況，傳熱速率和熱流比W料/W氣(水當量比)等； (4)日常生產中設備和操作管理因素。 如冷卻器是否漏水，裝料設備工作是否正常，稱量是否準確，操作是否精心等。 由于燃料消耗既影響高溫程度，又影響熱量供應，所以生產上常將影響燃料比日常生產中設備和操作管理因素。 如冷卻器是否漏水，裝料設備工作是否正常，稱量是否準確，操作是否精心等。 由于燃料消耗既影響高溫程度，又影響熱量供應，所以生產上常將影響燃料比(或焦比)的因素與高爐熱狀態的關系聯系起來分析。 在生產中控制好爐缸熱狀態爐缸熱狀態是高爐冶煉各種操作制度的綜合結果，生產者根據具體的冶煉條件選擇與之相適應的焦炭負荷，輔以相應的裝料制度，送風制度，造渣制度來維持最佳熱狀態。 日常生產中因某些操作參數變化而影響熱狀態，影響程度輕時采用噴吹量、風溫、風量的增減來微調；必要時則調負荷；而嚴重爐涼時，還要往爐內加空焦爐缸熱狀態是高爐冶煉各種操作制度的綜合結果，生產者根據具體的冶煉條件選擇與之相適應的焦炭負荷，輔以相應的裝料制度，送風制度，造渣制度來維持最佳熱狀態。 日常生產中因某些操作參數變化而影響熱狀態，影響程度輕時采用噴吹量、風溫、風量的增減來微調；必要時則調負荷；而嚴重爐涼時，還要往爐內加空焦(帶焦炭自身造渣所需要的熔劑帶焦炭自身造渣所需要的熔劑)或凈焦(不帶熔劑)。 一般調節的順序是富氧。 一般調節的順序是富氧噴吹量風溫風量裝料制度變動負荷加空焦或凈焦。 加空焦或凈焦。 高爐煉鐵對選擇造渣制度的要求選擇造渣制度主要取決于原料條件和冶煉鐵種，應盡量滿足以下要求。 選擇造渣制度主要取決于原料條件和冶煉鐵種，應盡量滿足以下要求。 (1)在選擇爐料結構時，應考慮讓初渣生成較晚，軟熔的溫度區間較窄，這對爐料透氣性有利，初渣中在選擇爐料結構時，應考慮讓初渣生成較晚，軟熔的溫度區間較窄，這對爐料透氣性有利，初渣中FeO含量也少; (2)爐渣在爐缸正常溫度下應有良好的流動性，1400時黏度小于1.0Pas，1500C時時0.20.3Pas，黏度轉折點不大于13001250。 。 (3)爐渣應具有較大的脫硫能力，L s應在30以上; (4)當冶煉不同鐵種時，爐渣應根據鐵種的需要促進有益元素的還原，阻止有害元素進入生鐵當冶煉不同鐵種時，爐渣應根據鐵種的需要促進有益元素的還原，阻止有害元素進入生鐵; (5)當爐渣成分或溫度發生波動(溫度波動25，mCaO/mSiO2波動波動0.5)時，能夠保持比較穩定的物理性能; (6)爐渣中的MgO含量有利于降低爐渣的黏度和脫硫。 在A12O3不高時，其含量應在不高時，其含量應在710，在A12O3高時含量可提高到12。 利用不同爐渣的性能滿足生產需要通常是利用改變爐渣成分包括堿度來滿足生產中的下列需要 (1)因爐渣堿度過高而爐缸產生堆積時，可用比正常堿度低的酸性渣去清洗。 若高爐下部有黏結物或爐缸堆積嚴重時，可以加入螢石因爐渣堿度過高而爐缸產生堆積時，可用比正常堿度低的酸性渣去清洗。 若高爐下部有黏結物或爐缸堆積嚴重時，可以加入螢石(CaF2)，以降低爐渣黏度和熔化溫度，清洗下部黏結物。 (2)根據不同鐵種的需要利用爐渣成分促進或抑制硅、錳還原。 當冶煉硅鐵、鑄造鐵時，需要促進硅的還原，應選擇較低的爐渣堿度；但冶煉煉鋼鐵時，既要控制硅的還原，又要較高的鐵水溫度，因此，根據不同鐵種的需要利用爐渣成分促進或抑制硅、錳還原。 當冶煉硅鐵、鑄造鐵時，需要促進硅的還原，應選擇較低的爐渣堿度；但冶煉煉鋼鐵時，既要控制硅的還原，又要較高的鐵水溫度，因此，宜選擇較高的爐渣堿度。 若冶煉錳鐵，因MnO易形成MnSiO3轉入爐渣，而從轉入爐渣，而從MnSiO3由中還原錳比由MnO還原錳困難，并要多消耗585.47kJ/kg熱量，如提高渣堿度用CaO置換渣中MnO，對錳還原有利，還可降低熱量消耗。 各鐵種的爐渣堿度一般如下，對錳還原有利，還可降低熱量消耗。 各鐵種的爐渣堿度一般如下鐵種硅鐵鑄造鐵煉鋼鐵mCaO/mSiO20.60.90.81.051.051.2 (3)利用爐渣成分脫除有害雜質。 當礦石含堿金屬(鉀、鈉)較高時，為了減少堿金屬在爐內循環富集的危害，需要選用熔化溫度較低的酸性爐渣。 相反，若爐料含硫較高時，需提高爐渣堿度，以利脫硫。 如果單純增加較高時，為了減少堿金屬在爐內循環富集的危害，需要選用熔化溫度較低的酸性爐渣。 相反，若爐料含硫較高時，需提高爐渣堿度，以利脫硫。 如果單純增加CaO來提高爐渣堿度，雖然CaO與硫的結合力提高了，可是爐渣黏度增加、鐵中硫的擴散速度降低，不僅不能很好地脫硫，還會影響高爐順行；特別是當渣中與硫的結合力提高了，可是爐渣黏度增加、鐵中硫的擴散速度降低，不僅不能很好地脫硫，還會影響高爐順行；特別是當渣中MgO含量低時，增加CaO含量對黏度等爐渣性能影響更大。 因此，應適當增加渣中MgO含量，提高三元堿度含量，提高三元堿度m(CaO+MgO)/m SiO2以增加脫硫能力。 雖然從熱力學的觀點看，MgO的脫硫能力比CaO弱，但在一定范圍內弱，但在一定范圍內MgO能改善脫硫的動力學條件，因而脫硫效果很好。 首鋼曾做過將能改善脫硫的動力學條件，因而脫硫效果很好。 首鋼曾做過將MgO含量由4.31提高到16.76的試驗，得到氧化鎂與氧化鈣對脫硫能力的比值是的試驗，得到氧化鎂與氧化鈣對脫硫能力的比值是0.891.15，MgO含量以712為好。 為好。 送風制度和它的何重要性送風制度是指在一定的冶煉條件下選定合適的鼓風參數和風口進風狀態，以形成一定深度的回旋區，達到原始煤氣分布合理、爐送風制度是指在一定的冶煉條件下選定合適的鼓風參數和風口進風狀態，以形成一定深度的回旋區，達到原始煤氣分布合理、爐缸圓周工作均勻活躍、熱量充足。 送風制度穩定是煤氣流穩定的前提，是保證高爐穩定順行、高產、優質、低耗的重要條件，由于爐缸燃燒帶在高爐煉鐵中的重要性決定了選擇合理送風制度的重要作用。 送風制度包括風量、風溫、風壓、風中含氧、濕分、噴吹燃料以及風口直徑、風口傾斜角度和風口伸入爐內長度等參數，由此確定兩個重要參數風速和鼓風動能。 根據爐況變化對上述各種參數進行的調節常被稱作下部調節。 缸圓周工作均勻活躍、熱量充足。 送風制度穩定是煤氣流穩定的前提，是保證高爐穩定順行、高產、優質、低耗的重要條件，由于爐缸燃燒帶在高爐煉鐵中的重要性決定了選擇合理送風制度的重要作用。 送風制度包括風量、風溫、風壓、風中含氧、濕分、噴吹燃料以及風口直徑、風口傾斜角度和風口伸入爐內長度等參數，由此確定兩個重要參數風速和鼓風動能。 根據爐況變化對上述各種參數進行的調節常被稱作下部調節。 風速和鼓風動能的選擇生產實踐表明，不同高爐有其與冶煉條件和爐缸直徑或爐容相對應的合適風速和鼓風動能。 過小的風速和鼓風動能會造成爐缸不活躍，初始煤氣分布偏向邊緣；而過大的風速和鼓風動能易形成順時針生產實踐表明，不同高爐有其與冶煉條件和爐缸直徑或爐容相對應的合適風速和鼓風動能。 過小的風速和鼓風動能會造成爐缸不活躍，初始煤氣分布偏向邊緣；而過大的風速和鼓風動能易形成順時針(向風口下方)方向的渦流，造成風口下方堆積(見圖1風口下方黑色死角風口下方黑色死角)而使風口下端燒壞。 圖圖1風口風速和鼓風動能對燃燒帶和回旋區的影響 1、2鼓風動能過小，無回旋區的層狀燃燒； 3、 5、6一有回旋區的燃燒帶；一有回旋區的燃燒帶； 4、 7、8一鼓風動能過大出現順時針方向渦流合適的風速和鼓風動能的選擇 (1)用經驗式估算。 許多高爐工作者對風速和鼓風動能與高爐爐容和爐缸直徑的關系做了研究，得出不同的經驗式和圖表用經驗式估算。 許多高爐工作者對風速和鼓風動能與高爐爐容和爐缸直徑的關系做了研究，得出不同的經驗式和圖表(表表1和圖2)，例如，例如V u=1000m3級及其以下高爐有sm kgE12,1160d313d5.86?+?=缸缸表表1爐缸直徑d缸與風速和鼓風動能的關系(冶煉強度0.91.2)高爐容積/m3100300600100015002000250030004000爐缸直徑/m2.94.76.07.28.69.811.011.813.5鼓風動能/kJ?s-11530254035504060507060807010090110110140風速/m?s-1901xx0150100180100xx20xx502xx0250200250200280圖圖2爐缸直徑與鼓風動能的關系 (2)控制好合適的回旋區或燃燒帶。 每座操作高爐都有與其爐缸直徑和冶煉條件相對應的回旋區深度，以保持爐缸圓周上和徑向上煤氣流和溫度分布合理。 現在常采用回旋區環圈面積與爐缸面積的比值控制好合適的回旋區或燃燒帶。 每座操作高爐都有與其爐缸直徑和冶煉條件相對應的回旋區深度，以保持爐缸圓周上和徑向上煤氣流和溫度分布合理。 現在常采用回旋區環圈面積與爐缸面積的比值來判斷回旋區深度的適宜性，d)L(dA/An222缸回缸缸缸回?=d(上式中L回為回旋區長度，m)。 不同爐缸直徑時的A回/A缸值和適宜的回旋區深度列于表值和適宜的回旋區深度列于表2。 表表2不同爐缸直徑的A回/A缸和回旋區深度爐缸直徑/m4.75.66.16.87.28.89.810.311.612.513.4回旋區深度m0.7480.9500.901.1181.0331.361.3021.291.451.701.88A回/A缸0.5560.5630.5030.5470.5080.520.460.450.4380.470.48而而n值與爐缸直徑的關系和與燃料比的關系示于圖3。 an與爐缸直徑關系；bn與燃料比關系圖圖3n=A回/A缸與爐缸直徑和燃料比的關系n的實質是將爐缸各風口的循環區看作一個連接在一起而形成的環圈，分子實際上是代表這個循環區環圈的面積，分母是代表爐缸截面積，的實質是將爐缸各風口的循環區看作一個連接在一起而形成的環圈，分子實際上是代表這個循環區環圈的面積，分母是代表爐缸截面積，n值就是這兩個面積比A循環/A缸由由n與燃料比的關系可以得到大型高爐的與燃料比的關系可以得到大型高爐的n值應選在0.5左右。 但是中小型高爐的H/D比大型高爐的值要大，也就是爐缸面積相對小些，因此比大型高爐的值要大，也就是爐缸面積相對小些，因此n值宜選大些，例如值宜選大些，例如300m3級以下高爐，n值應在0.60.65為宜。 回旋區長度可通過經驗式計算，我國寶鋼的經驗式為L回=0.880.29104E0.37103Y，K/n式中E鼓風動能，kgm/s；Y噴油量，L/h；K系數，噴煤時，將噴油折算成噴煤用；系數，噴煤時，將噴油折算成噴煤用；n風口個數。 還有下列計算式可供參考L0.4240.068d0.003d2L=122.26+3.2910-1E2.4410-5E2 (3)充分考慮風速、鼓風動能與冶煉強度、原燃料質量、鼓風富氧、噴吹燃料等的關系，調整生產中的鼓風動能達到適宜范圍。 表充分考慮風速、鼓風動能與冶煉強度、原燃料質量、鼓風富氧、噴吹燃料等的關系，調整生產中的鼓風動能達到適宜范圍。 表1和表和表2以及圖 2、圖3介紹的都是經驗值，而且有一個數值范圍，需要結合具體生產條件加以調整，總的調整原則是凡是遇減少煤氣體積、改善透氣性和增加煤氣擴散能力的因素就需提高風速和鼓風動能；相反則需降低風速和鼓風動能。 介紹的都是經驗值，而且有一個數值范圍，需要結合具體生產條件加以調整，總的調整原則是凡是遇減少煤氣體積、改善透氣性和增加煤氣擴散能力的因素就需提高風速和鼓風動能；相反則需降低風速和鼓風動能。 冶煉強度與鼓風動能的關系生產實踐證明，在相似的冶煉條件下，鼓風動能隨冶煉強度的提高而降低，并形成雙曲線關系，見圖生產實踐證明，在相似的冶煉條件下，鼓風動能隨冶煉強度的提高而降低，并形成雙曲線關系，見圖4。 這是因為隨冶煉強度的提高，風量增加，風口前煤氣量加大，回旋區擴大為維持適宜的回旋區長度以保持合理的煤氣流分布，并應擴大風口，降低風速和鼓風動能。 這是因為隨冶煉強度的提高，風量增加，風口前煤氣量加大，回旋區擴大為維持適宜的回旋區長度以保持合理的煤氣流分布，并應擴大風口，降低風速和鼓風動能。 圖4鼓風動能與冶煉強度的關系入爐原料質量與鼓風動能的關系評價原料質量好壞的內容很多，經常使用的主要評價指標之一有礦石含鐵量、含粉率評價原料質量好壞的內容很多，經常使用的主要評價指標之一有礦石含鐵量、含粉率(小于5mm)和高溫冶金性能等，這些指標都對料柱透氣性有很大影響。 長期生產實踐證明，原料含鐵量高、渣量少、粒度均勻、含粉率低，高溫冶金性能好能適應較大的風速與鼓風動能。 而且相比之下，含粉率高的不利影響更為明顯，這是因含鐵量低時需增加單位生鐵的焦炭消耗量，焦炭的透氣性好，可以減輕含鐵量低渣量大對爐料透氣性的不利影響，見圖和高溫冶金性能等，這些指標都對料柱透氣性有很大影響。 長期生產實踐證明，原料含鐵量高、渣量少、粒度均勻、含粉率低，高溫冶金性能好能適應較大的風速與鼓風動能。 而且相比之下，含粉率高的不利影響更為明顯，這是因含鐵量低時需增加單位生鐵的焦炭消耗量，焦炭的透氣性好，可以減輕含鐵量低渣量大對爐料透氣性的不利影響，見圖5和圖6。 圖圖5礦石入爐品位對鼓風多年及冶煉強度的影響圖圖6梅山高爐燒結礦小于5mm粉末含量與鼓風動能的關系噴吹燃料與鼓風動能的關系高爐噴吹燃料代替部分焦炭，必然增加焦炭負荷，料柱內礦石量增加，焦炭量減少料柱透氣性越差，加上部分噴吹燃料在直吹管內就燃燒，增大了風口出口處的混合氣體量量增加，焦炭量減少料柱透氣性越差，加上部分噴吹燃料在直吹管內就燃燒，增大了風口出口處的混合氣體量(部分燃料燃燒形成的煤氣與鼓風的混合氣體部分燃料燃燒形成的煤氣與鼓風的混合氣體)，而且噴吹燃料的揮發分高，燃燒形成的煤氣量也大，所以，在其他條件相似時，噴吹量在，而且噴吹燃料的揮發分高，燃燒形成的煤氣量也大，所以，在其他條件相似