全國注冊公用設備工程師

執(zhí)業(yè)資格考輔導

制冷技術與熱泵技術

制冷技術是使某一空間或物體的溫度降到低于周邊環(huán)境溫度，并保持在規(guī)定低溫狀

態(tài)的?門科學技術，它隨著人們對低溫條件的規(guī)定和社會生產力的提高而不斷發(fā)展。

液體轉變?yōu)闅怏w，固體轉變?yōu)橐后w，固體轉變?yōu)闅怏w都要吸取潛熱.

4.1.1.蒸氣壓縮式制冷的工作原理

人工制冷有多種方法，目前重要是使用工作物質（制冷工質）狀態(tài)變化時吸熱和放

熱的特性來實現(xiàn)制冷。

任何液體在沸騰過程中將要吸取熱量，液體的沸騰溫度（即飽和溫度）和吸熱量隨

液體所處的壓力而變化，壓力越低，沸騰溫度也越低。并且不同液體的飽和壓力、沸騰溫度和

吸熱量也各不相同。

例：1個大氣壓（O.IMPa）下

制冷工質沸點CC）氣化潛熱r(kJ/kg)

水1002256

氨(R717)-33.41368

R22-40.8375

只要根據(jù)所用制冷液體（稱制冷劑）的熱力性質，發(fā)明一定的壓力條件，就可以在一定

范圍內獲得所規(guī)定的低溫。

要實現(xiàn)制冷循環(huán)必須要有一定的設備，并且要以消耗能量作為補償。

蒸氣壓縮式制冷循環(huán)就是用壓縮機等設備，以消耗機械功作為補償，對制冷劑的狀

態(tài)進行循環(huán)變化，從而使用冷場合獲得連續(xù)和穩(wěn)定的冷量及低溫。

制冷壓岫機

瞇

閥

a.低壓管道保溫

b.工質狀態(tài)②過熱蒸氣③飽和液④濕蒸氣

4.1.2.圖表

I.T-S圖

2.壓-烯圖（IgP-h圖）

4.1.3、抱負制冷循環(huán)一逆卡諾循環(huán)

研究蒸氣壓縮式制冷循環(huán)的重要目的，是為了分析影響制冷循環(huán)的各種因素，尋求節(jié)

省制冷能耗的途徑.

逆卡諾循環(huán)是使工質（制冷劑）在吸取低溫熱源的熱量后通過制冷裝置，井以外功作

補償，然后流向高溫熱源。逆向循環(huán)是--種消耗功的循環(huán)，制冷循環(huán)就是按逆向循環(huán)進行的，

在溫一燃或壓一始圖上，循環(huán)的各個過程都是依次按逆時針方向變化的。

1.逆卡諾循環(huán)設備示意圖

逆卜諾循環(huán)在T-S圖上的表達

2.實現(xiàn)逆卡諾循環(huán)必須具有的條件:

（1）高、低溫熱源溫度恒定；

（2）工質在冷凝器和蒸發(fā)器中與外界熱源之間無傳熱溫差：

（3）工質流經(jīng)各個設備時無內部不可逆損失；

制冷系數(shù)￡

制冷循環(huán)常用制冷系數(shù)￡表達它的循環(huán)經(jīng)濟性能，制冷系數(shù)等于單位耗功量所制得的

冷量。

對于逆卡諾循環(huán)而言：

￡_"⑸-Sb）_.

'嗎⑸—S〃）（，'一7；；）

假如考慮冷凝器和蒸發(fā)器的傳熱溫差分別為ATk和時，則

小工=<￡

T「T。區(qū)」"）+（△7；+5）

4.1.4、蒸氣壓縮式制冷理論循環(huán)及熱力計算

1.蒸氣壓縮式制冷理論循環(huán)

理論制冷循環(huán)不同「逆卡諾循環(huán)之處是：

a.制冷劑在冷凝器和蒸發(fā)器中按等壓過程循環(huán)，并且具有傳熱溫差：

b.制冷劑用膨脹閥絕熱節(jié)流，而不是用膨脹機絕熱膨脹：

c.壓縮機吸入飽和蒸氣而不是濕蒸氣。

用膨脹閥代替膨脹機后的節(jié)流損失：不僅增長了制冷循環(huán)的耗功量，還損失了制冷

量。這兩部分損失必然使制冷系數(shù)和熱力完善度有所下降。

用干壓縮代替濕壓縮后的過熱損失：

（1）.用膨脹閥代替膨脹機后的節(jié)流損失

制冷劑絕熱膨脹作功量：

Wc=113-114-

制冷劑通過膨脹閥損失的冷量：

△qoi=h4—h4

??,絕熱節(jié)流前后結值不變,即h3=h4；

，We=Aqoi

節(jié)流損失：制冷劑干度1,液體含量I,制冷能力IO

（T0-Tk）t或者制冷劑液態(tài)比熱t(yī),則節(jié)流損失t;反之I。

制冷劑節(jié)流后的干度增長還與它的潛熱有關。

用膨脹閥代替膨脹機后，增長了W。，損失了△q（“，制冷系數(shù)和熱力完善度下降。

（2）.用干壓縮代替濕壓縮后II勺飽和損失

在制冷壓縮機的實際運營中，若吸入濕蒸氣，會引起液擊，并占有氣缸容積，使吸

氣量減少，制冷量下降。

飽和損失不佞與制冷循環(huán)工況有關，還與制冷劑的物理性質也有關。

2.理論循環(huán)的熱力計算

制冷劑在蒸發(fā)器中的單位質量制冷量：

q（）=hi—h4|kJ/kg]

壓縮機的單位質量絕熱壓縮耗功量：

w=h2—hi[kJ/kgl

制冷劑在冷凝制中的單位質量放熱量：

qk=h2—hs[kJ/kg]

節(jié)流前、后焰值不變h3=ha，則qk=qo+w

制冷劑單位容積制冷量：

q、_~[kJ/m3]

若已知總制冷量為Qo[kW],則制冷劑質量循環(huán)量：

q0

[kg/s]

壓縮機的吸氣體枳流量：

匕[m3/s]

q、、

冷凝器的熱負荷：

Qk=Mrqk[kW]

壓縮機的理論耗功量：

N=MrW[kW]

理論制冷系數(shù)：

_%_九一九

o---—―------

Nwh2-/21

3.蒸氣壓縮式制冷循環(huán)改善

1.膨脹閥前液體過冷

(1)液體過冷對制冷循環(huán)的影響

液體過冷會漕長ZXq，且隨著過冷溫度的減少，Aq會增長；

同時并不堵長w,因此制冷系數(shù)增長。

在實際應用中，按逆流方式傳熱或增長冷凝器傳熱面積，可達成?定的過冷度。

(2)回熱循環(huán)

回熱制冷循環(huán)的制冷劑液體過冷和吸氣過熱，是運用流出蒸發(fā)器的低溫飽和蒸氣

與流出冷凝器的飽和液體通過熱互換器的傳熱過程而產生的。

問熱循環(huán)特別合用于增長吸氣過熱度能提高其循環(huán)制冷系數(shù)、以及絕熱指數(shù)較小,

絕熱壓縮后排氣溫度較低的制冷劑,如R12(K=1.136)、R502o

R22采用回熱循環(huán)是制冷系數(shù)減少不多，但保證干壓縮和熱力膨脹閥穩(wěn)定匚化。

對氨(K=1.310)、R11等，由于提高過熱度后會減少其制冷系數(shù)，所以不采用回

熱循環(huán)。

(2).帶膨脹機的制冷循環(huán)

(3).帶有經(jīng)濟器的螺桿式壓縮制冷循環(huán)

(4).帶有經(jīng)濟器的離心式壓縮制冷循環(huán)

4.1.5.雙級蒸氣壓縮制冷循環(huán)

蒸發(fā)溫度減少對單級制冷循環(huán)的影響：

1.節(jié)流損失增長，制冷系數(shù)下降。

2.壓縮機的排氣溫度上升。

3.壓縮機運營時的壓力比漕大，容積效率下降。

1、一次節(jié)流、完全中間冷卻的雙級壓縮制冷循環(huán)

循環(huán)過程

它與單級壓縮制冷循環(huán)流程的重要區(qū)別是大部分制冷劑必須在高、低壓級兩只氣

缸中進行壓縮，還增設了中間冷卻器和膨脹閥。

假如已知一次節(jié)流、完全中間冷卻的雙級壓縮制冷循環(huán)所需要的制冷量、冷凝溫

度和蒸發(fā)溫度，則該循環(huán)的熱力計算環(huán)節(jié)和公式如下:

2=麗|MPa]

t7=t6+AiI°C]

Mi=

lkg/sj

Mrl(h2-h3)+Mrl(h5一h7)=Mr2(h3一h6)

2、一次節(jié)流、不完全中間冷卻的雙級壓縮制冷循環(huán)

Mri(h3--h6)=Mr2(h5-h7)[kJ/s]

Mr2hz+Mrlhy=(Mr)+Mn)113=M1】3

4.1.6、熱泵

空氣源熱泵冷熱水機組在選型時應注意以下幾點：

(1)空氣源熱泵機組冬季運營時，室外換熱器溫度低于時.，其表面會結霜，明顯減少機組

效率，嚴重時會堵塞盤管，為此必須除霜。

(2)應考慮機組噪聲對周邊建筑環(huán)境影響。

(3)在冬季寒冷且潮濕的地區(qū)，需連續(xù)運營或對室內溫度有較高規(guī)定的空調系統(tǒng)，應按本地

平衡點溫度(即空氣源熱泵關熱量等于建筑耗熱量時的室外計算溫度)擬定機組的容量和箱助加

熱的容量，以避免機組選擇過大，導致初投資增長，運營效率減少。

(4)機組選型時，應考慮機組使用的制冷劑種類是否符合國家當前環(huán)保的規(guī)定。

熱泵供熱系數(shù)為：

熱泵供熱系數(shù)=制得的熱量/耗功量

=COP+1

公式表達，熱泵系數(shù)恒大于I,這說明熱泵裝置在高溫熱源的放熱量始終大于耗功量。

空氣源熱泵冷熱水機組冬季的制熱量，應根據(jù)室外空調計算溫度修正系數(shù)和化霜修

正系數(shù)進行修正。

4.2制冷劑和載冷劑

制冷劑又稱制冷工質，它是在制冷系統(tǒng)中完畢制冷循環(huán)的工作介質。

制冷劑在蒸發(fā)海內氣化吸取被冷卻介質的熱量而制冷，又在冷凝黑中把熱量放給周

邊介質，重新成為液態(tài)制冷劑，不斷進行制冷循環(huán)。

4.2.1、制冷劑的種類

I.無機化合物

級和水是當前常用的制冷劑。

2.氟利昂

CFC：含氯而無氫的氟化碳；會破壞同溫層中的臭氧。

HCFC：含氫、氯的氟化碳：

HFC：含氫而無氯的氟化碳。

3.混合物制冷劑

（1）共沸溶液

共沸溶液制冷劑是由兩種或兩種以上不同的制冷劑

按一定比例互相溶解而成的混合物。

它和單一化合物同樣，在一定壓力下蒸發(fā)溫度一定。

常用的有R500、R502等。

（2）非共沸溶液

4.1.2、對制冷劑的規(guī)定

1.熱力學性質方面

（1）冷凝壓力不太高，蒸發(fā)壓力不低于大氣壓力;冷凝壓力和蒸發(fā)壓力之比不要過大;

（2）單位容積制冷量要大:

（3）臨界溫度要高;

（4）凝固溫度要低;

（5）氣化潛熱要大；

（6）絕熱指數(shù)要低；

3.制冷劑的安全及環(huán)境特性指標

（1）、無害，不燃燒和爆炸;

（2）、破壞臭氧（（）3）潛值ODP的大小表達該制冷劑破壞大氣。3分子潛能的限度，因對大

氣。3層破壞的大小。

（3）、全球變暖潛值GWP,GWP是衡量制冷劑對全球氣候變暖影響限度大小的指標值。

（4）、大氣壽命是指制冷劑排放到大氣中，一直到分解前的時間，也就是制冷劑在大氣中

存留的時間。制冷劑壽命長，說明其潛在的破壞作用大。

4.2.3、氯氟碳化合物的禁用及其對策

1.《蒙特利爾議定書》及其修正案

氯班碳化合物是敘利昂族中的一大類，即含氯而無氫的

敘利昂，它們會破壞同溫層中的臭氧。

1985年和1987年締結了《保護03層維也納公約》和

《關于消耗03層物質的蒙特利爾議定書》.

《議定書》締約方大會乂先后通過了《倫敦修止案》（1990年）、《司本哈根修止案》

（1993年）、《蒙特利爾修正案》（1997年）和《北京修正案》（1999年）。這些修正案對《議矣書》

所列消耗。3層物質（OzoneDelelingSubstanceo簡稱ODS）的種類、消耗量基準和禁用時間等

做了進一步的調整和限制。

（1）.《蒙特利爾議定書》及《倫敦修正案》重要規(guī)定了逐步削減與禁用CFC和哈龍（即

BCFC）兩類物質的規(guī)定和時間表，對HCFC類物質、沒有提出相應的限制。

（2）.1993年的《哥本哈根修正案》第一次將HCFC類物質納入受控物質清單，并規(guī)定了

逐步削減與禁用時間表，其內容如下：

1）對CFC（含BCFC泄及CFC—11、CFC-12、CFC-113、CFC-114、CFC-I15等氯

筑化碳類物質等，規(guī)定發(fā)達國家從1996年1月1日起完全停止生產與消費;發(fā)展中國家（CFC年

人均消耗量小于0.3kg）最后停用日期為2023年1月1日。

2）.對HCFC涉及HCFC-22、HCFC一123、HCFC-142b等。發(fā)達國家從1996年開始凍結

生產量，2023年開始削減，2030年完全停業(yè)使用;發(fā)展中國家從2023年開始凍結生產量，2040

年完全禁用。

3).1997年的《蒙特利爾修衛(wèi)案》則更進一步地將上述HCFC的禁用時間提前，發(fā)達國家從2030

年提前到2023年，發(fā)展中國家從2040年提前到2030年。

4).1999年的《北京修正案》規(guī)定對HCFCs,允許所有國家其凍結后可以繼續(xù)生產其凍結水平

的15%,以滿足國內基本需求。

2.溫室效應及京都議定書

CFC的排放會加劇地球的溫室效應，CFC是產生溫室效應的氣體，使地球的平均氣溫

升高，海平面上升，土地沙漠化加速，危害生物，破壞生態(tài)平衡。在目前估計的氣溫變暖的因

素中，20%-25%是CFC類物質作用的結果。CFCs的禁月及替代物的使用，不僅要考慮ODP

值，并且應考慮到GWP值，即對溫室效應的影響。

1997年12月聯(lián)合國氣候變化框架公約締約國第三次會議在日本東京都召開，會議

通過了《京都議定書》。

《議定書》擬定C(h、HFCs等6種氣體為受管制的溫室氣體，并將限制上述溫室氣

體排放總量。規(guī)定各國減少其能源需求，調整能源結構等技術措施，減少其溫室氣體排放總水

平。

CFCs及HCFCs的長期替代物HFCs制冷劑的排放、生產和使用將會受到限制，因

此，HFCs物質作為永久性替代制冷劑問題，國際上尚存著不同見解。

我國于2023年9月正式核準《京都議定書》，井承擔相應的國際義務。

在尋求CFC替代劑的同時，可以采用一些措施，如提高制冷系統(tǒng)的密封性，減少機器

故障，回收制冷劑等，以減少CFC向大氣的擴散。

從國際制冷學會最近匯總的調查結果表白，如采用各種措施，有也許減少30%?50%

的CFC的擴散。

4.2.4、常用制冷劑的性質

I.氨(R717)：中溫制冷劑

單位容積制冷量大:

與水可以任何比例互相溶解，但對銅及銅合金有腐蝕作用；

難溶于潤滑油，密度比潤滑油小；

宓蒸氣無色，有強烈的刺激性臭味，會引起中毒：有可燃和爆炸的危險性；

絕熱指數(shù)高，排與溫度也較高；

容易獲得，價格便宜。

2.氟利昂

性能隨其所含的氟、氯、氫的原子數(shù)不同而變化，很難與水溶解，會產生冰塞現(xiàn)象，

對金屬有腐蝕作用，氟利昂和潤滑油的溶解性與制冷劑的種類、潤滑油的成分及其溫度有關：

a.難溶：R13,R14,RH5,有明顯的分層；

b.有限溶解:R22,R114,R152,R502,高溫時無限溶解，低溫時分離成兩層：

c.完全溶解：Rll,R12,R113,R500,形成均勻溶液。

優(yōu)點：

無毒，不燃燒，對金屬不腐蝕；絕熱指數(shù)小，因而排氣溫度低；具有較大分子量,

合用于離心式制冷壓縮機。

缺陷：

部分制冷劑單位容積制冷量較小，因而循環(huán)量大；密度大，流動阻力較大；吸水

性能差，價格較高，極易滲漏乂不易被發(fā)現(xiàn)。

(1)氟利昂22(CHF2CI)

R22的熱力性能與氨相近。在標準大氣壓下，R22的標準氣化溫度為-40.8(C),通

常冷凝壓力不超過1.6(MPa)。在常溫下，其冷凝壓力和單位容積制冷量與氨差不多。

R22不燃、不爆、使用比爾安全可靠。

水在R22液體中的溶解度比R12大，R22可以部分地與潤滑油互相溶解，但在低

溫制冷系統(tǒng)仍然也許產生“冰塞”或集油。因此在制冷系統(tǒng)中必須安裝過濾干燥器和分油器。

R22與潤滑油能有限溶解，其溶解度亦隨著溫度的變化而變化。

R22已廣泛應用于中、小型空氣調節(jié)和冷敝制冷裝置中。

(2)RI34a(CH2FCF3)

RI34a的熱力性質與RI2相近,毒性與R12相同，RI34a的ODP=0；GWP=1300,

比R22(1700)小。

RI34a的氣、液體的導熱系數(shù)高于RI2,因此在蒸發(fā)器和冷凝器中的放熱系數(shù)比

R12約分別高35%?40%和25%?35%。

常規(guī)制冷劑大都使用Y物性潤滑油，但K134a與礦物油不相溶，必須使用

PAG(PolyolkcneGlycol--聚乙二醇)醇類合成潤滑油、POE(PolyoeEste2多元醇酯)酯類合成潤滑

油和改性POE油(在原POE油中添加了抗磨劑)。

R134a吸水性極強，其使用的PAG和POE澗滑油比常規(guī)使用的礦物油的吸水性也

高得多，特別是PAG油。系統(tǒng)內有水分，在潤滑油的作用下，會產生酸，對金屬發(fā)生腐蝕利鍍

銅現(xiàn)象，一般R134a系統(tǒng)中的最大含水量不超過20x103

RI34a對系統(tǒng)的干燥及清潔度規(guī)定比R12、R22都高，系統(tǒng)中使用的干燥過濾器，

其干燥劑必須使用與R134a相溶的產品，如XH—7或XH—9型分子篩等,潤滑油宜使用POE

酯類潤滑油。RI34a液體密度小，故系統(tǒng)中充注的制冷劑質量比R12略少;因RI34a中無氯原

子，故其檢漏應采用RI34a專用的檢漏儀。

(3)R404A

R404A組成物質及質量分數(shù)為R125/RI43a/R134a(44/52/4),ODP=0,

GWP=3260,屬溫室氣體，毒性為Al/Al。R404A的相變滑移溫度為0.5(℃)屬近共沸混合物，

系統(tǒng)內制冷劑的泄漏對系統(tǒng)性能影響較小。

R404A的熱力性質與R22接近，在中溫范圍時的能耗比R22增長8%?20%,但

在低溫范圍時，兩者相稱。在同溫度工況卜，由于R404A的壓縮比比R22低，因而，壓縮機的容

積效率比R22高。

過冷溫度對R404A的性能影響大，因此R404A系統(tǒng)宜增設過冷器，R404A可用

于-45/+10(℃)的蒸發(fā)溫度范圍的商用及工業(yè)用制冷系統(tǒng)，也可替代R22。

由于R404A具有R134a,故其制冷系統(tǒng)用的潤滑油、干燥劑及清潔度規(guī)定等與

RI34a相同。

(4)R407C

R407c是由R32、R125、RI34a三種工質按23%、25%和52%的質量分數(shù)混合而成的非共

沸混合物，其相變滑移溫度為7.1JC)。

ODP=0,GWP=153O,毒性Al/A1,R407c的熱力性質在工作壓力范圍內與R22

非常相似，其制冷劑的COP與R22相近。

使用R22的制冷設備改用R407C,需要更換潤滑油，調整制冷劑的充灌量、節(jié)

流組件和干燥劑等。

山于R407C的相變滑移溫較人，在發(fā)生泄漏、部分室內機不工作的多聯(lián)系統(tǒng)以

及使用滿液式蒸發(fā)器的場合，混合物的配比也許發(fā)生變化，而影響預期的效果。

由于R407c中具有R134a,故系統(tǒng)使用的潤滑油、干燥劑及對清潔度等的規(guī)定同

R134a。

(5)R4I0A

R410A是由R32和R125兩種工質按各50%的質量分數(shù)組成，屬HFCs混合物，其

ODP=0,GWP=1730,毒性Al/Al,R410的相變滑移溫度0.2(℃),屬近共沸混合物制冷劑，

熱力性能十分接近純工質。

與R22相比，R410A的冷凝壓力增大近50%,是一種高壓制冷劑，需提高設備

及系統(tǒng)的耐壓強度。由于R410A的高壓、高密度，使系統(tǒng)制冷劑的管路直徑可減少許多，壓縮

機的排量也有很大減少。同時，R410A的傳熱和流動特性優(yōu)于R22。

425、載冷劑

載冷劑是指在間接制冷系統(tǒng)中用來傳遞冷量的中間介質。在間接制冷系統(tǒng)中制冷

劑可以在較小的制冷系統(tǒng)內循環(huán)，冷量通過載冷劑傳遞給被冷卻對象。

1、對載冷劑的規(guī)定

（1）在使用溫度范圍內不凝固、不汽化；

（2）比熱要大:

（3）密度小，粘度小；

（4）導熱系數(shù)大；

（5）無腐蝕性，無毒，化學穩(wěn)定性好；

（6）價格便宜，易于購買。

2.常用的載冷劑

1.水

在空氣調節(jié)系統(tǒng)中廣泛使用，并只能用作制取0C以上的載冷劑。

2.無機鹽水溶液

在中、低溫場合，一般用鹽水溶液作為載冷劑。

常用的有氯化鈣和氯化鈉溶液。

鹽水溶液的性質與溶液中鹽的濃度有關。

對金屬有腐蝕性，需加入防腐劑。

3.有機物載冷劑

（1）甲醵水溶液

（2）乙二醇水溶液

3.鹽水溶液選擇原則

鹽水的濃度越大，其密度也越大，流動阻力將增大；同時，濃度大，其比熱小，輸

送?定冷量所需鹽水的流量將增長，導致泵消耗的功增大，因此，配制鹽水溶液時，只要使其

所相應的凝固溫度不低于系統(tǒng)中也許出現(xiàn)的最低溫度即可，一般使凝固溫度比制冷劑的蒸發(fā)溫

度低4?5（℃）（敞開式蒸發(fā)器）或8?10（℃））（封閉式蒸發(fā)器）o

4.3蒸氣壓縮式制冷機組及選擇計算

431、機組組成及系統(tǒng)流程

4.3.2、制冷壓縮機的種類及特點

制冷壓縮機根據(jù)其工作原理可分為容積型和速度型兩大類。

在容積型壓縮機中.氣體壓力的升高是靠吸入氣體的體積被強行縮小，使單位容積內氣

體分子數(shù)增長來達成的。它有兩種結構形式：往更活塞式和回轉式。

在速度型壓縮機中，氣體壓力的升高是靠氣體的速度轉化而來，即先使氣體獲得一定高

速，然后再由氣體的速度能轉化為壓力能。其重要形式是離心式制冷壓縮機。

2、制冷壓縮機的特點

(1).活塞式制冷壓縮機

當壓縮機在運營過程中需要調節(jié)其制冷量時.，對于小型制冷壓縮機，可用溫度繼電器直

接控制電動機和壓縮機的停開。

中、大型活塞式制冷壓縮機的電動機容量較大，因啟動電流過大會對整個供電線路

帶來不良影響，因而采用部分氣缸卸載，使制冷量得到調節(jié)。

單級活塞式制冷壓縮機的壓力比通常不大于8?10。

(2).螺桿式制泠壓縮機

螺桿式制冷壓縮機局限性之處：

1)轉子加工精度規(guī)定高。

2)油解決設備較復雜。規(guī)定分離效果較好的油分離器及油冷卻器等設備。

3)合用多種用途的性能比活塞式壓縮機差。每臺螺桿式壓縮機都有固定的容積比，當實際.【作

條件(壓力比)不符合給定容積比時，將導致效率減少。

(3)渦旋式制冷壓縮機

渦旋式制冷壓縮機重要由固定渦旋盤（靜盤）和旋轉渦旋盤（動盤）、機體、防自轉環(huán)等

零部件組成。效率高、體積小、質量輕、噪聲低、結構簡樸且運轉平穩(wěn)等特點，被廣泛用于空

調和制冷機組中。

與活塞式制冷壓縮機相比，在相同制冷量下，體積可縮小40%,重量減輕15%。

渦旋式制冷壓縮機特點：

1）無吸、排氣閥，沒有余隙容積，容積效率高。

2）允許吸入少量濕蒸氣，特別適合于熱泵型空調器。

3）采用變頻輸氣量調節(jié)。

4）渦旋型線加工精度非常高，必須采用專用的精密加工設備。

（4）、離心式制冷壓縮機

離心式制冷壓縮機特點：

1）單機制冷能力大，可之3（）000kw,大型離心式制冷壓縮機的效率也高。

2）離心式制冷壓縮機有三種能量調節(jié)方式。大多數(shù)離心式制冷壓縮機采用葉輪入口可旋轉導

流葉片調節(jié)，能在30%—100%間進行無級能量調節(jié)，但負荷低于50%時，此種調節(jié)方法對壓

縮機的效率影響較大。

有的離心式制冷壓縮機采用葉輪進口導流葉片加葉輪出口擴壓器寬度可調的雙重調

節(jié)方法，也可采用入口導流葉片加變頻倜速調節(jié)的方法。

3）離心式制冷壓縮機有單級壓縮和多級壓縮（:級壓縮、三級壓縮）之分。

433、制冷壓縮機的性能參數(shù)

1.制冷壓縮機的名義I：況

2.輸氣星.

活塞式制冷壓縮機的運營性能重要指它的容積效率、吸氣量、制冷量、耗功率以及能耗

指標等，這些性能參數(shù)對于一臺制冷壓縮機而言，均不是定值，而是隨所用制冷劑性能和運營

工況等許多因素而變化。

1)、活塞式制冷壓縮機的理論輸氣量(活塞排量或理論吸氣量):

匕〃Z_匯

匕=S〃Z(〃//s)

60240

3、容積效率nv

壓縮機的實際吸氣量v,小于活塞排量vh,兩者之比稱為壓縮機的容積效率nvo

V,

影響容積效率的重要因素有五個：

(1)氣缸余隙容積的大小：

<2)吸、排氣壓力以及吸、排氣閥片阻力；

(3)吸入的低溫制冷劑蒸氣碰到熱的氣缸壁引起的熱膨脹；

(4)氣缸內部的泄漏：

<5)氣閥運動規(guī)律不正常。

由于影響制冷壓縮機容積效率的因素較多，難以用公式精確計算，應通過制冷壓縮

機的實驗求得。因此，為了能計算玨縮機的理［論制冷量，目前常用推薦的經(jīng)驗公式：

,7=0.94-0.085”『-1

3

制冷壓縮機的實際吸氣量為：vr=nvVh(m/s)

由F容積效率n、,隨不縮機運營時的壓力比增大而減少，通常規(guī)定單級制冷壓縮機的壓力

比應不大于8?10。

4、制冷量

vl

5、耗功率

(1)理論功率N=Mrw(kW)

(2)指示功率

N

GW)

Hi

（3）軸功率：NN

M,=—=一伏卬）

/n,nm

（4）配用甩機功率：N

乂=（1.10~1.151伏卬）

%

（5）電機輸入功率：N

N”工伏W）

為公

6、機組的性能參數(shù)

7.特性曲線

制冷壓縮機的制冷量、功率、能耗指標等均隨工況變化，一臺壓縮機的運營工況不相同，其制

冷量、耗功率以及能耗指標也不相同。

（1）蒸發(fā)溫度不變，冷凝溫度上升時，其制冷量減少，耗功率增長，性能系數(shù)下降，壓縮

機的排氣溫度提高；

（2）冷凝溫度不變，蒸發(fā)溫度下降時，其制冷量減少，耗功率也減少，性能系數(shù)下降，壓縮機

的排氣溫度提高；

434制冷（熱泵）機組的種類及特點

1.冷水機組

（1）特點

（2）冷（熱）水機組種類

（3）風冷熱泵冷（熱）水機組

（4）蒸發(fā)式冷凝冷（熱）水機組

2.直接蒸發(fā)式空調機組

3）特點

⑵種類

（3）多聯(lián)式空調（熱泵）機組

4.3.5、各類冷水（熱泵）機組的性能參數(shù)和選擇方法

I.冷水（熱泵）機組的工況

（1）名義工況

I）名義工況的溫度、流量條件

2）機組正常工作規(guī)定條件

3）部分負荷工況

在衡量機組重要性能一效率時，不只是應比較名義工況下的性能，還應比較部分負荷的性能,

由于對于空調系統(tǒng)來說，機組在絕大部分運營時間內是處在部分負荷工況。

部分負荷綜合性能系數(shù)（IPLV）的計算

IPLV=2.3%xA+41.5%xB+46.1%xC+10.1%xD

式中A100%負荷工況點時的性能系數(shù)；

B75%負荷I：況點時的性能系數(shù)；

C50%負荷工況點時的性能系數(shù)；

D25%負荷二況點時的性能系數(shù)。

2.冷水（熱泵）機組重要性能參數(shù)

表4.3-13?17

3.冷水（熱泵）機組選用原則

（1）冷水（熱泵）機組機型選擇

選擇電動壓縮式冷水機組的總裝機容量與計算冷負荷的比直不得超過1』.

冷水機組單機制冷量合用范圍：

單機名義工況制冷量（kW）冷水機組機型

<116渦旋式

116-1054螺桿式

1054?1758螺桿式離心式

21758離心式

注：名義工況出水溫度7℃,冷卻水溫度30C,蒸發(fā)器的污系數(shù)0.018m2JC/kW,冷凝器的污垢

系數(shù)0.044m2?℃/kW.

（2）空調負荷＞528kW,臺數(shù)不宜少于2臺；

（3）機組制冷量、耗功率及性能系數(shù)：

i）名義工況的數(shù)值，僅做初選參考：

2）風冷熱泵冷熱水機組冬季制熱量應根據(jù)室外空調計算溫度修正系數(shù)和化霜修正系數(shù)進行修

正：

①h=Qklk2

3）多聯(lián)機空調（熱泵）機組制冷（熱）量與配管等效長度、室內外機連接率、室外溫度及融霜

等因素有關；

4）應當考慮污垢系數(shù)對機組制冷（熱）量的影響；

5）選擇環(huán)境和諧的制冷劑：

6）電制冷機組單臺電動機領定輸入功率,1200kW,

應采用中、高壓供電方式：

7）應選用運營噪聲低的機組；

4.3.6冷水（熱泵）機組的能效限定值及能效等級

1.冷水機組能效限定值及能效等級標準

冷水機組能效等級表4.3-21

I級能源效率最高，2級為節(jié)約評價值

4.4蒸氣壓縮式制冷系統(tǒng)及機房設計

4.4.1、蒸氣壓縮式制冷系統(tǒng)的組成

4.4.2、制冷劑管道系統(tǒng)的設計

1.制冷劑管道系統(tǒng)的設計原則

(1)保證各個蒸發(fā)器得到充足的供液；

(2)管徑的選擇合理，避免過大的壓力損失；

(3)根據(jù)制冷系統(tǒng)的不同特點和不同管段，必須設計有一定的坡度和坡向；

(4)制冷系統(tǒng)在運營中，如發(fā)生有部分停機或所有停機時，必須防止液態(tài)制冷劑進入制冷壓

縮機：

(5)防止制冷壓縮機曲軸箱內缺少潤滑油：

2.制冷劑管道的材質

氨制冷劑管道采用無縫鋼管；

氟利昂制冷劑管道采用紫銅管或無縫鋼管，管內壁不宜鍍鋅：

多聯(lián)機系統(tǒng)管道宜采用擠壓工藝生產的銅管；

3.制冷劑管道系統(tǒng)的設計

縱利昂制冷系統(tǒng)的特點是：

對于能溶解潤滑油的制冷劑，應當使?jié)櫥驮谙到y(tǒng)內形成良好的循環(huán)。

(1)氟利昂制冷系統(tǒng)需進行干燥解決，系統(tǒng)中通常設立干燥器，防止產生“冰塞”，影響正常

工作。

(2)制冷壓縮機吸氣管道20.01坡度，坡向壓縮機：排氣管道20.01坡度，坡向油分離器或

冷凝器：

(3)多組蒸發(fā)器要保證吸氣豎管具有一定的帶油速度，應采用雙吸氣豎管：

4、R717制冷系統(tǒng)的設計：

(1)由于氨與潤滑油幾乎不溶，并且氨液的密度比潤滑油小，運營中潤滑油會積存在冷凝器、儲

液器和蒸發(fā)器等設備的底部，因此應定期放出這些設備內的潤滑油。

(2)制冷壓縮機吸氣管道20.003坡度，坡向蒸發(fā)器等；排氣管道20.01坡度，坡向油分離器：

5.制冷劑管道直徑的選擇

制冷劑管道直徑的選擇應按其壓力損失相稱于制冷劑飽和蒸發(fā)溫度的變化值擬定，其變化值規(guī)

定：

（1）制冷劑蒸氣吸氣管，泡和蒸發(fā)溫度減少應生1℃；

（2）制冷劑排氣管，飽和冷凝溫度減少應才0.5℃；

6.制冷劑管道系統(tǒng)的安裝

試壓安裝規(guī)定

443、制冷系統(tǒng)的自動控制與經(jīng)濟運營

I.自動控制重要環(huán)節(jié)

（1.連鎖控制

（2）.保護控制

（3）.制冷機組自身的運營控制和保護控制

2.自動控制實行方式

444、制冷機房的設計及布置

1.制冷機的選擇

（1）冷凝溫度的擬定

①水冷式冷凝器，宜比冷卻水進出口平均溫度高5?7C；

②風冷式冷凝器，應比夏季空氣調節(jié)室外計算干球溫度高15℃。

③蒸發(fā)式冷凝器，宜比夏季空氣調節(jié)室外計算濕球溫度高8?10℃o

（2）蒸發(fā)溫度的擬定

①臥式殼管式蒸發(fā)器，宜比冷水出口溫度低2?4C,

但不應低于2℃。

冷水出口溫度不應低于5℃。

②螺旋管式和直立管式蒸發(fā)器，宜比冷水出口溫度低4?6℃；

（3）水冷式冷凝器的冷卻水進出口溫差為：

①立式殼管式冷凝器：2?4C,

②臥式殼管式、套管式和組合式冷凝器：4?

冷卻水進口溫度較高時，溫差應取較小值，進口溫度較低時，溫差應取較大值。

（4）風冷式冷凝器的空氣進出口溫差不應＞8℃；

（5）制冷機組臺數(shù)選配

為保證系統(tǒng)可靠運菅及適應空調負荷的變化，機組宜配置多臺。宜配置一臺匹配最小負

荷的機組。

1）根據(jù)制冷量選配壓縮機，臺數(shù)不宜過多，一般不應設備用機。

2）制冷量580/750kW的制冷機房，可選擇活塞式或螺桿式制冷機，其臺數(shù)不宜少于兩臺。

3）當選用制冷量2U60kW的一臺或多臺離心式制冷機時，宜同時設立一臺或兩臺制冷量

較小的離心式或螺桿制冷機。

2.制冷機房設計及設備布置的原則

（I）制冷機房盡也許靠近冷負荷中心布置。

1）氟利昂制冷設備可布置在民用建筑、生產廠房及輔助建筑內，可布置在地下室，但

不得直接布置在樓梯間、走廊和建筑物的出入口處。

2）氨壓縮式制冷裝置，應布置在隔斷開的房間或單獨的建筑物內，且不得布置地下室,

也不得布置在民用建筑和工業(yè)公司輔助建筑物內（輔助設備可布置在室外）。

3）在高層民用建筑中，制冷機房一般設立于地下層，地下層的制冷機房應留有設備進

出運送、安裝所需要的預留孔洞。

（2）工藝用氨制冷的冷庫和工業(yè)等建筑，其空調系統(tǒng)采用氨制冷機房提供冷源必須滿足下列規(guī)

定:

I）應采用水、空氣間接供冷方式，不得采用現(xiàn)直接膨脹空氣冷卻器的送風系統(tǒng)；

2）氨制冷機房管路設計應符合國家現(xiàn)行《冷庫設計規(guī)范》（GB50072）的規(guī)定。

（3）進行制冷機房和設備的布置時應考慮：

1）制冷機房的位置應盡也許力求縮短載冷劑和冷卻水管路。

2）制冷機房的高度，根據(jù)設備情況擬定：

R22、RI34a等制冷機房，不應低于3.6m；

氨制冷機房，不應低于4.8m。

3）大型制冷機房宜與輔助設備間和水泵間隔開，并應根據(jù)具體情況，設立值班中央控制室、

維修間以及衛(wèi)生間等生活設施。機房內應有良好的通風設施：地下層應設機械通風，控制室、

維修間宜設空調裝置.

4）制冷機房設備的布置和管道連接應便于安裝、操作及維修：

制冷機突出部分與配電柜之間的距離和重要通道的寬度，不應小于1.5m；

制冷機與制冷機或其他設備之間的凈距不應小于1.2m；

制冷機與墻壁之間凈距和非重要通道的寬度，不應小于1.0m。

5）制冷機房應設供排水措施；

6）制冷機房應考慮預留安裝孔、洞及運送通道：

7）布置殼管式蒸發(fā)器、冷水機組時，應考慮清洗或維修的也許；

8）制冷機房內的地面與機座應采用易于清洗的面層。

3、制冷設備和管道的保冷

（1）.壓縮式制冷設備和管道應設保冷的部分

壓縮式制冷機的吸氣管、蒸發(fā)器及其與膨脹閥之間的供液管；分水器、集水器、冷

水箱和冷水管道等。

（2）.設備和管道保冷的規(guī)定

I）保溫層的外表面不得產生凝結水；

2）采用非閉孔材料的保溫層的外表面應設隔汽層和保護層；

3）管道和支架之間，管道穿墻、穿樓板處，應采用防止“冷橋”的措施。

4.4.5、地源熱泵系統(tǒng)

3.土壤源熱泵地下埋管冷、熱負荷的計算

在土壤源熱泵全年運營過程中，冬季通過熱泵將地下吸取的熱量用于建筑供熱，同

時埋管周邊的溫度減少：夏季通過熱泵把建筑中的熱量釋放給土壤，埋管周邊的溫度升高。抱

負的情況是?年中冬季從土壤中抽取的熱量與夏季釋放到土壤的熱量平衡，這樣地理管換熱器

在長時間運營后，不會引起土壤平均溫度的變化，保證了奧熱器的換熱性能。

《地源熱泵系統(tǒng)工程技術規(guī)范》規(guī)定：“地埋管換熱系統(tǒng)設計應進行全年動態(tài)負荷計

算，最小計算周期宜為1年。計算周期內，地源熱泵系統(tǒng)總釋熱量宜與其總吸熱量相平衡。”

系統(tǒng)實際最大釋熱量發(fā)生在與建筑物最大冷負荷相相應的時刻：

最大釋熱量［空調分區(qū)冷負荷X（1+1/EER）］+E輸送過程得熱量+E水泵釋放熱量

系統(tǒng)實際最大吸熱量發(fā)生在與建筑物最大熱負芍相相應的時刻；

最大吸熱量=￡［空調分區(qū)熱負荷X（1-1/COP）卜X輸送過程失熱量水泵釋放熱量

4.冷熱負荷不平衡問題

在很多情況下，地埋管換熱器的全年冷熱負荷并不平衡，這樣會引起多余的熱量/冷

量在地下積累，引起土壤年平均溫度的連續(xù)上升/下降，從而影響換熱器的效率，也破壞了土壤

的生物環(huán)境。并且為了滿足常年使用性能，在相同的設計條件下，埋管總長度隨著冷熱負荷比

增大和地埋管換熱器運營時間的延長而增長，從而系統(tǒng)投資增長，低負荷時部分機組閑置或低

效率運營，導致浪費。

冷熱負荷差值較大，可考慮采用混合式土壤源熱泵系統(tǒng)。地埋管換熱器換熱量應滿

足地源熱泵系統(tǒng)最大吸熱量或釋熱量的規(guī)定。在技術經(jīng)濟合理時，可采用輔助熱源或冷去】源與

地埋管換熱器并用的調峰形式。

⑴冷負荷較大情況

對于夏熱冬冷地區(qū)，存在冬季運營時間較短、熱負荷較小，而夏季運營時間較長、冷

負荷較大的特點。夏季空調向土壤排放的熱量大于冬季采暖時所提取的熱量，長期運營結果會

使土壤溫度越來越高，特別在管群集中的中心區(qū)域，所能取得的冷量連年減少，減少熱泵運營

的經(jīng)濟性，甚至會因熱量的積聚導致夏季機組停機。

可以采用兩種措施：

①仍以冷負荷為基準來選型，在冬季運用停車場、車道等的融雪、供熱水系統(tǒng)來增長

機組運營負荷，從地下抽取相對于夏季來說多余的熱量，消除上壤負荷的不平衡。但由于使用

場合受限制，所以應用并不普遍.

②以熱負荷為基準選型，在機組夏季運營工程中，本地下埋管不能滿足冷卻規(guī)定期，

通過適時后動輔助冷卻設備米達成設計規(guī)定，可以采用冷卻塔釉助冷卻系統(tǒng)，水冷器輔助冷卻

系統(tǒng)，淺池塘輔助冷卻系統(tǒng)等。

⑵熱負荷較大情況

北方i般采暖時間大于空調時間，熱負荷大于冷負荷，越是寒冷地區(qū)差值越大。機

組的連續(xù)運營會使土壤溫度降得很低，引起蒸發(fā)溫度減少，導致冷凝器出水溫度過低，不能滿

足室內需熱量，運營效果較差，因此必須采用輔助熱源來架證室溫。

根據(jù)輔助熱源方式的不同，可以分為太陽能運用、鍋爐加熱、電加熱、余熱運用等。

從應用實例來看，多以太陽能集熱器為重要供熱設備，地埋管為輔助供熱設備，在

日照強度大時運用太陽能集熱器提供建筑的熱負荷，熱量不能滿足規(guī)定期用土壤源熱泵供熱。

理論上，釋熱量與吸熱量相等時，土壤源熱泵系統(tǒng)在運營期內，地下埋管周邊的土壤

溫度會保持不變。事實上，由于地下含水層熱濕遷移的影響，土壤的不均勻性，都會對龍下的

蓄熱、散熱產生一定的影響，因此地下土壤溫度還是會有波動，只是幅度比較小。

5.地埋管換熱系統(tǒng)設計

（1）地埋管換熱系統(tǒng)設計應進行全年動態(tài)負荷計算，最小計算周期宜為1年。計算周期內，地

源熱泵系統(tǒng)總釋熱量宜與其總吸熱量相平衡。

（2）地埋管換熱器換熱量應滿足地源熱泵系統(tǒng)最大吸熱量或釋熱量的規(guī)定。在技術經(jīng)濟合理

時，可采用輔助熱源或冷卻源與地埋管換熱器并用的調峰形式。

（3）地埋管換熱器應根據(jù)可使用地面面積、工程勘察結果及挖掘成本等因素擬定埋管方式。

（4）地埋管換熱器設計計算時，環(huán)路集管不應涉及在地埋管換熱器長度內。

（5）水平地埋管換熱器可不設坡度。最上層埋管頂部應在凍土層以下0.4m,且距地面不宜

小于0.8m?

（6）豎直地埋管換熱器埋管深度宜大于20m,鉆孔孔徑不宜小于0.Um,鉆孔間距應滿足換

熱需要，間距宜為3?6m。水平連接管的深度應在凍土層以下0.6m,且距地面不宜小于I.5m。

（7）地埋管換熱器管內流外應保持紊流流態(tài)，水平環(huán)路集管坡度宜為0.002o

（8）地埋管環(huán)路兩端應分別與供、回水環(huán)路集管相連接，且宜同程布置。每對供、回水環(huán)路集

管連接的地埋管環(huán)路數(shù)宜相等。供、網(wǎng)水環(huán)路集管的間距不應小于0.6m。

（9）地埋管換熱系統(tǒng)應根據(jù)地質特性擬定回填料配方，回填料的導熱系數(shù)不應低于鉆孔外或溝

槽外巖土體的導熱系數(shù)。

（10）地埋管換熱系統(tǒng)設計時應根據(jù)實際選用的傳熱介質的水力特性進行水力計算。

（11）地埋管換熱系統(tǒng)宜采用變流量設計。

（12）地埋管換熱系統(tǒng)設計時應考慮地埋管換熱器的承壓能力，若建筑物內系統(tǒng)壓力超過地埋

管換熱器的承壓能力時，應設中間換熱器將地埋管換熱器與建筑物內系統(tǒng)分開。

（13）地埋管換熱系統(tǒng)宜設立反沖洗系統(tǒng)，沖洗流量宜為工作流量的2倍。

4.5澳化鋰吸取式制冷機

1、濱化鉀.吸取式制冷機的工作原理

2、澳化鋰吸取式制冷的理淪循環(huán)

（1）、濱化鋰水溶液的性質

濱化鉀」LiBr|其性質與食鹽［NaCl］相似。

沸點為1265℃；化學性質穩(wěn)定，在大氣中不變質，不分解。

漠化鋰極易溶解于水.形成澳化鋰水溶液。

澳化鋰水溶液的重要特性：

(1)澳化鋰水溶液的水蒸氣的分壓力小，它比同溫度下純水

的飽和蒸汽壓力小得多，所以具有較強的吸濕性。

(2)濱化鋰水溶液的飽和溫度與壓力和濃度有關，明

fb=/(p、§),在一定壓力下，其飽和溫度隨濃度變化，濃度越大相應的飽和溫度越高。

(3)濕化鋰水溶液的溫度過低或濃度過高，均容易發(fā)生結晶。

(4)漠化鋰水溶液對一般金屬材料具有很強的腐蝕性，并且，腐蝕產生的不凝性氣體對制冷機的

影響很大。

(2)、澳化鋰水溶液的比焰-濃度圖(小f圖)

澳化鋰水溶液的比焰-濃度圖S-f圖)

(4)、循環(huán)倍率及放汽范圍

假設送往發(fā)生器中的稀溶液為Ga(kg),濃度為fa,在發(fā)生器中被蒸汽加熱后產生

5kg)的冷劑水蒸氣，剩下的(Ga—O)(kg)濃度變?yōu)镴r的濃溶液送至吸取器。根據(jù)物質守恒定律,

即從發(fā)生器出來的濃溶液中所含澳化鋰的質量等于由吸取器送入發(fā)生器的稀溶液中所含澳化鯉

的質量，即

§aGa=(Ga一D)fr

令Ga/D=a可得:

a=Sr/Jr-fa

a稱為循環(huán)倍率表達在發(fā)生器中產生l(kg)冷劑水蒸氣所需要溪化鋰稀溶液的循環(huán)

量。(Sr—fa)稱為放汽范圍。

蒸汽型浪化鋰吸取式冷水機組的性能參數(shù)按標準規(guī)定用單位制冷量加熱源耗量表

達，即單位制冷量蒸汽耗量。

機組名義性能參數(shù)

名義工況制冷量Q0與加熱源耗熱量Qh相奏消耗功率P的比值

COPO=QO/(Qh+P)

3、變工況性能

1).加熱蒸汽壓力與制冷量的關系

加熱蒸汽壓力每提高O.OIMpa,制冷量約增長3%?5%。

2).冷凍水出口溫度與制冷量的關系

當其他參數(shù)不變時?，冷凍水出口溫度每升高1℃,制冷量料增長4%?6%。

3).冷卻水進口溫度和制冷量的關系

冷卻水進口溫度每減少1℃,制冷量約增長4%o

4).冷卻水量與制冷量的關系

制冷量隨著冷卻水量的增長而增長。

5).稀溶液循環(huán)量與制冷量的關系

制冷量基本上與溶液循環(huán)量成正比。

6).水側污垢對制冷量的影響

污垢系數(shù)越大，傳熱性能越差，制冷量隨之下降。

4.制冷裝置的熱平衡

忽略泵消耗功率帶給系統(tǒng)的熱量，則整個制冷裝置

的熱平衡式為：

0)+Qh=0a+Qk(kW)

式中

QO——制冷裝置的制冷量，(kW)：

Qh——發(fā)生器的耗熱量，(kW)；

Qa——吸取器的熱負荷，（kW）：

Qk一冷凝器的熱負荷，（kW）。

453、澳化餌吸取式制冷機輔助設備和附加措施

（1）、抽氣裝置

浪化鋰吸取式制冷機是在較高的真空度下運營的，外界空氣很容易滲入機器內部.

不凝性氣體的存在將影響管壁傳熱和吸取過程的正常進行，制冷量將顯著減少，因此，必須及

時抽除機器內的不凝性氣體。

（2）、屏蔽泵

為了使制冷系統(tǒng)保持穩(wěn)定的真空度，吸取器泵、發(fā)生器泵和蒸發(fā)器泵都采用結構緊

湊，密封性能好的屏蔽泵。

（3）自動溶晶管

在發(fā)生器出口溢流箱的上部連接一根J形管通入吸取器。制冷裝置正常運轉時，濃

溶液從溢流箱的底部流出，經(jīng)溶液熱互換器減少溫度后流入吸取器。

⑷防腐措施

由于澳化鋰溶液對金屬材料具有強烈的腐蝕作用，特別在有空氣存在的情況下腐蝕

更為嚴重，而腐蝕產生的不凝性氣體又將影響制冷裝置的性能，因此，除了嚴格防止空氣漏入

并裝設抽氣裝置外，還必須采用適當?shù)姆栏胧?/p>

（5）添加能量增強劑

在浪化鋰水溶液中加入能量增強劑辛醇可以提高機器的制冷能力。

（6）浪化鋰吸取式制冷機的制冷量調節(jié)可通過控制冷卻水量、加熱蒸汽量、加熱蒸汽凝結水

量和溶液循環(huán)量等方法來實現(xiàn)。

現(xiàn)在一般用控制加熱蒸汽量、溶液循環(huán)量或組合式調節(jié)等方法。

454、澳化鋰吸取式制冷系統(tǒng)的機房設計

I.澳化鋰吸取式冷（熱）水機組的選擇

1）熱源參數(shù)表4.5-7

2）機組的性能參數(shù)表4.5-8

3)選用直燃型應符合規(guī)定：

①按冷負荷選型，考慮供、需負荷匹配，?般機組冬季供熱量為夏季供冷量的80%；

②熱負荷＞機組供熱量時，不應采用加大機型方式增長供熱量；

可選擇加大高壓發(fā)生器和燃燒器；

圖4.5-9直燃型浪化鋰吸取式地源機組熱泵流程圖

4.6燃氣冷熱電三聯(lián)供

燃氣冷熱電三聯(lián)供系統(tǒng)通常以天然氣作為一次能源，以小型燃氣輪機或燃氣內燃機為原動機驅

動發(fā)電機進行發(fā)電，系統(tǒng)發(fā)電后排出的高溫尾氣通過余熱回收設備進行再運用，向用戶供熱、

供冷，滿足用戶同時對冷、熱、電的需求。

與冷、熱、電獨立供應系統(tǒng)相比，燃氣冷熱電三聯(lián)供系統(tǒng)可提高一次能源運用效率,

實現(xiàn)了能源的梯級運用。冷熱電三聯(lián)供是分布式能源的一種，具有節(jié)約能源、改善環(huán)境，增長

電力供應等綜合效益，是國家政策法規(guī)鼓勵推廣應用的一種綜合供能方式。

燃氣發(fā)電冷熱電聯(lián)三供系統(tǒng)中術語

4.6.1采用冷熱電聯(lián)供的意義

1.實現(xiàn)能量綜合梯級運用，提高能源運用效率

具有發(fā)電、供熱、制冷、能量梯級運用等優(yōu)勢，年平均能量的綜合

運用率高達8()?90%

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流程

運用

綜合

梯級