本科畢業設計（論文）題目某微型廂式貨車總體設計學院機械工程學院專業車輛工程學生姓名學號班級2016級二班指導教師職稱講師完成時間年月日原創性聲明本人鄭重聲明：本人所呈交的畢業設計（論文），是在指導老師的指導下獨立進行研究所取得的成果。畢業設計（論文）中凡引用他人已經發表或未發表的成果、數據、觀點等，均已明確注明出處。除文中已經注明引用的內容外，不包含任何其他個人或集體已經發表或撰寫過的科研成果。對本文的研究成果做出重要貢獻的個人和集體，均已在文中以明確方式標明。本聲明的法律責任由本人承擔。論文作者簽名：日期： 成都大學本科畢業設計（論文）關于使用授權的聲明本人在指導老師指導下所完成的畢業設計（論文）及相關的資料（包括圖紙、試驗記錄、原始數據、實物照片、圖片、錄音帶、設計手稿等），知識產權歸屬成都大學。本人完全了解成都大學有關保存、使用畢業設計（論文）的規定，本人授權成都大學可以將本畢業設計（論文）的全部或部分內容編入有關數據庫進行檢索，可以采用任何復制手段保存和匯編本畢業設計（論文）。如果發表相關成果，一定征得指導教師同意，且第一署名單位為成都大學。本人離校后使用畢業設計（論文）或與該論文直接相關的學術論文或成果時，第一署名單位仍然為成都大學。論文作者簽名：日期：指導教師簽名：日期：緒論如今，微型車在一般城市是無處不在的。因為它可以在同一時間被用來作為家庭用車和商業用車，它可以在兩者之間很容易地轉換。在一些城市和城鎮，它也被用來作為出租車，因為它具有油耗低，占地面積小，節約使用成本。因此，它是受到許多人的歡迎。所以，對這款車的設計仍然符合時代的潮流。微型廂式貨車的整體布局包括發動機的選擇，輪胎的載荷計算并選型，傳動系統的計算與選擇，制動系統的計算與選擇，發動機參數計算與布局，汽車的主要尺寸和參數的選擇計算，并計算汽車加速性等主要性能參數是否符合要求。畢業設計是大學四年的研究和教學的最后一部分，它也是大學四年的知識進行審查。它讓我理清我已經學會的知識體系，并且將成都大運會使用放入結合理論與實踐，設計了微型廂式貨車通勤，物流，適合成都大運會現場的，需要配備具有結構緊湊，美觀，載人和貨運汽車。1總體布置方案1.1汽車傳動形式的選擇這種客貨兩用汽車的目標主要是用來載客。該產品還具有相當大的貨運能力。根據GB/T15089-2001，它指的是類似的模式長安車系列SC1022BB23D。長安SC1022BB23D昌河雙排CH1011DXEI長×寬×高mm3860×1485×18703875×1395×1815貨箱尺寸mm1400×1375×4301470×1310×430最大裝載質量kg500330總質量kg17851480整備質量kg960890乘員數54軸距mm25002010輪距mm前1280/后1290前925/后940最大爬坡度≥30％≥30％最小轉彎半徑m≤4.5≤4.5最小離地間隙mm165前/后懸mm480/880925/940郵箱容量L4036發動機JL465Q5DA465QEP/Tkw/N·m39/7835/驅動方式4×2FR4×2FRVmax≥105≥105變速器5速全同步4速全同步油耗L/km≤6.4≤6.4制動雙回路液壓雙回路液壓轉向齒輪齒條齒輪齒條離合器單片膜片彈簧單片膜片彈簧表1.1參考車型的相關參數形式的選擇：主要任務：確定產品的軸數，驅動形式，車頭形式等。1.軸數車軸數量的選擇是由汽車的總質量，道路法規，輪胎負荷和汽車部門的制約影響。由于微型客車和載貨汽車的質量小于20噸，簡單的兩軸型被采用。制造成本低，性能好！2.驅動形式的選擇由于用于驅動小型貨車客貨車輛的性能要求不是太高，考慮到制造成本的控制，驅動形式選擇4x2前置后驅。降低驅動輪的數量使機械簡單，降低了設備的質量。這也是多為乘用車和商用車所使用的驅動方法，適用于越野和低通過性車輛。該驅動形式的優點是軸荷分配合理，有利于提高輪胎的使用壽命，上坡以及加速行駛時，由于載荷轉移使得驅動輪上的附著力增大，古爬坡和加速能力強。3.車頭形式的選擇考慮到汽車的主要目的是進行載人和貨物的，設計裝載0.5噸。常用的短頭卡車頭被用于變形的原始如圖1-1圖1.1汽車的布置形式該形式的主要特點:1.緊湊的短頭車型。汽車的總長度和軸距被縮短。最小轉彎半徑小，可操作性好。2.擋風玻璃傾斜至前表面，以減少驅動時的轎廂的風的阻力。3.提高了駕駛員在駕駛室的操縱空間，以提高駕駛員的駕駛舒適性。4．簡單的功率運行機制主要缺點:1.汽車布局高，而且上下車車內成員的便利性不高。2.發生碰撞，駕駛員和前排成員的情況下，更易受傷。4.傳動系部件和形式的選擇由于微型廂式貨車載貨量不大，使用條件相對一般大貨車而言更簡單，同時空載與滿載的質量變化不大，因此不需采用檔位太多的變速器。參考目前市面上的微型廂式貨車變速器采用了4+1手動變速器。參考市面上的車型離合器使用拉式膜片彈簧離合器，制動采用液壓雙回路制動。前懸架和后面的懸架分別是獨立的螺旋彈簧懸架和非獨立板簧懸架。2汽車主要參數的選擇汽車的主要參數有汽車的尺寸參數、汽車質量參數以及汽車性能參數。2.1汽車的主要尺寸確定外廓尺寸的確定外部尺寸是指汽車的長度，寬度和高度。汽車行駛在公路和城市的最大外部尺寸是由有關法規限制，不能隨意設置。除了法規的限制，限制因素主要還包括載客和裝載質量，道路條件限制如涵洞和橋梁的大小條件。車子的長度短，不僅可以減少需要駕駛過程中被占用道路的長度，同時也增加了交通密度。此外，面積停車場的區域停車時也減少了。一輛車的整備質量也與汽車的外廓尺寸相關聯。減少外部輪廓的大小對提高特定的扭矩，比功率和燃油經濟性是有益的。GB1598-1989對于汽車的外廓尺寸有如下的規定：貨運車、整體式客車總長度不應超過12m，單鉸接客車不應超過18m，半掛汽車列車不應超過16.5m，和全掛車列車不應超過20米;包含后視鏡的汽車不應該超過2.5米的寬度，無負載時關閉頂部窗口，汽車的高度不超過4米;后視鏡的外展等不超過250毫米;頂窗和通風設備打開時，車內的高度不得超過300毫米。參照市面上同類型的貨車并結合設計要求，初步擬定車的外形尺寸為：長×寬×高3860×1400×1815（mm）乘用車總寬與車輛總廠之間有下面表達式中所描述的近似的數學關系：Ba=（La/3）+195mm±60mm（2-1）把=1400mm和=3860mm帶入上式計算，基本滿足條件。2、軸距L的確定軸距的大小影響到汽車的整備質量、汽車的最小轉彎半徑、傳動路線的長度以及汽車的總長。另外，軸距也影響車軸載荷的分布和傳遞軸的角度。軸距太短的話，造成車子不夠長，如果太長，傳動軸之間的角度將增加，這是不利于汽車的動力性能表現。后懸長度對汽車的通過性、汽車的外形與空阻、汽車的總長、汽車發生追尾時的安全性等有影響。參考同類車型的相關參數擬用軸距為L=2500mm汽車總長La、軸距L、前懸LF和后懸LR有以下關系：La=L/C（2-2）C為比例系數FR的C其值在0.62～0.66之間代入所選參數L得：C=L/La=2500/3860=0.647在規定的范圍內。表2.1.1各類汽車的軸距和輪距3、前后輪距B1B2更改汽車的軸距B會影響駕駛室的寬度，車的總寬度，總質量，側傾剛度，以及最小轉彎半徑。增大輪距B會使車廂的內部寬度變大，這對于駕駛員的操作空間以及發動機等部件的布置是有利的，并且還會增加側傾剛度以及汽車的橫向穩定性。但是，輪距B的增加勢必會導致汽車總質量的增大以及汽車最小轉彎半徑的增加，并且會導致汽車的比功率和比扭矩都有所下降，使得汽車的機動性變差。由于國標規定汽車的總寬度不應超過2.5米，結合參考市面上同類型的廂式貨車，確定汽車的前部和后部輪距為：B1=1280mmB2=1290mm4、前懸和后懸的確定前懸的大小對汽車的通過性，碰撞的安全性，駕駛員的視野廣闊性，上下車的方便，以及汽車的外形產生影響。前懸的增加將使得這款車的接近角減少，通過性會降低。由于保險杠，加熱器風扇，發動機，轉向齒輪等應布置在前懸的大小內時，前懸架不應該短。長前懸的尺寸，有利于乘客在碰撞時保護，而且也有利于使用較長的板簧。平頭車必須在盡可能短的保證部件的配置的前提下。考慮碰撞的安全性，它應該有吸收它足夠的碰撞能量的結構。微型汽車的后懸長度應該考慮到車身的整體尺寸的要求和限制，并且考慮到后懸架的長度將影響汽車的通過性和追尾的安全性，還會影響到和汽車的形狀和空阻系數。根據本車外廓尺寸的要求并結合市面上的相似車型確定前懸和后懸尺寸如下：前懸=480mm后懸=880mm5、車頭長度的確定貨車車頭長度指的是從汽車最前端的保險杠到駕駛室的背面之間的距離。考慮到駕駛員和乘客上下車的方便性和乘坐的舒適性，又考慮到前排是雙排座椅，因此前面的長度為2400毫米。圖2.1汽車外形尺寸圖2.2汽車質量參數的確定汽車質量參數有整備質量，載客量，裝載質量，軸荷分配等。1、汽車的載重量me和載客量雙排座椅要加載的人數為4人。據65公斤的標準體重，載人質量260千克。所設計的是微型車載貨量為500公斤。2、汽車整備質量m0的估算指的是裝了所有設備和完整的燃料和水的一輛車的總重量，整備質量需要在設計階段初步估計確定。參考市面上的同類型的車以及考慮到微型貨車總質量的限制。在設計階段初步擬定該貨車的整備質量為900kg。3、汽車的總質量的確定汽車的總質量指的是整車的質量，當它完全具備，并根據需要裝滿乘客和貨物。ma=m0+65n+me=900+65×4+500=1660kg（2-3）根據GB/T5910-1998推薦以及參照文獻并根據本車尺寸以及質量參數的要求初步擬定重心和軸荷：部件名稱G1(kg)L1(mm)h1(mm)空載滿載發動機及附件105642500463離合器及操作機構10785680642變速器及殼體451008460418萬向節及傳動軸121793370330后軸及后軸制動701250276268后懸架及減震器302480483443前懸架及減震器250520506前橋及制動300275268前輪640272268后輪642500272268車架1001300550523轉向器10-210530516手制動機操作機構71108520481制動驅動機構7422480470消聲器及排氣管5200440400油箱及備胎302600500469蓄電池101110517481車廂總成752680845795駕駛室140874920892座椅401144850814載貨5002686990958人2601104850825表2.2汽車質量和質心的估算依據轉矩平衡的原理：（2-4）式中：g1、g2、g3——各總成質量，kg；l1、l2、l3——各總成質心到前軸距離，mm；h1、h2、h2、——各總成質心到地面距離，mm；G1——前軸負荷，kg；G2——后軸負荷，kg；L——汽車軸距，mm；a——汽車質心距前軸距離，mm；b——汽車質心距后軸距離，mm；hi———汽車質心到地面距離，mm。根據上面公式計算得到貨車各軸的負載和貨車的質心的位置：載荷情況總質量(kg)前軸負荷(kg)后軸負荷(kg)質心位置Lihi空載900491.4408.61135.2535.6滿載1660622.5997.51562589.9表2.2.1貨車各軸的負載和貨車質心位置軸荷分配按上表的估算可知滿載時前橋37.5%后橋62.5%空載時前橋54.6%后橋45.4%軸荷分配及重心高度圖如下(滿載):圖2.2軸荷分配圖各類汽車軸荷分配的推薦值：汽車類型（滿載）（空載）前軸后軸前軸后軸轎車前置前驅47%～60%40%～53%56%～66%34%～44%前置后驅45%～50%50%～55%51%～56%44%～49%后置后驅40%～46%54%～60%38%～50%50%～62%貨車4×2后輪單胎32%～40%60%～68%50%～59%41%～50%4×2后輪雙胎，長短頭式25%～27%73%～75%44%～49%51%～56%4×2后輪雙胎，平頭式30%～35%65%～70%48%～54%46%～52%6×4后輪雙胎19%～25%75%～81%31%～37%63%～69%表2-2滿載軸荷分配表故軸荷的分配基本滿足要求。2.3汽車主要性能參數的確定1.汽車的動力性參數汽車的動力性能參數主要指的是汽車的最高車速、汽車的加速時間t、汽車的最大爬坡度以及汽車的比轉矩和比功率等一系列參數。①最高車速比功率比轉矩隨著改善道路狀況，尤其是高速公路的建設，汽車的最高速度，尤其是大排量的乘用車，有一種傾向最高車速是在逐漸增加的。比功率是汽車上裝的發動機的最大的功率與汽車的總質量之比。反映汽車的動力性，根據我國GB/7258-1997《機動車運行安全技術條件》規定：機動車最小比功率不應小于4.8kw/t。比轉矩是汽車上的發動機能發出的最大轉矩與汽車總質量之比，反映汽車的牽引能力。下表顯示的是車輛的動力性能參數的范圍：汽車類別最高車速Km/h比功率Kw/t比轉矩N·m/t乘用車發動機排量V/LV1.0110～15030～6050～1101.0<V1.6120～17035～6580～1101.6<V2.5130～19040～7090～1302.5<V4.0140～23050～80120～140V>4.0160～28060～110100～180貨車最大總質量ma/tma1.880～13516～2830～441.8<ma6.015～2538～446.0<ma1475～12010～2033～47ma>146～2029～50客車車輛總長La/mLa3.585～1203.5<La7.0100～1607.0<La1095～140La>1085～120表2.3.1汽車動力性能參數范圍根據上表以及設計要求并結合成都大運會的使用環境初定vmax＝95km/hPb＝30kw/tTb＝50N·m/t②加速時間加速時間是指需要一輛車從起點用最大加速度加速到指定速度花費的時間。對于最大車輛速度Vmax小于100公里每小時，加速到60公里每小時就可以。③上坡能力汽車上坡能力用汽車爬坡度來表示即汽車滿載時在良好路面上的最大爬坡度來衡量表示，一般貨車規定至少能克服30%的坡度，越野車規定至少能克服60%的坡度。本車為廂式貨車，因此最大爬坡度擬定為=30％2.制動參數依據GB7258-1977《機動車運行安全條件》指定道路車制動和緊急制動的道路試驗的性能要求。車輛類型行車制動應急制動制動初車速km·h-1制動距離/mFDMMm·s2試車到寬度/m踏板力/n制動初車速/km·h-1制動距離/mFMDDm·s2操縱力/n座位數≤9的客車滿載50≤20≥5.92.5≤50050≤38≥2.9手400空載≤19≥6.2≤400腳500其他總質量≤4.5t的汽車滿載50≤22≥5.42.5≤70030≤18≥2.6手600空載≤21≥5.8≤450腳700其他汽車、汽車列車滿載30≤10≥5.03.0≤7003020≥2.2手600空載≤9≥5.4≤450腳700表2.3.6汽車制動性能參數制動方式雙回路液壓制動。雙回路液壓制動是利用相互獨立的兩個液壓制動主缸，采用兩套獨立互不干涉的液壓管路分別控制。優點是當突發情況一條制動管路失效時，汽車不會失去制動能力。從而提高了汽車的安全性。2.4發動機的性能參數確定發動機的選擇直接與汽車的整體動力性能相關，并且還關系到使用過程中的汽車維護成本，汽車發動機的耐久性，汽車的燃油消耗率等，這些方面會影響整車壽命和經濟性。2.4.1發動機最大功率和相應轉速根據前面擬定的汽車最大速度（公里/小時），發動機達到此速度所需的最大功率應該根據以下公式來計算:（2-4-1）式中表示的是發動機的最大功率，表示的是傳動系的效率，對于驅動橋使用的是單級主減速器的4x2汽車一般取為90%；表示的是汽車的總質量，g表示的是重力加速度（m/s2）；表示的是汽車的滾動阻力系數，對汽車有公式=0.0165×[1+0.01(-50)],對于貨車一般取為0.02。礦用自卸車一般取為0.03。用代入。CD表示的是汽車的空氣阻力系數，乘用車一般取=0.3～0.35,貨車一般取=0.8～1,客車一般取=0.6～0.7;A表示的是汽車的正投影面積（m2）。結合上述并根據汽車外廓尺寸得=0.02=0.8A=2.78將數值代式（2-4）得：=31.0656kw發動機的最大轉矩及相應的轉速可以用公式（2-4-2）計算：（2-4-2）表示的是發動機的最大轉矩（N·m）；α表示的是轉矩適應性系數，此系數一般在1.1～1.3之間取用，此處取用1.1為發動機的最大功率（kw）；np為最大功率轉速（r/min）。結合設計任務的要求和初選的動力性能參數選用發動機為JL465Q1其相關參數為最大轉矩72N·m對應轉速4500轉/分外形尺寸505×516×433（mm）最高轉速5500轉/分排量970ml最大功率32.5kw發動機相關參數的校核所需=31.0656kw≤32.5kw按JL465Q1參數計算==71.5133N·m≤72N·m故發動機的選取基本符合要求。2.5汽車輪胎的選擇表2.5各類汽車軸荷分配如可從表2.5中可以看出，因為該模型的結構設計的這個時間是4×2后輪胎，其是平頭的結構，前面已經計算出了汽車的軸荷分配（滿載時）為前輪37.5％而后輪62.5％：前輪單側：后輪單側：其中為輪胎所承受重量，從前面看，設計知道車輪的負載410kg。看到車輪胎級標準。GB9744-1997汽車輪胎使用6.00-14LT輪胎標準，層級6，相關參數如下：圖2.51GB9744-1997載重輪胎標準圖2.52GB9744-1997載重輪胎標準根據計算所得輪胎載荷選取6.00-15LT氣壓320kp層級6的輪胎。輪胎斷面寬度170mm，外直徑680mm，負荷下靜半徑324mm，允許使用輪輞4J、5J.綜上所述，該設計的微型廂式貨車幾何形狀和性能參數被確定為如下：長寬高（mm）前/后輪距（mm）3860×1400×18151280/1290軸距（mm）前/后懸LF/LR2500480/880車頭長（mm）2400貨箱尺寸（mm）長×寬×高1460×1375×430整備質量（kg）900最大裝載質量（kg）760總質量（mm）1660最大爬坡度i（%）30發動機制動JL465Q1接近角/離去角26°/30°液壓雙回路轉向齒輪齒條前懸架獨立螺旋彈簧后懸架鋼板彈簧表2-6微型廂式貨車參數匯總3汽車的總體布置3.1汽車的總布置草圖與之前所選擇的相關元件的參數相結合，則確定該車架的上平面線是OZ線，把前輪的中心線設定為OX線，同時將汽車的縱向中心線設定為OY線。水平放置汽車的OX線。草圖如下：圖3.1汽車布置草圖3.2各部件的布置1.發動機位置指的是同一系列發動機的安裝尺寸來確定動力系統的安裝，如下。發動機的位置被確定后，發動機的每一部分的相對位置被確定。具體見總圖圖3.2.1發動機安裝圖2.傳動系的布置技術是基于人的需求而設定的，汽車理所應當按照此邏輯設計。隨著市場經濟的快速發展，消費者越來越苛刻的要求較高的乘坐舒適性。國外汽車設計長久以來一直試圖利用從內到外的汽車創新設計方法去設計汽車。為了迎合市場上對微型車的需要，這款車設計時考慮了轎車的舒適性。布局如圖所示圖3.2.2汽車布置總圖3.3汽車的傳動速比的確定3.3.1主減速器傳動比i0的確定 i0極大的影響整車的動力性能、經濟性、并且會對發動機造成較大的磨損。可以依據下面的公式預先確定i0(3-1)根據上述公式：β是基于最大扭矩時的轉速與速度在最大車速的比率，定義為1.05nN是最大扭矩時候的轉速 rK滾動半徑那么代入相關的數值得到：=6.1419修整后i0=5.571傳動系效率參考表3.3.1表3.3.1傳動系各傳動系的效率該傳動系包括變速器，傳動軸的萬向接頭，和單級減速器，上述這些共同構成的系統，其總傳輸效率的可以等效為每個部件的傳輸效率的乘積：因此ηT=3.3.2變速器1擋傳動比的確定eq\o\ac(○,1)以最大爬坡度為參考當汽車行駛在最大上坡道路上的時候，克服輪胎與路面的滾動阻力和輪胎與路面的上坡阻力應該等于汽車的最大驅動力。先不考慮空氣阻力，存在公式：(3-2)公式里面：Ttqmax是發動機的最大轉矩，ig1是變速器的1擋傳動比率；i0是主傳動器的傳動比率；ηT是汽車傳動系的合成效率；G是汽車的總體重量；r是汽車的滾動方向的半徑；f是滾動阻力的系數，貨車選擇0.011，對于轎車而言，選擇0.0165；αmax是最大上坡的角度，此次設計重，本車初步定義為16.7°。那么將相關參數帶入公式里面，得出：=eq\o\ac(○,2)依據驅動輪和路面附著力的狀況，來設計計算一檔時候的傳動比當汽車在運行的時候，我們為了阻止驅動輪的打滑，驅動力要求要等于或小于所述路面與驅動輪胎之間的附著力大小，可以見下面：(3-3)公式里面，為道路間的附著系數，在計算的時候，選擇0.5～0.6，此次設計選擇0.5；Fz是在坡道上的時候，路面相對于驅動輪的法向反作用力；根據計算得到Fz=29825.7N那么，將其帶入相關的公式得到：=11.145對比這兩個，選擇最小值，因此有ig1=3.6135。3.3.3變速器各擋速比的分配為了保證汽車在各個工況下的燃料經濟性和加速性能可以滿足客戶需要，并且還要換檔方便，那么變速器的每個檔位速比依據下面的計算方式進行分配，公比=0.65166(3-4)2.3548配齒修整后ig1=3.504ig2=2.483Ig3=1.56ig4=14汽車總布置的計算4.1JL465Q型發動機的參數性能表4.1.1發動機性能參數圖4.1.2外特性曲線4.2各擋車速Ua計算計算各擋車速的公式如下：(4-3)公式里面：r是；n是； ig為的傳動比；i0為，那么將這些參數依據相關公式進行計算，得到下面表4.3.1各擋阻力4.3汽車行駛阻力計算4.3.1滾動阻力Ff滾動阻力是造成當車輪在道路上滾動的時候，車輪與道路之間的相互作用的時候產生能量損耗的總稱。Ff=Gf公式里面：G是汽車自身重力f是（兼顧車速對其產生的影響）f=0.0165+0.0001（Va-50）(4-1)將相關數值帶入到計算，得到下圖表4.3.1滾動阻力計算列表4.3.2空氣阻力Fw在沒有風情況件下，汽車在正常行駛的時候，在空氣對汽車的作用力方面，可以依據下面的公式來進行計算(4-2)公式里面：CD為；A；ua是代入相關參數有結果如下圖表表4.3.2空氣阻力計算-：(4-5)公式里面是rr是I是傳動系速比Me是發動機扭矩那么代入相關的參數來計算得到：表4.4.1各擋驅動力圖4.4.2汽車驅動力圖通過附著條件來對附著力和驅動力統一來校驗核對附著力(4-6)公式里面是在驅動輪上面能夠經得起的總的附著質量的大小，在滿載情況下，總力是4821.6N附著系數取0.5有=23625N最大Ft=4687N≤故附著力是安全的4.5驅動力行使阻力平衡圖通過對Ff+Fw的計算，得到下面：表4.5.1各擋阻力計算依據這些參數，能夠得出平衡圖，關系如下：圖4.5.2各擋車速4.6確定汽車的最高車速假使當汽車在最高檔位上運行的時候，你可以直接在圖上找到對應的車子的最高速度，所以，我們能夠依據作圖法，來確定最大速度形式情況下的的速度，也就代表汽車的最大速度。圖4.6.1最高車速根據上面的最高車速圖，能夠得到汽車的，4.7汽車加速能力的確定4.7.1汽車各擋加速度計算計算如下(4-7)公式里面：是各擋位條件下的動力因素g也就是重力加速度的大小道路阻力系數=f回轉質量換算系數(4-8)ig是變速器的速比代入相關參數計算各擋加速度如表4.7.1表4.7.1回轉質量換算系數及加速度計算繪制加速度曲線如下圖4.7.1加速度曲線4.8汽車的上坡能力的確定計算公式(4-11)公式里面：是定義為坡度角是汽車在各擋位行駛下的最大的動力因素f也就是代入相關參數計算得： 表4.8.1上坡能力計算參數5成都大運會應用可行性分析圖5.1封閉式貨車歷年銷量在2012-2014年期間，封閉式卡車市場銷量復合增長率為21.9%。雖然2014年的市場增長的速率相對而言有所放緩，但封閉型貨車市場銷量仍保持比較好的增長態勢，全年的銷量達到了4.9萬輛，同比增長達到了14.5%，市場增速高于廂式貨車（見圖5-1所示）。封閉式卡車市場能夠取得這樣的好成績，在兩方面都受到了很大的影響。受國家政策的影響，部分城市，特別是1，2級城市實施了貨車“禁止進入”和“限制運行”，將部分貨車的需求轉移到了封閉的貨車市場。另一方面，封閉式貨車與貨車相比，具有“高通過性，低噪音，安全率高”的特點，外形美觀，有助于提高城市景觀和物流企業的品牌形象。圖5.2成都大運會場地圖從圖5-2可以看出，成都大運會占地數百平方公里，場地很大，為在該區域通勤物流，需要對貨車的要求有：小型化、載人多、封閉式、造型美觀，因此，本文設計的四座載人式客貨兩用微型廂式貨車，完全滿足以上要求，能夠為成都大運會貢獻出力量。6結論這次的畢業設計是非常寶貴的學習機會，它是理論和實操的完美結合。同時，在查閱文獻、機械設計手冊、設計說明書及其他專業知識的能力也得到了比較好的鍛煉和提高。通過對相關知識點的全局規劃，并且充分考慮細節設計，個人的能力是有了質的突破，切實的豐富了我的設計經驗。更重要的是，這個畢業設計豐富了我的意志力，執行力，抗壓能力也有所提高。這也正是學校布置畢業設計的目的和意義，使我們的得到全面提高。對我的改善雖然有限，但卻很全面。這次畢業設計積累了很多動手經驗并使我的思維能力和思維全面性得到提高。積極的去擁抱知識，因為這些知識將不可避免地在未來的工作和學習中需要涉及和掌握，這也促使我表現出更高的應對風險的能力。在本稿中，說明了微型貨車設計的整體過程，這次的路線是小型貨車的設計，首先決定汽車的外形，其中包括汽車外形尺寸的設計，質量參數的決定，輪胎，軸數，驅動形式以及總體布置設計形式的選擇。其次，以汽車的最高車速和總質量選擇