I模具行業是在追求高效率、高品質生產的過程中必然會誕生的一個行業，模具行業總體來說是發展是十分迅速的，應用也十分廣泛，幾乎涉及各行各業，在得到廣泛關注的同時，追求高效率的模具設計已成為模具發展的主方向，這也就要求設計者十分熟悉各種畫圖以及模擬仿真軟件，從而提高設計效率。這次空調柜機底座注塑模的設計，采用一模一腔和一模兩腔兩個方案，利用moldflow進行對比分析，對流道系統分析采用側澆口和點澆口進行比較，冷卻系統也采用多個方案，從中選取效果更好的方案，通過實際情況的分析，最終采用一模一腔，三板模的結構，同時側向抽芯，最后通過頂桿頂出塑件，在設計過程中，利用UG進行三維造型、分型和模架的加載，導出CAD裝配圖，整個模具為中型模具，結構簡單、緊奏，具有良好的生產效率。關鍵詞：空調柜機底座；三板模；一模一腔；模流分析；側向抽芯；模架 productionprocesswillbeborn,Moldindustryingeneralisdevelopmentisverydirectionofthedevelopmentofmold,whichwillwithavarietyofdrThedesignofairconditionerbaseofinjectionmoldwithamoldcavityandfromthebetterscheme,throughtheanaofplasticparts,intheprocessofdesign,3Dmodeling,classificationandmold 11.1模具行業在工業中的地位 11.2模具的種類和成型原理 21.3模具行業的發展趨勢 3第二章塑件分析 42.1塑件零件圖 42.2塑件的工藝分析 52.2.1塑件的材料 52.2.2塑件的尺寸精度 82.2.3塑件的表面質量 82.2.4塑件的結構 8第三章三維造型 9第四章模流分析 4.1網格的劃分 4.2材料的選擇 4.3澆口位置的分析 4.4成型窗口分析 4.5充填分析 4.6澆注系統構建及其優化 4.7冷卻系統構建及其優化 4.8保壓分析及其優化 4.9翹曲分析 4.10總結 第五章注塑機的選擇 5.1塑件參數 5.2型腔數目的確定 5.3注塑機的選擇 5.4注塑機參數的校核 第六章模具結構的設計 6.1分型面的設計 6.2澆注系統設計 6.3型腔、型芯結構設計及尺寸計算 6.4脫模機構的設計 6.5側向抽芯機構的設計 6.6排氣系統的設計 6.7冷卻系統的設計 6.8模架的選擇 第七章模具三維模型的創建 第八章模具的工作原理及裝配圖 參考文獻 致謝 V附錄A外文翻譯原文 附錄B外文翻譯譯文 附錄C教師指導記錄表 V 1第一章前言環顧我們四周我們會發現模具真的是無處不在啊，與我們密切相關的生活用品和工作用品都可以見到它們的身影，它們種類繁多，從簡單到復雜一應俱全。隨著世界人口的增多，傳統的手工業遠遠不能適應社會的發展了，模具行業由此應用而生，它因為高效率、高品質、高利用率和低成本、低操作而得到廣大生產廠家的青睞，由最開始的金屬模具逐漸擴展向塑料模具方向，將來可能向高分子的高科技方向發展，模具行業的前途將不可估量。衡量一個國家的經濟發展狀況，只需要看這個國家的國民生產總值即可，從另一個角度說就是看這個國家的制造業，因而世界上大部分國家都非常重視制造業，特別是發達國家，不管是美國、日本還是歐洲它們都有一個共同的特點，那就是具有高度發達的制造業，隨著時間的推移也越來認識到制造業這個國家支柱產業的重要性了，然而雖然重視得到提高，但要發展好制造業不是一朝一夕的事情，它是一個長久而又艱難的過程。同時我們也發現模具行業在制造業中扮演著一個不可或缺的角色，國民經濟和社會的發展都離不開它們，尤其是它們與各個行業都有密切的關系，比如：汽車、飛機、儀器、家電、通信、五金等，這些行業中的許多零件都是由模具制造而成的，這些零件的制造精密程度、效率的高低等直接關系著它們的發展，由此更能看出模具行業在制造業中的地位，我們生產一個完整的產品，大至汽車飛機小到手表，每一個產品中都要幾十甚至上千的副模具，模具作為最基礎的設備就得到了體現，通過這些成本低但又效率高生產出來的零件組成完整的產品后，價值得到巨大的提升，這些產品的價值往往比以前增加幾十甚至上百倍不止，這就更加體現了模具作為一個朝陽行業的魅力，它們在將來還會煥發出更大的生機，與此同時，模具行業也是在不斷地發展與進步的，模具的設計與制造方法也在與時俱進，特別是在近幾年來，在科技的大力推動下，呈現出加快的趨勢，模具作為工業中最基礎的設備，它的技術的含量直接影響著與它們相關行業的產品的開2發和更新，隨著模具行業的不斷擴大，傳統的模具制造技術遠遠不能滿足經濟發展的需求，這就使得信息化產業得以進駐模具行業，模具的信息化是一個國家模具行業發展的必要過程，信息化帶動工業化，這是一個永恒不變的主題，它們之間互相促進，互相發展，甚至我國已經提出了工業4.0的口號，可見信息化的巨種設計軟件的開發，諸如UG、Pro/E、CATIA等為設計帶來很多便利，二、模具的制造也趨向于數字化、自動化生產。其中行業中掀起了巨大的浪潮，它采用的是計算史無前例的提高了模具的設計和制造效率，它代表著今后模具行業的發展方向。一般的設計流程為先確定模具的設計與制造的數字化方案，然后導入三維零件進行CAE分析經過修改后，最后才進行模具結構的設計和制造。模具的種類很多，不同類型的材料，考慮用不同類型的模具，薄的金屬片用沖壓模，塑料用注塑模，其他的還有壓鑄模、鍛造模、橡膠模、粉末冶金模、玻璃模、陶瓷模等等，其中用的最廣泛的是沖壓、注塑和壓鑄三類。沖壓就是利用壓力機對材料產生塑性變形而獲得零件。壓鑄是就是在鑄造的基礎上施加高壓、高速的條件而得到比鑄造更精密的零注塑稍微復雜一些，具體的說，它分為成型準備、注射過程以及后處理。在進行注塑以前，由于塑料的種類很多，先要確定塑料的類型，然后對塑料進行分析和檢驗，確定塑料外觀是否有雜質等，分析其流動性能，收縮性能等，對于不同特性的塑料，要采取相應的措施以保證接下來塑件的成功注射，注射過程又分為加料、塑化、注射、冷卻和脫模等幾個階段，雖然這幾個階段的操作都比較簡單，但每個階段都有不可忽視的細節，這樣才能保證塑件成型后的質量，至于后處理比較簡單主要是進行調濕和退火處理。3模具行業在我國這幾年有著比較大的發展，主要體現在以下幾個方面：(1)、生產的規?；?，技術更加全面，制造精度得到提高，同時在復雜模具方面有較大發展，這樣也就更加的節約材料，更經濟，制造周期也在不斷地縮短，與此同時我國模具行業還在向著更專業和自動化、信息化方向發展，有的企業甚至有了自己的國際品牌。(2)、隨著模具產業的越來越擴大，良性的競爭因此形成，同時在國家的大力支持下，大量的“模具城市”產生，這種模具企業的集中化，極大地促進了模具的發展，這使得客戶與模具企業之間有更好的溝通平臺。(3)、隨著模具發展的品牌化越來越多，模具的創新也就越來越頻繁，要想取得較強的企業競爭力，創新勢在必行。我國模具行業雖然有了較大的發展，但和歐美發達國家相比還有一定的距離，我國模具將向著以下幾個方面發展：(1)、向全能化，智能化方面發展(2)、向高精度、高效率方向發展(3)、向高標準化，高技術方面發展(4)、向更大型化、復雜化發展塑件分析4塑件的分析是模具設計過程中最基本也是不可或缺的一個過程，通過塑件分析，針對不同的結構采取不同的工藝方法使塑件滿足不同的成型工藝性要求，塑件分析的主要目的就是通過改善模具結構來避免出現氣孔、縮松、縮孔、開裂等缺陷，從而使生產效率得到提高和模具成本得到降低，它包括塑件的成型工藝分析、塑件的選材、塑件的尺寸精度和表面粗糙度以及塑件的結構等。2.1塑件的零件圖零件圖是指導生產的文件之一，這里是設計的依據，它反應了零件的結構、尺寸等，如圖2-1、2-2、2-3、2-4圖2-1柜機底座主視圖圖2-2柜機底座右視圖5圖2-3柜機底座俯視圖夕圖2-4柜機底座仰視圖6順利成型，模具的結構等都是建立在合理選材的基礎之上的，合理的選材能防止成型效果不理想、模具結構復雜等現象的發生，同時還能避免不必要的浪費。塑料由合成樹脂和添加劑組成，塑料的種類因為合成樹脂的種類和添加劑的加入不同而形成了適用于各種不同條件的塑料。塑件的選材應考慮以下幾個方面：1、塑料的力學性能2、塑料的物理性能3、塑料的化學性能4、必要的精度除此之外，我們還要考慮這些塑料的應用，我們同時參考一些應用例子，如表2-1名稱主要用途成型特點聚乙烯(PE)塑料管、塑料板、塑料繩、塑料薄膜、易產生縮孔，冷卻速度慢、易脫模等聚丙烯(PP)機械零件、汽車零件、自行車零件、酸堿輸送通道、化工容器、箱體殼、絕緣零件等成型收縮范圍大，易發生縮孔、凹痕及變形聚氯乙烯(PVC)防腐管道、管件、輸油管、離心、鼓風機易分解，耐熱性和導熱性不聚苯乙烯(PS)儀表外殼、燈罩、化學儀器、透明模型、絕緣材料、接線盒、電池盒等流動性和成型型性優良、以出現裂紋、熱膨脹系數高丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS)把手、管道、電機外殼、水箱外殼、冷藏庫、汽車擋泥板、加熱器、電器零件、玩具等粘度高、成型壓力高、易吸水、易產生熔接痕聚甲基丙烯酸甲酯防爆零件、光學鏡片、透明模型、透明管道、儀器零件易吸水、脫模難、注射壓力低聚酰胺(PA)軸承、滑輪、風扇葉片、墊片、傳動帶、電器線圈等粘度低、流動性好、易產生飛邊聚甲醛(POM)軸承、齒輪、傳動零件、汽車儀表板、儀器外殼、箱體、化學容器、塑料彈簧等收縮率大、粘度低、注射速度快、摩擦系數低、彈性高聚碳酸酯(PC)蝸輪、蝸桿、心軸、螺母、蓋板、冷卻零件、電話交換器、撥號盤等吸水性小、粘度大、流動性差7聚砜(PSU)斷路元件、開關、絕緣電刷、電視機元件、線圈骨架、飛機導管等流動性差、對溫度敏感、冷卻速度快、收縮率小聚苯醚(PPO)齒輪、運輸機械零件、鼓風機葉片、緊固件、聯結件、電路板、手術用具等流動性差、注射壓力高氯化聚酯(CPT)導軌、軸套、窺鏡、化工管道等成型收縮率小、尺寸穩定性好、吸水性小氟塑料管子、涂層、活塞環、脫模劑、計量器、吸水性小、對熱敏感、易分解、粘度大、流動性差通過考慮塑料各種性能以及成型工藝，結合應用例子最終選擇ABS為柜機底ABS是的全稱是丙烯晴-丁二烯-苯乙烯，屬于熱塑性塑料，密度為1.02-1.05g/cm3,本身無毒、無味，顏色微黃，具有良好的可塑性和可延展性，因綜合性能良好且價格低廉而得到廣泛應用，適合大批量生產。ABS具有極好的耐磨性、耐寒性，甚至可以制造軸承，且蠕變性比較低，但彎曲和壓縮強度較低，且隨溫度變化而改變。ABS抗沖擊強度極強，且隨丁二烯的含量增加而升高，這種特性不受溫度的影響，只能通過拉伸而破壞塑件，而不能通過沖擊破壞。3、化學性能ABS耐水性好，不受濕度的影響，甚至不溶于酸、堿、無機鹽等無機溶劑，也不溶于醇、烴大部分有機溶劑，可溶于酮和醛，且耐油性良好，只有在植物油的ABS由于硬度比較大且比熱容低，冷卻較快，且不隨溫度變化，使得它具有良好的尺寸穩定性。5、成型工藝性ABS具有良好的成型工藝性，塑件成型后表面平滑而有光澤，且染色性強，可以通過人工隨意變換顏色，甚至可以電鍍，但受高溫易變形和分解，在強紫外線等條件下，易變脆。塑件分析8對于不同的塑件，尺寸精度要求各有不同，且影響塑件尺寸的因素眾多，合理的選擇尺寸才是關鍵，過高的要求不僅影響生產效率，同時還會提高成本，而尺寸精度要求過低，則會影響塑件的質量，在選擇塑件尺寸精度時，要考慮到塑料的性能如流動性、收縮率等，同時要考慮模具的受力和磨損等，找出其中影柜機底座的尺寸要求并不高，其中ABS流動性能中等，且隨溫度變化，塑件尺寸也不是特別大，在塑料固化前能夠充滿，模具屬于中型模具，受力均勻，沒2.2.3塑件的表面粗糙度通常情況下，模具的表面粗糙度要比塑件低1～2等級，該塑件四周要求光滑，因此型腔表面要求稍高，按Ra0.8設計，內表面無特殊要求，型芯表面要求較低，其他按一般模具的粗糙度要求設計。2.2.4塑件的結構塑件的結構是否合理對塑件的成型也非常重要，合理的結構不僅節約成本，同時還能提高塑件的性能，如強度、剛度等，甚至還能避免一些缺陷的出現，如凹陷、翹曲等。塑件的結構包括：脫模斜度、壁厚、加強筋、圓角等。從零件圖上可以看出脫模斜度為2.1度，比要求稍大，但這并不影響塑件的使用，在滿足尺寸公差要求前提下，脫模斜度可以大些。塑件的的壁厚并不是很均勻，最小的只有1.5mm,最大有6mm,符合最小壁厚要求，注射成型并不會出現填充不滿，但翹曲變形會稍大。加強筋的厚度、高度、脫模斜度、分布等基本滿足要求。不會對塑件造成太大的影響。塑件的倒圓角比較多，減少了塑料的流動阻力，提高了塑件的強度，且塑件的最小圓角比較適中，不會增加制造的困難。除此之外，由于塑件后側存在倒鉤，塑件不易取出，為了便于開模，應設置側向抽芯機構。三維造型9第三章三維造型1、打開UG,新建一個文件，選擇建模，如圖3-1圖3-1建模窗口圖圖3-2創建草圖過程圖圖3-3整體拉伸過程圖三維造型4、新建一個草圖，選擇拉伸后實體的頂面，并添加約束，草圖完成后，將草圖拉伸，布爾運算選擇求差，根據零件圖，拉伸值為26mm,如圖3-4圖3-4頂面拉伸圖5、新建草圖，選擇求差后的底平面和側面，然后使用鏡像將左側的草圖鏡像到右側，如圖3-5圖3-5曲面創建過程圖6、使用掃掠命令，選擇之前創建的草圖，得到一個曲面，使用修剪體命令，選擇之前創建的曲面，如圖3-6圖3-6修建過程圖三維造型布爾運算選擇求差，根據零件圖拉伸值為58mm,如圖3-7圖3-7腔體拉伸圖8、新建草圖，選擇求差后的底面，并添加約束，草圖完成后，將草圖拉伸，選擇布爾運算為求差，根據零件圖拉伸值20mm,如圖3-8圖3-8底面階梯拉伸圖9、新建草圖，選擇圖中平面，草圖完成后，將草圖拉伸，布爾運算為求差，拉伸值為24mm,如圖3-9副融**t可壁可地圖3-9前側凹形區域拉伸圖三維造型10、新建草圖，選擇同一平面，草圖完成后，將草圖進行拉伸，布爾運算選擇求差，拉伸值24mm,如圖3-10圖3-10中間凹形區域拉伸圖11、使用鏡像命令，將剛拉伸的特征對稱到右邊，如圖3-11圖3-11對稱后效果圖施題*m用黑*審*圖3-12底面特征拉伸圖13、使用生成實例幾何特征命令，選擇距離70mm,數量2個，如圖3-13三維造型圖3-13陣列效果圖圖3-14求和后效果圖15、新建草圖，選擇剛才拉伸實體的頂面，草圖完成后，將草圖進行拉伸，拉伸值為20mm,如圖3-15圖3-15橢圓形特征拉伸圖16、新建草圖，選擇圖中平面，草圖完成后，將草圖進行拉伸，拉伸值為17mm,如圖3-16年#圖3-16拉伸過程圖17、使用鏡像特征，將剛才拉伸的實體鏡像到另一側，如圖3-17圖3-17鏡像效果圖18、倒角，如圖3-18圖3-18倒角效果圖19、使用抽殼命令，選擇底面，壁厚為3.5mm,如圖3-19圖3-19抽殼效果圖20、構建小特征，選擇實體頂面，如圖3-20圖3-20小特證的創建結果圖如圖3-21圖3-21支撐板拉伸圖新建草圖，選擇圖中平面.如圖3-22三維造型圖3-22加強筋草圖23、草圖完成后，將草圖拉伸，拉伸值為4mm,如圖3-23圖3-23加強筋拉伸圖24、使用生成實例幾何體命令，選擇剛才拉伸的實體，如圖3-24圖3-24陣列效果圖25、同理，將前面的特征創建，如圖3-25三維造型圖3-25加強筋總體圖26、最后，用同樣的方法將剩余特征創建，如圖3-26圖3-26最終效果圖第四章模流分析4.1網格的劃分的特征和圓角等去掉并進行一些必要的修復，才能導入到moldflow中進行分析。劃分網格的時候，全局邊長一般按網格的1～3倍左右，當然同時也要考慮能看得更具體一些。如圖4-2耀n器*“圖4-2網格結果圖模流分析五以下即可。B奴*圖4-3網格修復結果圖4.2材料的選擇具體參數如圖4-4、4-5、4-6、4-7、州*W料a有了單4國中計A44n1而Aa圖4-4材料概述圖,群圖4-6材料推薦工藝圖模流分析圖4-8材料的溫度、比熱和粘度與剪切效率圖前面已經選擇好了材料，系統會根據材料自動繼承參數，分析完成后，通過日志可以找到最佳澆口位置的節點。如圖4-9例工在理集擇接X四相日起生原度力理費大成開持低車粉粉班和測體用力細測圖4-9最佳澆口位置圖這個位置只是系統認為注射最平衡的位置，合不合適，還要考慮模具結構等。根據實際情況，選擇了四種方案進行比較分析，通過做快速充填分析來比較。方案一和方案二如圖4-10、4-11、4-12、4-13、4-14、4-15、4-164和和54圖4-10充填時間效果圖模流分析2、速度/壓力切換時的壓力圖4-11速度壓力切換時的壓力大小圖3、流動前沿溫度圖4-12流動前沿溫度效果圖4、達到頂出溫度的時間口所間口所間u1*|止屬m圖4-13達到頂出溫度的時間圖模流分析圖4-14氣穴分布圖圖4-15充填末端壓力圖圖4-16熔接痕分布圖相差不大。綜合考慮，結合實際的澆注系統可能性，最終選擇方案二和方案三，這兩方案都比較可行然后通過接下來的分析，最終確定結果。成型窗口分析是工藝參數的確定過程，它可以確定在選擇的注塑機下能否充填順利，并且能夠快速分析在不同的澆口位置對參數的影響，優化澆口的數量與位置，評估不同材料對成型的影響等。工藝參數設置，設定最大注塑壓力為140MPa,由于成型窗口分析中沒有包括流道，因而最大注塑壓力限制為50%,同時要求流動前沿溫度最大上升不超過2度，下降不超過20度。通過成型窗口質量XY圖和成型窗口區域圖選擇熔體溫度、模具溫度以及注塑時間，然后校核。如圖4-17、4-18、4-19、4-20、4-21、4-22、4-23、4-24從上圖可以看出質量的好壞隨溫度的變化，因而選擇在可調范圍盡量大的條般要求質量最好在0.8以上比較好一些，因此，方案三更合適一些，相對來說，方案二可能是由于塑料充填時間較長而引起的。模流分析被具能用-區極成復置口句開共圖4-18成型窗口區域圖度，在此基礎上，選擇綠色區域中間的部分確定注射時間。圖4-19最大壓力降隨時間變化曲線圖從圖中可以看出，壓力隨時間的推移，先下降后上升圖4-20最低流動前沿溫度隨時間變化圖從圖可以看出，流動前沿溫度一直趨于下降的趨勢，最后填充結束時降到最低，中間下降的趨勢相差不大，但是最后的流動前沿溫度，方案三更低一些，相對來說，方案二降得更少，因而更合適一些。最大剪切速率和流動前沿溫度類似也是隨著時間的推移而下降，但最終會趨6、最大剪切應力最大剪切應力的變化過程是隨著時間的變化而先降到最低，在急劇回升，兩者降到了很低的地步，但方案三降得更低一些，而最大剪切應力一般是不能超過材料的許用的值的，因此，方案三更合適一些。7、最長冷卻時間模流分析圖4-23最長冷卻時間效果圖州控性射間推進我育工乙，病發屬性：熱壓P)理律]預果性在保集合招集任了輔律得質寄器溺青生：指昆文德7四3文0e圖4-24推薦參數圖4.5充填分析充填分析是在成型窗口的基礎上進行模擬注射，從結果上分析注射的效果。工藝設置，方案一和方案二分別為模溫66度，料溫266度和260度，注射時間為3.8秒和3秒，在99%時進行速度/壓力切換，保壓10秒，壓力最大為80%,設備經過0.1秒響應進入保壓。圖4-26充填時間比較圖方案一比方案二需要更長注射時間，可能原因是方案一是采用一模兩腔的形式，且采用的是側澆口，到達充填末端時間長。圖4-27達到頂出溫度比較圖達到頂出溫度的時間基本差不多，說明冷卻時間相差不大。圖4-28氣穴分布效果圖氣穴二者相差也不是很大，但是方案三有少量的存在于外表面，而方案二大部分都存在內表面，這可能是由于方案三的澆口在四周導致型腔內四周的空氣在塑料的壓縮下向中間移動的原因，因而方案二更合適。4、壁上剪切應力壁上剪切應力比預期的要高一些?？赡苁怯捎诒诤癫痪脑颍遣]有高出太多，影響并不是太大。5、流動前沿溫度流動前沿溫度一與熔體溫度相差不大于二十度，兩個方案相差不大，比較理6、熔接痕圖4-31熔接痕效果比較圖4.6澆注系統的構建及優化方案二為一模一腔，主流道在中間，經分流道，通過四個點澆口進入型方案三維一模兩腔，主流道在中間，經分流道，通過四個側澆口進入型腔圖4-32流動效果圖方案二不需要，只有方案三需要，通過型腔復制向導把塑件復制為兩個節點，然后創建直線，最后設置流道屬性和參數圖4-35不同流道充填時間效果圖圖4-37不同流道的注射位置壓力圖模流分析圖4-38流道平衡分析體積改變圖4.7冷卻系統的構建及優化以均勻冷卻塑件，降低內部產殘余應力，保持尺寸穩定，提高產品質量。方案二和方案三分別用兩種方案創建了水路，水路一用向導創建的，水路二用手動創建的。水路一和二如圖4-40和4-41圖4-40向導創建的冷卻管道圖模流分析圖4-41手動創建的冷卻管道圖**針w**圖4-42水路一冷卻液溫度上升情況圖圖4-43型腔溫度變化圖圖4-44水路一模具溫度分布圖模流分析圖4-45水路一零件平均溫度圖由圖可以看出塑件和型腔表面溫度很高，而型腔表面溫度要求在模具表面溫度上下10度以內，最高溫度更是高達將近200度，遠遠超過模具溫度60度，即使是主體溫度也在120度以上，是模具溫度的兩倍，但是可以看出方案三和方案二的效果相差不大，由此可見充填關系不大。圖4-46水路一零件的溫度曲線圖由圖可以看出零件內表面和外表面溫度不太平衡，相差比較大，并且隨著厚度的增加，溫差越來越大，其中方案三看起但總體來說還是很高，并且方案三內外表面的不均看起來更加明顯，因而兩種方水路二，如圖4-47、4-48、4-49、4-50、4-51與水路一比較，水路二效果好很多，冷卻液溫度上升也在2-3度范圍內并且水路上升的溫度都比較均勻，說明冷卻液比叫均勻，兩種方案看起來效果都很好，比較理想。具# 與水路一比較，水路二主體溫度都在六十度左右，在模具表面溫度上下十度由圖可以看出，模具內外表面溫度基本平衡了。4.7保壓分析及優化1、充填分析工藝設置，方案二和三的模具表面溫度都為66度，熔體溫度分別為260模流分析264度，百分之百保壓13.5秒從分析日志可知，總投影面積分別為1725.811和3371.999cm~2,最大充填壓力分別為60.06和99.23MPa,充填時間分別為3.16和4.10s。從收縮性屬性可以看到材料的收縮范圍，如圖4-53中不-生車目4而不有而有看者治黑計后物用有民同聲好計后物用有民同聲好身堂白針言出日m算m圖4-53收縮率范圍圖首次保壓分析，工藝參數為模溫：66度，料溫分別為260度和264度，百分之百保壓13.5秒。如圖4-54、4-55、4-56體積收縮率圖4-54首次保壓收縮率效果圖從圖中可以看出，塑件的體積收縮率最大為5.702%和6.609%,相對查的材料相近厚度的體積收縮率范圍而言，相差不大，且最大處只在壁厚最大處模流分析把壓力提高到75和105MPa,保壓18s圖4-55提高壓力后的收縮率效果圖從圖中可以看出塑件的體積收縮率有所下降，但不太明顯。把壓力提高到90MPa和125MPa,保壓18s圖4-56再次提高壓力的收縮率效果圖從中可以看出，體積收縮率有所下降，但出現一點過保壓，壓力不能再增加了。1、查看主流道入口、澆口到填充末端多個位置壓力XY圖，充填末端在3.86s壓力達到最大，31.78s降到0,取中間值11s作為恒壓切換點，由分析日志，速度/壓力切換時間為是2.96s,由此確定第一段保壓時間為6s,查看凍結層因子可以在28s凍結，由此確定保壓曲線如圖4-60模流分析圖4-60最終保壓曲線圖4.8翹曲分析對于翹曲變形的要求不一樣，特別是對于一方案二，如圖4-61、4-62魯駕m圖4-61翹曲變形結果圖圖4-62翹曲變形結果圖方案三，如圖4-63、4-64方案三，如圖4-63、4-64不頁，方數系的形量軍，所兩治春查形中形，電軍不每變架圖4-63翹曲變形結果圖州四￥-124確圖千：建例得4.*圖4-64np。p。從圖中可以看出，變形稍微有點大，變形主要是由于收縮不均引起的，可能是由于壁厚不均而引起的，而且在XY方向上變形比較大，從兩個方案的翹曲變形來看，相差并不是很大。1、翹曲優化由于是收縮為主的變形，與前面低溫保壓可能存在關系，所以采取調節保曲線，進行優化，可以采取延長高壓力的時間或者減緩保壓力下降的趨勢來達到目方案二，如圖4-65、4-66、4-67在稅和理置萊環壓h與對病p號數m數m衡當師衡當師xD圖4-67保壓優化后翹曲變形圖方案三，如圖4-68、4-69,畢基鄉母復,畢基鄉母復圖4-68保壓優化后翹曲變形圖資5,第圖④1真向要疾，原引幽質*言圖4-69保壓優化后翹曲變形圖從圖中可以看出翹曲變形并沒有較大的改變。本次模流分析塑件尺寸為500*300*150,主體壁厚為3厚米，最大壁厚為6mm,最小壁厚為1.5mm,材料選用ABS,模流分析有兩個方案，方案二采用一結構更簡單，生產效率高，兩種方案的保壓曲線都一樣，翹曲變形也差不多。1、劃分全局邊長為12的網格，最大從橫比為11.8,匹配率為91%。3、采用四個點澆口同時進膠，澆注系統如圖4-70圖4-70澆注系統和冷卻系統圖4、成型窗口參數為：模溫66度，料溫264度注射時間2.8秒。5、冷卻系統有十八根10mm水管和隔水板組成，如圖4-706、保壓時間為6秒，保壓力為90MPa,20秒后壓力逐漸降到零，如圖4-717、翹曲結果如圖4-71圖4-71保壓曲線及翹曲效果圖注塑機的選擇第五章注塑機的選擇5.1塑件參數1553.6838583cm3,ABS的密度為1.05g/cm3,因而質量為1631.4g。5.2型腔數目的擬定總而言之，影響型腔數目的因素很多，應該根據塑件的實際情況合理選擇，較大，以及模架的選擇，同時綜合上述模流分析，采用一模一腔更合適。5.3注塑機的選擇高，同時可以降低勞動的強度和模具成本。不同注射成型方法，對注塑機的要求不同，因而采用不同類型的注塑機，注塑機有：通用注塑機、熱固性注塑機、特種注塑機等。注塑機由：注射機構、鎖模機構、液壓傳動和電熱控制系統組成。通過對以下幾個方面的分析來選擇注塑機1、最大注射量成型塑件每次所需注射總量G小于注射機的最大注射量GG;——每個塑件的重量G?——澆注系統的重量通常要求注射成型時的總重量是注射機最大注射量的80%以下，即因為密度是一樣的，就用體積來計算，前面已經知道塑件的體積是1553.6838583cm3,由模流分析知道澆注系統體積為44.99cm3。2、注射壓力注塑機的額定注射壓力要大于塑件的注塑壓力Pp——塑件成型時所需注射壓力前面由模流分析可知塑件成型的最大壓力為60MPa,P;≥60.a通過以上的分析，同時考慮到塑件的結構，選擇國產注塑機SZY-2000公稱注射量：2000cm3鎖模力：6000kN模具最大厚度：800mm5.4注塑機參數的校核式中：F——注射機的額定鎖模力A——塑件與澆注系統在分型面上的總投影面積p——熔融塑料在型腔內的平均壓力k——安全系數，常?。?.1～1.2型腔內平均壓力p約為注射壓力的25%～50%如表5-1,取35MPa,總投影面積為0.138mm。F≥1.1×35×138000/1000=5313kN鎖模力合適條件型腔平均壓力/MPa舉例易成型塑件聚乙烯、聚苯乙烯等普通塑件薄壁容器類塑件粘度高、精度高ABS、聚甲醛等粘度特高、精度高高精度機械零件注塑機的選擇H,——包括澆注系統在內的塑件高度a——定模板與型腔板的分離距離脫模距離為150mm,塑件200mm,定模板與型腔板距離為250mm模具結構的設計第六章模具結構的設計6.1分型面的設計分型面的設計多種多樣，可以是一個分型面，也可以多個分型面，不同的分分型面是模具上用以取出塑件和澆注系統凝料的可分離的接觸表面。分型面3、不妨礙塑件的脫模、抽芯和排氣通過以上的分析以及結合實際情況可知，柜機底座的尺寸精度要求雖然一圖61分型面位置分布圖模具結構的設計6.2澆注系統的設計澆注系統通常分為普通流道澆注系統和無流道凝料澆注系統。2、在保證成型的條件下，盡量選取短路徑，少彎曲的流道4、澆注系統流程過長，應采用多澆口，防止塑件收縮不均7、在保證質量的條件下，盡量減少澆注系統的截面大小和長度，以節約塑料位圈，如表6-1,并采用直徑為150mm的定位圈，如圖6-2圖6-2定位圈結構圖表6-1定位圈的類型及參數類型直徑內徑厚度深度螺距螺釘規格5 模具結構的設計55555型，如表6-2,采用外徑50mm,內徑為20m的澆口襯套。如圖6-3圖6-3澆口襯套結構圖表6-2澆口襯套的類型及參數類型直徑外徑厚度球面半徑小端直徑雙邊角度螺距螺釘規格6主流道的設計：主流道一般設計為圓錐形，錐角為2°~4°,內壁表面粗糙 模具結構的設計度控制在60mm以內，這里選擇主流道長為35mm,球面半徑為15mm,小端半徑為3.5mm,凹坑深度為3mm,錐角為4°。由于塑件的體積比較大，采用半徑為10mm的分流道，如圖6-4,長度分別為265和175mm,由于分流道比較長，末端設置冷料穴。如表6-3表6-3分流道直徑流道直徑投影面積產品4100以下68375以上大型大型圖6-4分流道截面圖模具結構的設計的1.5～2倍。澆口的設計：澆口的種類很多，這里選擇點澆口，防止充填壓力過大以及塑件變形，采用四個澆口同時進膠，澆口直徑為2mm,高為2mm,錐度為13°。如圖6-5圖6-5點澆口尺寸圖整個澆注系統如圖6-6圖6-6流道尺寸圖型芯和型腔是模具的核心部分，它直接參與塑件的成型，它的精度要求直接模具結構的設計影響塑件的外形和尺寸。型芯、型腔尺寸計算的方法很多，這里采用平均收縮率計算法。的平均收縮率為0.6%,塑件大的尺寸如圖6-6、6-7圖6-6零件截面圖圖67零件截面圖由于零件本身沒有標注偏差，按IT12計算，模具制造公差按一般精度公差MT4計算，查表得：510,3290s,104°?as,89°as,783,470.56±0.63,1、型腔徑向尺寸的計算公式為D——為塑件最大尺寸Q——為塑料的平均收縮率2、型芯徑向尺寸的計算d——為塑件最小尺寸3、型腔深度尺寸的計算H——塑件高度最大尺寸4、型芯高度尺寸的計算h——塑件深度最小尺寸5、中心距尺寸的計算C——塑件中心距尺寸δ——模具中心距制造公差塑件在成型后，脫模是一個必要的過程，在此過程中，不僅要保證塑件的完整性，同時還要考慮到脫模完成后，脫模結構的復位問題和脫模結構的制造工藝性。1、脫模機構的動力來自于注射劑的推出機構，因此脫模機構應設置在動模一側2、脫模機構應使塑件在推出過程中不會變形或損壞。3、脫模機構應盡量簡單4、推出位置選在塑件內側，以保證塑件有良好的外觀 5、合模時應能正確復位推桿的結構形式很多，這里采用最簡單的圓推桿，其直徑一般為2.5～12mm,推桿的材料常用T8、T10碳素鋼，推桿頭部熱處理要求大于50HRC,工作端部配合的表面粗糙度小于0.8um,推桿僅與型腔配合，配合長度為推桿直徑的2~3倍。推桿的布置：原則1、盡可能使推桿位置均勻對稱2、應注意將推桿設在脫模阻力最大處通過以上分析，由于塑件比較大，同時又要保證受力均勻，因此采用七根8mm的圓推桿，如圖6-8,分別設在塑件的邊緣處。要要在成型有側孔、側凹或側凸臺的塑件時，通常采用側向分型方法將成型部位做成側型芯或側型腔，在塑件脫模前先將側型芯或側型腔抽出，然后再從模具中側向抽芯機構分為手動抽心機構、液壓抽芯機構、氣動抽芯機構和機動抽芯勞動強度大，拔抽力受人力限制，不能太大。液壓抽芯機構的優點是側向活動型芯的移動不受開模時間和頂出時間的影響，傳動平穩，多用于大型管件塑件，缺點是由于受模具結構的限制，液壓缸尺寸不能太大，需要另行設計液壓缸。機動抽芯機構的優點是優點是抽芯不需要人工操作，生產效率高無需另外設計液壓缸，成本低。通過對塑件的結構分析，這里采用機動抽芯機構中的斜導柱抽芯機構，且斜導柱在定模上，滑塊在動模上，滑塊的高度為55mm,長度為108mm,導柱傾角為12°,如圖6-9。側滑塊的出抽芯距為15mmα——斜導柱傾斜角L=15/0.2=75mmH=15/0.2=75mmc——側型芯成型部分的平均周長h——側型芯成型部分的高度α——側型芯的脫模傾斜角F=1.624×0.028×102×(0.21×0查表可得：斜導柱半徑為10mm熔融過程產生以及充填前型腔中存在的氣體，如果不排除這些氣體將導致氣孔、腔時，必須將型腔中的空氣和從熔體中溢出來的揮發性氣體順利排出型腔。2、利用推桿與孔的配合間隙排氣1、排氣槽應盡量設置在分型面上，并在凹模一側。便于制造6.6冷卻系統的設計冷卻系統之所以重要，是因為它不僅通過影響塑料的流動來影響塑件的外3、對于熱量聚集的地方應加強冷卻 4、凹模、凸模應分別冷卻5、注意干涉和密封的問題6、進出口水溫差不能太大冷卻裝置的形式很多，這里采用循環式，結合前面的模流分析，設計十五條水路，水管直徑為10mm,由于型腔深度比較大，故在型腔深處采用隔水板。6.7模架的選擇模架是注塑模的骨架和基體，標準模架一般由定模座板、定模板、動模板、動模支承板、墊塊、動模座板、推桿固定板、推板、導柱、導套及復位桿組成?，F在模架已經標準化，這樣的好處是可以滿足大批量制造和縮短模具的制造1、定模座板定模座板是為固定注塑機與模具而設計的，因為模具為中型模具，在其上只裝有定位圈，對厚度沒有要求，這里選擇36mm,同時它對剛度要求也不高，可采用45鋼，調質處理，硬度為28～32HRC。如圖6-10水口推板是為了將流道從產品上拉斷并且脫出來而設計的，厚度不是很大，模具結構的設計這里選擇36mm,同時對剛度要求也不高，可采用45鋼，調質處理，硬度為28~32HRC。如圖6-11圖6-11水口推板圖定模板是為固定模仁使定模仁閉合更加穩定而設計的，厚度比定模仁要厚，由于定模仁本身并不厚，這里選擇36mm,同時對剛度要求也不高，可采用45鋼，調質處理，硬度為28～32HRC。如圖6-12圖6-12定模板圖裝，這里采用兩塊動模板，厚度分別為96和56mm,同時對剛度要求不高，可以采用45鋼，調質處理，硬度為28～32HRC。如圖6-13、6-14圖6-14動模板圖等，空間要稍大，這里選186mm,同時對剛度要求不高，可采用45鋼，調質處理，硬度為28～32HRC。如圖6-15圖6-15墊塊圖動模座板是為固定注塑機與模具而設計的，對厚度沒有要求，這里選36mm,同時對剛度要求也不高，可采用45鋼，調質處理，硬度為28～32HRC。如圖6-16圖6-16動模座板圖推板是為更加順利的推出塑件而設計的，對厚度沒有要求，這里選28mm,同時對剛度要求也不高，可采用45鋼，調質處理，硬度為28～32HRC。如圖6-17圖6-17推板圖推桿固定板是為頂桿的加固而設計的，對厚度沒有要求，這里選如圖6-18圖6-18推桿固定板圖支撐板是為穩固型芯和型腔、導柱、導套等零件并防止它們脫出而設計的，對厚度要求不高，這里選擇56mm,同時對剛度要求也不高，可采用45鋼，調質處理，硬度為28～32HRC。如圖6-19圖6-19支撐板圖 模具三維模型的創建第七章模具三維模型的創建前面已經進行了模具結構設計以及相關的計算，并且通過moldflow對注射1、把之前創建好的三維造型打開，如圖7-1圖7-1三位造型圖2、初始化項目，材料選擇ABS,收縮率為1.006,如圖7-2圖7-2初始化項目圖設置圖3、工件坐標系位置正常，直接進行工件，如圖7-3圖7-3工件尺寸設置圖 如圖7-67、定義區域，選擇自動創建分型線，如圖7-7模具三維模型的創建MM圖7-7定義型腔型芯區域圖8、設計分型面，先在拐角處創建引導線，然后用拉伸和掃掠的方法建好分型面，如圖7-8n題圖7-8分型面效果圖圖7-9型芯圖模具三維模型的創建圖7-10型腔圖圖7-11替換實體圖圖7-12延伸實體圖13、求交，選擇保存目標，目標體為型芯，刀具體為滑塊，如圖7-1314、求差，選擇保存工具，目標體為型芯，刀具體為滑塊，如圖7-1415、加載模架，如圖7-15模具三維模型的創建圖7-16抽芯機構加載過程圖圖7-17抽芯結構加載結果圖圖7-18定位圈加載過程圖 圖7-19澆口襯套加載過程圖圖7-20澆口襯套加載結果圖圖7-21流道創建過程圖模具三維模型的創建圖7-22澆口創建過程圖圖7-24冷卻水路構建圖**圖7-25隔水板創建圖圖7-26水路最終效果圖圖7-27頂桿加載過程圖圖7-28頂桿加載結果圖模具的工作原理及裝配圖第八章模具的工作原理及裝配圖模具工作原理：開模時，動模在注塑機的拉力下，開始運動，定動母模板之間由于裝有尼龍閉合器不能分開，隨動模一起運動，水口板與定模板之間由于沒有限制被拉開，進行第一次脫模，澆注系統凝料被拉斷留在定模板并且被拉料銷拉出，然后動模繼續運動，進行第二次開模，水口推板把凝料推下，同時滑塊在斜導柱的作用下向外抽芯，動模繼續運動，到達開模行程后，定模板被小拉桿限位塊擋住，動模繼續運動，定動模板拉力增加，尼龍閉合器受力被拉開，由此進行第三次開模，達到開模行程后，頂出機構開始頂出運動，將塑件頂出，合模時，頂出機構和滑塊分別在復位桿和斜導柱的作用下達到復位狀態，最終完成合模。模具的裝配圖：圖8-1主視圖1-動模座板2-垃圾釘3-推板4-墊塊5-限位擋板6-側滑塊7-楔緊塊8-螺釘9-斜導柱10-拉料銷11-定位圈12-澆口襯套13-內六角螺釘14-定模座板15-水口推板16-定模板17-導套18-動模板19-水嘴20-支撐板21-導柱22-內六角螺釘23-推桿固定板圖8-2左視圖24-冷卻水管25-內六角螺釘26-尼龍鎖模器27-內六角螺釘28-密封圈29-隔水板30-推桿31-拉桿32-銷釘33-鎖模塊34-復位桿35-內六角螺釘36-矩形彈簧圖8-3俯視圖總結第九章總結新鮮，后期辛苦而心酸，以下就是我近半年的成果總結。2、塑件采用粘度中等且價格便宜的ABS作為材料3、通過UG畫草圖、拉伸、掃掠、矩陣鏡像等進行三維造型4、模流分析主要通過采用方案對比的方式進行分析6、采用一模一腔的方式8、澆注系統采用四個點澆口進膠參考文獻[1]李集仁，翟建軍.模具設計與制造[M].西安：西安電子科技大學出版社，2010.[2]姜勇，李善鋒，郭華.AuotoCAD2008機械設計[M].人民郵電出版社，2008[3]屈華昌，張俊.塑料成型工藝與模具設計[M].機械工業出版社，2014[4]涂曉斌，鐘紅生，習俊梅.機械制圖[M].江西高校出版社，2011[6]黃成，賈廣浩.UGNX8.0模具設計授課筆記[M].電子工業出版社，2012[7]章飛，型腔模具設計與制造[M].化學工業出版社，2008[9]王暉，劉軍暉.注塑模設計方法及實例解析[M].機械工業出版社，2013[11]申開智，塑料成型模具[M].中國輕工業出版社，2013[12]楊占橈，最新模具標準應用手冊[M].機械工業出版社，2011[13]戴亞春，現代模具成型設備[M].機械工業出版社，2011[14]程培源，模具壽命與材料[M],機械工業出版社，2008[15]付宏生，模具識圖與制圖[M]化學工業出版社，2007致謝首先，我要感謝胡勇導師的指導，導師是一個比較隨和的老師，同時也是個做起事來很認真的老師，平時從他身上學到了很多知識，每次我不知道給怎樣做時，他總能為我們找到方向，并且能一針見影的找到我們的問題，從而讓我們學到更多的知識，有時還會和我們探究一些比較有趣的問題，讓我很快就感受到了設計的快樂并融入其中。其次我要感謝同組同學對我的幫助和指點，沒有他們的此次畢業設計歷時將近半年月，是我大學學習中遇到過的時段最長、涉及內容最廣、工作量最大的一次設計。這次畢業設計的工作量相當比以前所有課堂設計還要多，更是一次把前面的知識綜合整理和考驗我們能力的過程，雖然有老師的仔細指導，但是當我真的開始做時，還是遇到了很多問題，這對我們的考驗是非常大的，不僅需要智慧，還有很多我們沒有接觸過的東西需要學習。在做畢業設計的過程中往往出現各種個養的問題，每次老師都會仔細解答甚至還會通過手機等在周末和我們交流，從來都不會因為我的問題稍過簡單加以責備，而是一再的告誡我做設計該注意的地方，多少個日日夜夜，老師不僅在學業上給我以精心指導，同時還在思想、生活上給我以無微不至的關懷，老師們的專業水平也是非常廣，讓我敬佩，在此謹向胡勇老師致以誠摯的謝意和崇高的敬很開心，從開始進入課題到論文的順利完成，有很多人給了的幫助，在這里請接shortercycletimeandhigherproductivity.Themainobjectiveofthisanalysishasbeencarriedoutmouldwithconventionalstraightcoolingchannelsfo附錄A外文翻譯原文typesofplastics,polypropylene(PP)andacrylonitrilebutadienestyrene,inaminiKeywords:Bi-metallicconformalcoolInjectionmouldingisoneofthemostimportantavailableinplasticmanufacturingindustries.Withthebrconsumerproducts,theinjectiomostwidelyusedmassmanufacturingprocess.Themouldingcyofmouldclosing,injection/holding,cooling,mouldopeningandproductremovalgenerallyaccounteconomicalperformanceofinjectionmoulding.Thecoolingsystemofaninjectionmouldcanbedividedmainlyintothreecsometimecoolingofthestripperplate.Tfinjectionmoulding.Amongalltypesofcoolingchannels,straight-drilledcoolingchannel(SDCC)systemi附錄A外文翻譯原文boringsaretheninterconnectdivertwatertothetopotheoutletthroughthepassageinbetweenthetubeandthehole.But,iTherehasbeensignificantiminnovationofCAD/CAM/CAEandRapidTooling(RT)ttopredictthetemperaturedistributionofthemouldandpartininjectionmouldingchannelsinaninjectionmouldtemperaturedistribution.Itcanalsodecreasecommoninjectionmouldingmaterials,suchasresearch,theapplicationisonlyrestrictedtal.[11]in2001appliedthe3Dprintingprprocess.However,theincreaseincomplexityofpartgeometrieshinderstheisworthwhiletoinvestigatefurtherotcoolingperformances.Onesuchapproachistousematerialswithhigherthermalcanachievesignificantreductionincyclet附錄A外文翻譯原文todeveloptoolinginsertsmadeofcopperandsteelusingseltechnique.Theyobservedthatascopperwasaddedtoefficientheattransferbuti(CTI)usedtoreplaceconvAccordingtoFourier'slawofconductionofhconductingthroughisinverthispaper,theperformanceofbi-metallicstraightcoolhavebeeninvestigatedforacavitymouldandcoremouldwithbubblers,through48mmwithwallthicknessof2mmandtheweightofthepartis69.5g.Notethattheparthascurvedsurfacesatthecorners.havebeenusedforBSCCandBCCC.Theightof232mm,diameterof300mmandtheinnerdiameterofcavityandcoreThermal-structuralFEAofthepropbeencarriedoutwithANSYSworkbenchsimulationsoftwarebi-metallicchannels.Intheanalysis,themouldmaterialwathecoolingchannelinsertmaterialwashighthermalconductiveberyllium-copper(BC)alloy,whichiscapableoftransferringheatatahigherratethansteel.Tathatareautomaticallycreateddependielementshavebeenused.FinerelevanceceInthesimulationprocessfirst,thetransientthermalanalyloadingconditions.Inthemouldingprocessofthermoplastics,threetypesofheatoutersurfaceofthemould,andfinally,radiationheattransfer,whichisofverynegligibleamount.InthisanConductionheattransferenergy,whichisofvitalimportanceinIMP,hasbeenofheatfluxfordifferenttimingofthemouldingcyclehavebeenusedrconstantvaluestoget附錄A外文翻譯原文Fig.3Cavityandcorewithconventionalsaacoreandcavity;bsectionaltopviewofcavitymould,showingtheorientationofBSCCinTwInsidesurfacetempleThicknessofTwAveragetemperatureoTcAveragetemperatureofthecoolantTheconvectionheattransfercoefficienthc,hasbeencalculatedusingEq.3,kThermalconductivityofcoolant(waDDiameterofthecoolingchanReReynoldsNumbercoolingofspruebushisnecessaryasitcarriesthehotm附錄A外文翻譯原文eleveninputboundaryconditionshavebeenusedforthermalanalysis,seFig.5aBi-metalliccocavity;bsectionaltopviewofcavitymould,showingtbeencarriedoutseparatelywithAutodeskMoldflowInsight(AMI)software.FlowsimulationwithAMI,alsogivesthevaluesofthevariableinjectionpressureatdifferentsurfaces(surfacesthatplasmouldingprocessasshowninFig.6)andclampingforces,whichwilboundaryconditionsforthermal-structuralanalysis.Forplasticflowanalysiswithsimulation.Similarvaluesoftemperaturehavebeebi-metalliccoolingchannecase.Valuesdowngraduallyduringthemouldingcycle.AveragevaluesthereisnotmuchdifferencebResultoftransientthermalanalysis,whichincludesthetemperatureresponseoverthemouldassemblyforentirecycle,hasbeenimported(bottomofthemould),injectionpressure,clampingforce(topofthemould)andtheFromtransientthermalanalysis,temperaturedistributionhasbeenreductionsby10℃co附錄A外文翻譯原文strength,itisnecessarytochecktherobustnessofthemouldswithbi-metalliccoolingchannels.Therefore,transientthermalmould,beforetherequirednumbercyclesitcanoperatTable2PropertiesofStavaxSupreme(SS),andcoppetime,fromtransientthermal-structurconfigurationmoulds.Table6alsogivesthepeakvaluesofmaximumvonMisesstressofCSCC,thepeakvalues附錄A外文翻譯原文aremuchlessthantheultimatetensilestrength(1,7channels.Wewillusethesepeakvaluesofstress,tocalculatethefatig4[17],thefatiguelifeofthemouldorthenumberofcyclwhere.a=(f×Su)2/Sandb=-(1/3)×log(f×Su/Se);103<N<10?fConstant7Table4HeatfluxvaluTable5ValuesofclampingforcesandinjectionpressloyectionpressayreForStavaxSupreme,Sut01,780MPa,Se0750MPandthese