./第一章工程概況該工程為大學綜合行政辦公樓,工程占地面積約1113.48㎡,總建筑面積4500㎡左右,層數為四層,層高為3.9m,基礎頂面距室外地面為500mm,承重結構體系擬采用現澆鋼筋混凝土框架結構。一、主要建筑做法及設計資料1.設計標高：室設計標高±0.000相當于絕對標高4.400m,室外高差450mm2.墻身做法：墻身為加氣混凝土填充墻,M5水泥砂漿砌筑。粉刷為混合砂漿打底,紙筋灰面,厚20mm,"803”墻涂料兩度。外粉刷為1：3水泥砂漿底,厚20mm,馬賽克貼面。3.樓面做法：瓷磚地面〔包括水泥粗砂打底,100mm厚鋼筋混凝土板,V型輕鋼龍骨吊頂。4.屋面做法：30mm厚細石混凝土保護層,三氈四油防水層,20mm厚水泥砂漿找平層,150mm厚水泥蛭石保溫層,100mm厚鋼筋混凝土板,V型輕鋼龍骨吊頂。5.門窗做法：門廳處為鋁合金門窗,其它均為木門,鋼窗。6.地質資料：屬Ⅱ類建筑場地,余略。7.基本風壓：。8.活荷載：屋面活荷載,辦公樓樓面活荷載,走廊樓面活荷載。9.多層框架平面圖、剖面圖見建筑施工圖。二、鋼筋混凝土框架設計各梁柱截面尺寸確定如下：邊跨〔AB、CD梁：取中跨〔BC梁：取邊柱〔A軸、D軸連系梁：取中柱〔B軸、C軸連系梁：取柱截面均為：現澆樓板厚為：。根據地質資料,確定基礎頂面離室外地面為500mm,由此求得底層層高5.15m。各梁柱構件的線剛度經計算后列于圖1-1。其中在求梁截面慣性矩時考慮到現澆樓板的作用,取〔為不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩。邊跨〔AB、CD梁：中跨〔BC梁：上部各層柱：底層柱：圖1-1結構計算簡圖〔圖中數字為線剛度,單位：×第二章恒荷載計算一、荷載計算屋面框架梁線荷載標準值30mm厚細石混凝土保護層：三氈四油防水層：20mm厚水泥砂漿找平層：150mm厚水泥蛭石保溫層：100mm厚鋼筋混凝土板：V型輕鋼龍骨吊頂：屋面恒荷載:

邊跨〔AB、CD框架梁自重:

梁側粉刷:

中跨〔BC框架梁自重:

梁側粉刷:因此,作用在屋頂框架梁上的線荷載為：樓面框架梁線荷載標準值瓷磚地面〔包括水泥粗砂打底：100mm厚現澆鋼筋混凝土板：V型輕鋼龍骨吊頂：樓面恒荷載：邊跨框架梁及梁側粉刷：中跨框架梁及梁側粉刷：因此,作用在中間層框架上的線荷載為：

③屋面框架節點集中荷載標準值

邊柱連系梁自重：

梁側粉刷：1m高女兒墻自重：

墻側粉刷：

連系梁傳來屋面自重：頂層邊節點集中荷載：

中柱連系梁自重：

梁側粉刷：

連系梁傳來屋面自重：頂層中節點集中荷載：④樓面框架節點集中荷載標準值邊柱連系梁自重：

梁側粉刷：鋼窗自重：窗上、下墻體自重：墻體粉刷：窗邊墻體自重：墻體粉刷：框架柱自重：框架柱粉刷：連系梁傳來屋面自重：中間層邊節點集中荷載：中柱連系梁自重：

梁側粉刷：縱墻自重：縱墻粉刷：縱墻上門窗自重：框架柱自重：框架柱粉刷：連系梁傳來屋面自重：中間層中節點集中荷載：恒荷載作用下的結構計算簡圖如圖2-1所示：圖2-1恒荷載作用下的結構計算簡圖二、恒荷載作用下的力計算橫載作用下的力計算采用分層法,除底層以外其它層柱的線剛度均乘以0.9的折減系數,柱的彎矩傳遞系數為1/3,底層為1/2。圖4中梁上分布荷載由矩形和梯形兩部分組成,在求固端彎矩時根據固端彎矩相等的原則,先將梯形分布荷載及三角形分布荷載,化為等效均布荷載。〔頂層：余層：附加彎矩計算：則等效的均布荷載布置如圖2-2所示：圖2-2恒荷載等效的均布荷載布置圖頂層恒荷載彎矩分配a.利用彎矩分配法并利用結構對稱性區二分之一結構計算,各桿的固端彎矩為：b.彎矩分配系數計算如下:c.彎矩分配過程：圖2-3頂層彎矩分配法計算過程2、標準層恒荷載彎矩分配a.利用彎矩分配法并利用結構對稱性區二分之一結構計算,各桿的固端彎矩為：b.彎矩分配系數計算如下:c.彎矩分配過程：圖2-4標準層彎矩分配法計算過程底層恒荷載彎矩分配a.利用彎矩分配法并利用結構對稱性區二分之一結構計算,各桿的固端彎矩為：b.彎矩分配系數計算如下:c.彎矩分配過程：圖2-5底層彎矩分配法計算過程跨中彎矩計算在求得結構的梁端支座彎矩后,求跨中彎矩則須根據求得的支座彎矩和各垮的實際荷載分布按平衡條件計算,框架梁在實際分布荷載作用下按簡支梁計算的跨中彎矩如圖2-6所示。圖2-6實際荷載作用下的跨中彎矩計算簡圖經計算得跨中彎矩,例如頂層邊跨跨中彎矩：其他層跨中彎矩計算見表：表2-1位置梁號頂層A4B44.8417.8660000.392.51B4C44.0013.3927000.511.78C4D44.8417.8660000.392.51余層AB4.8411.8860000.368.82BC4.008.9127000.59.06CD4.8411.8860000.368.82圖2-7分層法彎矩計算結果<頂層、標準層、底層>5.疊加、修正將各層分層法求得的彎矩圖疊加,可得到整個框架結構在恒載作用下的彎矩圖。顯然,疊加后框架個節點彎矩并不一定能達到平衡,為提高精度,將節點不平衡彎矩再分配一次進行修正〔見圖2-8,修正后豎向荷載作用下整個框架結構彎矩圖如圖2-9所示。圖2-8節點彎矩再分配〔1-4層圖2-9框架在恒荷載作用下的彎矩圖6.恒荷載作用下的框架剪力計算a.梁：據簡圖和推導公式進行計算。例如：,其它梁端剪力按對稱計算見表2-2。表2-2梁號A4B428.9550.546.00.34.8417.8648.43-55.62A3B333.2040.826.00.34.8411.8838.20-40.74A2B231.5940.536.00.34.8411.8837.98-40.96A1B129.2440.076.00.34.8411.8837.66-41.27B4C428.7828.782.70.54.0013.3914.44-14.44B3C314.1014.102.70.54.008.9111.41-11.41B2C215.0215.022.70.54.008.9111.41-11.41B1C116.4116.412.70.54.008.9111.41-11.41b.柱：據簡圖和推導公式進行計算。例如：頂層邊柱〔A3A4,其它柱子剪力按對稱計算見表2-3。表2-3柱號柱號A3A424.4515.263.9-10.18-10.18B3B4-16.97-10.753.97.117.11A2A311.5012.493.9-6.15-6.15B2B3-8.18-8.813.94.364.36A1A212.6614.023.9-6.84-6.84B1B2-8.91-9.763.94.794.79A0A18.784.845.15-2.64-2.64B0B1-6.11-3.345.151.831.83橫荷載作用下的剪力圖見圖2-10。圖2-10橫荷載作用下的剪力圖7.恒荷載作用下的框架軸力計算據簡圖和推導公式進行計算。例如：頂層邊柱其他柱子軸力見表2-5。表2-5柱號A3A40.000.0048.4342.8591.28A2A391.280.0038.2061.29190.77A1A2190.770.0037.9861.29290.04A0A1290.040.0037.6661.29388.99B3B40.0055.6214.4445.62115.68B2B3115.6840.7411.4174.15241.98B1B2241.9840.9611.4174.15368.50B0B1368.5041.2711.4174.15495.33恒荷載作用下的框架軸力圖：圖2-11恒荷載作用下的框架軸力圖第三章活荷載計算一、荷載標準值的確定樓面活荷載作用下的結構計算簡圖如圖3-1所示。圖中各荷載值計算如下：圖3-1活荷載作用下的結構計算簡圖二、活荷載作用下的力計算活荷載作用下的力計算采用分層法〔不考慮偏心彎矩的影響,除底層以外其它層柱的線剛度均乘以0.9的折減系數,柱的彎矩傳遞系數為1/3,底層為1/2。在求固端彎矩時根據固端彎矩相等的原則,先將梯形分布荷載及三角形分布荷載,化為等效均布荷載。〔頂層：余層：則等效的均布荷載布置如圖3-2所示：圖3-2活荷載等效的均布荷載布置圖頂層活荷載彎矩分配a.利用彎矩分配法并利用結構對稱性區二分之一結構計算,各桿的固端彎矩為：b.彎矩分配過程：圖3-3頂層彎矩分配法計算過程2、標準層活荷載彎矩分配a.利用彎矩分配法并利用結構對稱性區二分之一結構計算,各桿的固端彎矩為：b.彎矩分配過程：圖3-4標準層彎矩分配法計算過程3、底層活荷載彎矩分配a.利用彎矩分配法并利用結構對稱性區二分之一結構計算,各桿的固端彎矩為：b.彎矩分配過程：圖3-5底層彎矩分配法計算過程4、跨中彎矩計算在求得結構的梁端支座彎矩后,求跨中彎矩則須根據求得的支座彎矩和各垮的實際荷載分布按平衡條件計算,框架梁在實際分布荷載作用下按簡支梁計算的跨中彎矩如圖3-6所示。圖3-6實際荷載作用下的跨中彎矩計算簡圖經計算得跨中彎矩,例如頂層邊跨跨中彎矩：,其他層跨中彎矩計算見表：表3-1梁號A4B41.8060000.37.13A3B37.2060000.328.51A2B27.2060000.328.51A1B17.2060000.328.51B4C41.3527000.50.82B3C36.7527000.54.10B2C26.7527000.54.10B1C16.7527000.54.10圖3-7分層法彎矩計算結果<頂層、標準層、底層>5.疊加、修正將各層分層法求得的彎矩圖疊加,可得到整個框架結構在恒載作用下的彎矩圖。顯然,疊加后框架個節點彎矩并不一定能達到平衡,為提高精度,將節點不平衡彎矩再分配一次進行修正〔見圖3-8,修正后豎向荷載作用下整個框架結構彎矩圖如圖3-9所示。圖3-8節點彎矩再分配〔1-4層圖3-9框架在活荷載作用下的彎矩圖6.活荷載作用下的框架剪力計算a. 梁：據簡圖和推導公式進行計算。例如：,其它梁端剪力按對稱計算見表3-2。表3-2梁號A4B42.823.716.00.31.803.63-3.93A3B31.951.956.00.31.350.91-0.91A2B210.7418.546.00.37.2013.82-16.42A1B113.2413.246.00.36.754.56-4.56B4C411.2518.502.70.57.2013.91-16.33B3C313.0613.062.70.56.754.56-4.56B2C210.1618.472.70.57.2013.74-16.51B1C113.5413.542.70.56.754.56-4.56b.柱：據簡圖和推導公式進行計算:例如：頂層邊柱〔A3A4,其它柱子剪力按對稱計算見表3-3。表3-3柱號柱號A3A42.824.863.9-1.97-1.97B3B4-1.76-3.163.91.261.26A2A35.885.593.9-2.17-2.17B2B3-3.20-2.703.91.511.51A1A25.666.243.9-3.05-3.05B1B2-2.74-3.043.91.481.48A0A13.922.155.15-1.18-1.18B0B1-1.89-1.055.150.570.57活荷載作用下的剪力圖見圖3-10。圖3-10活荷載作用下的剪力圖7.活荷載作用下的框架軸力計算據簡圖和推導公式進行計算。例如：頂層邊柱其他柱子軸力見表3-5。表3-5柱號A3A40.000.003.701.625.32A2A35.320.0014.086.4825.88A1A225.880.0014.166.4846.52A0A146.250.0013.996.4866.99B3B40.0055.620.913.147.91B2B37.9140.744.5614.0742.70B1B242.7040.964.5614.0777.41B0B177.4141.274.5614.07112.29活荷載作用下的框架軸力圖：圖3-11活荷載作用下的框架軸力圖第四章風荷載計算一、風荷載標準值計算高度〔m4.568.5512.4516.350.740.740.740.77風壓標準值計算公式為：。風荷載體型系數；基本風壓；風壓高度系數：按c類地區查GB50009-2001表,插法求得值如上表；風振系數：因為結構高度H=16.35m＜30m,可取=1.0；將風荷載換算成作用于框架每層節點上的集中荷載,計算過程如下表所示,表中Z為框架節點至室外地面的高度,計算結果見圖4-1。表4-1層次41.01.316.350.770.250.2502.83531.01.312.450.740.250.2413.44721.01.38.550.740.250.2413.44711.01.34.650.740.250.2413.709轉化為集中荷載,〔受荷面積與計算單元同圖4-1風荷載作用下結構計算簡圖二、風荷載作用下的力計算〔1風荷載作用下的各柱剪力計算采用D值法列表如下：表4-2-1<3-4層h=3.9m系數4層〔3層〔A4A3B4B3C4C3D4D3A3A2B3B2C3C2D3D22.054.704.702.052.054.704.702.0521.140.5060.7010.7010.5060.5060.7010.7010.5064.436.146.144.434.436.146.144.430.600.820.820.601.321.831.831.32表4-2-2<1-2層h=5.15m3.9m系數2層〔1層〔A2A1B2B1C2C1D2D1A1A0B1B0C1C0D1D02.054.704.702.052.716.206.202.7121.1417.820.5060.7010.7010.5060.6820.8170.8170.6824.436.146.144.434.535.425.424.531.322.832.832.043.424.094.093.42〔2求反彎點高度表4-3層數第四層〔m=4,n=4,h=3.9m柱號A4A32.050.40251.00001.001.570B4B34.700.45001.00001.001.755C4C34.700.45001.00001.001.755D4D32.050.40251.00001.001.570層數第三層〔m=4,n=3,h=3.9m柱號A3A22.050.45251.001.001.001.765B3B24.700.50001.001.001.001.950C3C24.700.50001.001.001.001.950D3D22.050.45251.001.001.001.765層數第二層〔m=4,n=2,h=3.9m柱號A2A12.050.50001.001.001.3201.950B2B14.700.50001.001.001.3201.950C2C14.700.50001.001.001.3201.950D2D12.050.50001.001.001.3201.950層數第一層〔m=4,n=1,h=5.15m柱號A1A02.710.55001.000.760002.833B1B06.200.55001.000.760002.833C1C06.200.55001.000.760002.833D1D02.710.55001.000.760002.833<3>風荷載作用下的彎矩計算柱端彎矩：柱上端彎矩柱下端彎矩梁端彎矩：先求出每個節點柱端彎矩之和,然后按梁的線剛度進行分配,其計算過程及結果見表4-4。表4-4柱、梁端彎矩柱號節點A4A30.603.91.5701.400.94A41.400.0001.0000.001.40B4B30.823.91.7551.761.44B41.760.4370.5630.770.99A3A21.323.91.7602.822.32A33.760.0001.0000.003.76B3B21.833.91.9503.573.57B35.010.4370.5632.192.82A2A12.043.91.9503.983.98A26.300.0001.0000.006.30B2B12.833.91.9505.525.52B29.090.4370.5633.975.12A1A03.425.152.8337.929.69A111.900.0001.0000.0011.90B1B04.095.152.8339.4811.59B115.000.4370.5636.568.44〔4風荷載作用下的剪力計算梁剪力：以梁為隔離體,據計算簡圖4-2及推導公式計算；柱剪力：見表4-2所示,其計算過程及結果見表4-5。表4-5梁號A4B41.400.776.00.36B4C40.990.992.70.73A3B33.762.196.00.99B3C32.822.822.72.09A2B26.303.976.01.71B2C25.125.122.73.79A1B111.906.566.03.08B1C18.448.442.76.25圖4-2梁剪力計算簡圖及公式〔5風荷載作用下柱軸力計算據計算簡圖4-3及推導公式計算,其計算過程及結果見表4-6。表4-6柱號A4A30.000.000.360.36B4B30.000.360.730.37A3A20.360.000.991.35B3B20.370.992.091.47A2A11.350.001.713.06B2B11.471.713.793.55A1A03.060.003.086.14B1B03.553.086.256.72圖4-3柱軸力計算簡圖及公式〔６風荷載作用下框架的力如下圖所示：注：左風作用下框架的力與右風作用下框架的力數值相等,符號相反。圖4-4左風作用下框架的力圖〔Ｍ-kNm,V-kN,N-kN三、風荷載作用下的位移驗算取剛度折減系數,用〔層間位移和〔總位移驗算,取,則框架住的側移剛度Ｄ值計算：表4-7位置2-4層底層邊柱Ａ2.050.506104912.710.6826147邊柱Ｂ2.050.506104912.710.6826147中柱Ｂ4.700.701145346.200.8177363中柱Ｃ4.700.701145346.200.8177363層間及總側移計算見表4-8.表4-8位置限值4層39002.84500500.0671/582091/5003層39006.29500500.1481/263511/5002層39009.74500500.2291/170311/5001層515013.45270200.5861/87881/500頂點1.0301/163591/650第五章水平地震荷載計算一、各樓層重力荷載代表值集中質點系各質點重力荷載代表值的幾種方法,隨結構類型和計算模型而異,對多層結構,頂層質點的集中方法：屋蓋和頂層上半個層高圍,一般層質點的集中方法：樓蓋和上下各半個層高圍。二、結構自振周期計算據經驗公式：三、結構總的水平地震作用標準值由多遇地震作用和設防烈度7度,查《抗規》表-1知；由二類場地和設計地震分組第二組,查《抗規》表5.1.4-2知；結構的阻尼比取0.05,相應的分別為0.9,0.02,1.0。由＜＜,查地震影響系數曲線圖得：四、各層水平地震作用標準值及位移驗算因為＜,所以不考慮頂部附加地震作用,則第i層水平地震作用為：,各層計算值見表12。表12層號〔kN<m><kN><kN><kN/m><m>4427.1516.857194209584242500500.00083506.9312.9565653880500500.0022506.939.05458826106500500.0021506.935.15261115121229680.0051、橫向框架各層水平地震作用和地震剪力如下圖所示：〔a水平地震作用<b>地震剪力2、層間位移底層：<滿足>二層：〔滿足五、水平地震作用下橫向框架的力計算1、柱子剪力和柱端彎矩計算見表5-1〔,,表5-1柱號A4A33.94210491500500.20968.801.57013.8220.50A3A23.98010491500500.209616.771.76529.6035.80A2A13.910610491500500.209622.221.95043.3343.33A1A05.151216147270200.227527.532.83377.9963.79B4B33.94214534500500.290412.201.75521.4126.17B3B23.98014534500500.290423.231.95045.3045.30B2B13.910614534500500.290430.781.95060.0260.02B1B05.151217363270200.272532.972.83393.4076.39梁端彎矩的計算先求出每個節點的柱端彎矩之和,然后按梁的線剛度進行分配。計算過程及結果見表5-2。表5-2節點A420.500.0001.0000.0020.50B426.170.4370.56311.4414.73A349.620.0001.0000.0049.62B366.710.4370.56329.1537.56A272.930.0001.0000.0072.93B2105.320.4370.56346.0259.30A1107.120.0001.0000.00107.12B1136.410.4370.56359.6176.80梁剪力的計算以梁為隔離體,計算簡圖及推導公式同風荷載。其計算過程及結果見表5-3。表5-3梁號A4B420.5011.446.05.32B4C414.7314.732.710.91A3B349.6229.156.013.13B3C337.5637.562.727.82A2B272.9346.026.019.83B2C259.3059.302.743.93A1B1107.1229.616.027.29B1C176.8076.802.756.894、柱軸力計算據計算簡圖4-3及推導公式計算,計算簡圖及推導公式同風荷載,其計算過程及結果見表5-4。表5-4柱號A4A30.000.005.325.32B4B30.005.3210.915.59A3A25.320.0013.1318.45B3B25.5913.1327.8220.28A2A118.450.0019.8338.28B2B120.2819.8343.9344.38A1A038.280.0027.2965.57B1B044.3827.2956.8973.985、水平地震荷載作用下框架的力如下圖所示：注：左震作用下框架的力與右震作用下框架的力數值相等,符號相反。圖5-1左震作用下框架的力圖〔Ｍ-kNm,V-kN,N-kN第六章力組合及梁柱配筋一、框架橫梁的力組合及配筋1、橫梁的力組合橫梁的力未按荷載的最不利位置進行組合,而是按活荷載的滿跨布置進行計算。通過力組合,比較得出結構所受的最不利作用,本設計以頂層和底層為例,具體過程見表6-1,表中,的取值對彎矩取0.75,剪力取0.85。橫梁梁端彎矩控制值的確定梁端彎矩控制值即該梁梁端的彎矩設計值,由于力組合表中的彎矩值是受力簡圖中軸線處的數值,在設計過程中需要將其調整到梁端的控制截面處,具體計算見表6-2。橫梁跨中彎矩值、梁端剪力的調整a.由于在梁的力組合中,豎向荷載產生的彎矩未進行組合前的調幅,為保證塑性鉸不出現在跨中；同時,在設計中活荷載計算未按荷載的最不利位置進行組合,而是按活荷載的滿跨布置計算的,故需放大梁的跨中彎矩,即將跨中彎矩乘以1.1的放大系數。b.梁的抗震設計要現"強剪弱彎"的設計目的。為了簡化計算,在對梁端剪力控制值的調整中,直接從梁端剪力力組合中選取最不利剪力組合乘以三級抗震要求的方法系數1.1。c.梁端剪力及跨中彎矩調整值計算見表6-3:表6-3位置A邊跨中中跨中頂層67.92×1.174.14×1.1-77.84×1.127.25×1.1-23.74×1.174.7181.55-85.6229.98-26.11底層75.57×1.162.26×1.1-80.67×1.176.83×1.1-20.71×1.183.1368.49-88.7484.51-22.78表6-2屋面橫梁彎矩控制值計算位置截面荷載頂層恒荷載-28.95+48.43450-18.05活荷載-2.82+3.63-2.00地震荷載20.505.3219.30+1.67-35.96恒荷載-50.54-55.62450-38.03活荷載-3.71-3.93-2.83-53.32恒荷載-28.78+14.44450-25.53活荷載-1.95+0.91-1.75地震荷載14.7310.9112.28-11.79-35.74底層恒荷載-29.24+37.66450-20.77活荷載-10.16+13.74-7.07地震荷載107.1227.29100.98+76.58-120.33恒荷載-40.07-41.27450-30.78活荷載-18.47-16.51-14.76地震荷載59.6127.2953.47-86.48+17.79恒荷載-16.41+11.41450-13.82活荷載-13.54+4.56-12.51地震荷載76.8056.8964.00+44.33-80.474、框架橫梁的配筋混凝土：,HPB235：,HRB335：梁截面：AB、CD跨為,BC跨為采用單筋矩形截面,取,則①框架橫梁正截面承載力計算邊跨梁的跨中最小配筋率：邊跨梁的跨中最小配筋面積：邊跨梁支座處的最小配筋率：邊跨梁支座處的最小配筋面積：中跨梁的跨中最小配筋率：中跨梁的跨中最小配筋面積：中跨〔BC梁支座處的最小配筋率：中跨梁支座處的最小配筋面積：具體過程及配筋見表：表6-4A邊跨中中跨中上部下部上部下部上部下部頂-35.9681.55-53.32-35.74-26.11底-120.3376.5868.49-86.4817.79-80.4744.33-22.78頂0.02630.05950.03890.03890.0281底0.08790.05590.05000.06310.01300.08680.04780.0246頂0.02670.06140.03970.03930.0285底0.09210.05760.05130.06520.01310.09090.04900.0249頂215.7496.1320.8261.3189.5底744.1465.4414.5526.8105.8604.4325.8165.6頂實配鋼筋底頂實配鋼筋面積〔底②框架橫梁斜截面承載力計算截面限制條件AB、CD跨：BC跨：混凝土的抗剪承載力AB、CD跨：BC跨：框架斜截面承載力計算見表6-5.表6-5位置A備注頂層74.7185.6229.98底層83.1388.7484.51頂層>>>梁的截面限制條件滿足底層>>>頂層>>>底層BC跨需計算配置箍筋底層>><底層BC跨的配筋計算：當配以的構造箍筋時,BC跨的斜截面承載力為：加密區：其余部分：三級抗震設計的最小配筋率驗算：AB、CD跨：BC跨：三級抗震要求：顯然滿足。二、框架柱的力組合及配筋1、柱子的力組合柱子的力組合同梁的力組合,通過比較選出最不利作用,作為柱端彎矩、剪力設計值,組合過程見表6-6。2、框架柱力設計值的確定為實現柱子的"強剪弱彎",在力組合表中選取剪力的最大組合值乘以1.1的調整系數作為柱子的剪力設計值。3、框架柱的配筋框架柱的配筋采用對稱式〔以利于不同方向的地震作用,為便于施工,以頂層和底層為例,其力均為最不利者作為計算,對于彎矩和軸力,承載力抗震折減系數按軸壓比確定,當軸壓比小于0.15時,；當軸壓比大于0.15時,,而剪力的系數都取0.85。材料：混凝土：,,,,HRB335：,。截面：,,。①外柱配筋選擇〔見表6-7：表6-7位置頂層底層組合57.6857.683.26124.76124.7680.55119.64119.64105.81592.22592.22421.74482.1482.130.8210.7210.7191.01814>N>N>N>N>N>N202020202020502.1502.150.8230.7230.7211.11.2251.2250.1240.5630.5630.51558505850585064386438643813.013.013.014.314.314.31.101.101.971.261.261.28552.3552.349.3290.7290.7270.2737.3737.3234.3475.7475.7455.20.0360.0360.0320.1790.1790.128291.2291.2<0442.1442.1216.1由規GB50011-2001知,縱向鋼筋的最小配筋率：角柱0.9%,中柱和邊柱0.7%則邊柱配筋：,選用6根18,。②柱配筋選擇〔見表6-8：表6-8位置頂層底層組合55.4455.4410.88144.97144.97104.47150.83150.83138.30757.94757.94565.60367.6367.678.7191.3191.3184.71612.3>N>N>N>N>N>N202020202020387.6387.698.7211.3211.3204.70.9450.9450.2410.5150.5150.49958505850585064386438643813.013.013.014.314.314.31.131.131.501.281.281.29438.0438.0148.1270.5270.5264.1623.0623.0333.1455.5455.5449.10.0460.0460.0420.2300.2300.172239.3239.3<0504.6504.6298.7由表可知：按構造配筋,選用選用6根18,。③框架柱抗剪承載力計算以最大剪力相應的軸力作為控制值,HPB235鋼筋：,。表6-9位置外柱柱頂層底層頂層底層1.1×24.841.1×39.671.1×24.891.1×45.40119.64592.22150.83757.943333N<869取119.64N<869取592.22N<869取150.83N<869取757.94620.8>V>V>V>V145.65>V184.57>V148.22>V198.22>V構造配筋構造配筋構造配筋構造配筋箍筋選用：加密區：,邊柱采用雙肢箍,高度550mm；縱筋搭接處：雙肢箍；其他部分：雙肢箍。4、框架柱的裂縫寬度對于,根據《混凝土結構設計規》要求可不必進行計算,由表6-9知只有頂層柱需進行計算。外柱：,,,取0.01滿足要求。柱：,,,取0.01滿足要求。第七章基礎計算一、基礎類型選用十字交叉條形基礎。二、荷載計算1、基頂力組合值計算a.A柱基礎標準組合：基本組合：b.B柱基礎標準組合：基本組合：c.C柱基礎標準組合：基本組合：d.D柱基礎標準組合：基本組合：2、橫向地基梁的荷載計算節點何在按線剛度進行分配,設縱橫地基梁的橫截面相同,則線剛度與成反比。各節點的分配系數標準組合：基本組合：傳至基礎頂面〔橫向的墻體荷載所選取計算的一榀框架中無橫墻,故,。三、初步確定基底尺寸1、確定基礎埋深取2、初估基礎寬度取四、地基承載力驗算〔采用標準組合1、地基承載力特