基于ebsd技術(shù)的az31鎂合金熱擠壓棒材和薄板織構(gòu)分析

鎂合金具有低密度、高強度、易回收等優(yōu)點。近年來，作為一種承受著交通、電子等廣泛需求的輕結(jié)構(gòu)材料，它已被廣泛應用于汽車、交通、電子等民用產(chǎn)品的領域。變形鎂合金通常通過擠壓、軋制、鍛造等變形方式來改善合金的結(jié)構(gòu),提高鎂合金的性能,但鎂合金在變形后會在合金內(nèi)產(chǎn)生擇優(yōu)取向即織構(gòu)。大量研究表明,鎂合金織構(gòu)的存在對鎂合金的性能有著顯著影響。因此,研究鎂合金在變形過程中產(chǎn)生的織構(gòu),明確織構(gòu)產(chǎn)生的原因及織構(gòu)對合金性能的影響,就可以對鎂合金的變形加工提供理論依據(jù),達到控制織構(gòu)的目的,用以改善合金的性能以適應結(jié)構(gòu)件的使用要求。傳統(tǒng)研究織構(gòu)的方法主要有X射線衍射分析和中子衍射分析,它們得到的是材料宏觀上的晶體擇優(yōu)取向的平均結(jié)果。而新興的電子背散射衍射技術(shù)(EBSD)能在得到材料宏觀擇優(yōu)取向的同時,得到單個晶粒的取向以及相鄰晶粒的取向差異,為鎂合金織構(gòu)研究提供一種有力的手段。目前,關于鎂合金棒材和板材在加工過程中織構(gòu)的演化規(guī)律及其對力學性能影響的研究日益增多。尹樹明等對AZ31D鎂合金擠壓棒材的拉壓不對稱性以及在拉伸和壓縮變形過程中的組織演化進行系統(tǒng)研究及分析。汪凌云等對AZ31B板材在加工過程中織構(gòu)的演變規(guī)律以及對板材力學性能各向異性的影響進行了研究。CHINO等對AZ31擠壓棒材在不同溫度下進行了單向拉伸和壓縮實驗研究,并以孿生為因素分析拉壓不對稱性。BOHLEN等通過對6種鎂合金板材分別進行3個不同方向(軋向、橫向、45?)的單向拉伸性能研究,得出鎂合金板材力學性能各向異性的結(jié)論,并從織構(gòu)角度分析其各向異性。由此可見,織構(gòu)的存在及對力學性能的影響已成為熱題。在此,本文作者以熱擠壓AZ31鎂合金棒材和熱軋AZ31鎂合金薄板為對象,通過EBSD分析技術(shù),分析在塑性變形過程中形成的織構(gòu);通過對擠壓棒材的室溫單向拉伸和單向壓縮性能測試,得出鎂合金拉壓不對稱性的結(jié)論,并從織構(gòu)角度分析其機理;通過對軋制薄板沿3個不同方向的室溫單向拉伸實驗,研究鎂合金的各向異性性能。1ebsd織物加工實驗材料為d100mm的AZ31鎂合金鑄錠和厚度為0.99mm的AZ31鎂合金軋制薄板,主要成分如表1所列。將鑄錠分別擠壓成擠壓比為6.25?1和25?1的圓棒,擠壓工藝參數(shù):擠壓筒溫度440℃,模具溫度410℃。用電火花切割出鑄錠、擠壓棒和軋制板上用于測量織構(gòu)的樣品,用AC-2電解液進行電解拋光,在ZeissSuppa55場發(fā)射掃描電鏡上進行EBSD實驗,所用EBSD附件為丹麥HKL公司的Channel5.0。將擠壓比為25?1的棒材加工成標準拉伸、壓縮樣品,加載方向均為擠壓方向;在軋制板材上分別沿著與軋向(RD)成0?,45?和90?的3個方向切割拉伸樣品。室溫拉伸、壓縮實驗在ZwickT1-FR020TN.A50型電子萬能材料實驗機上完成,初始加載速度為0.5mm/min;當材料拉伸至Rp0.2時,加載速度提升為2.5mm/min。2結(jié)果與分析2.1由鎂合金組成、編織規(guī)律2.1.1擠壓對織構(gòu)的影響圖1所示為AZ31鎂合金的鑄態(tài)組織。由圖1可看出,鑄態(tài)鎂合金初始取向比較散漫,平均晶粒尺寸為135.58μm。圖2所示為擠壓比為6.25?1的平行于擠壓方向的組織。由圖2可以看出,擠壓樣品基本上為沿擠壓軸向的細長條晶兩側(cè)分布的等軸細晶的混晶組織,平均晶粒尺寸為8.28μm,而細晶粒僅為5μm,大晶粒則達到50μm。由此可知,在熱擠壓過程中出現(xiàn)再結(jié)晶。圖2(a)的取向成像圖則表明,擠壓后AZ31鎂合金的擇優(yōu)取向,圖中每種顏色代表一個晶體學取向,顏色相近則晶粒的取向相近。由圖2(b)得知,擠壓后大部分晶粒的(0001)基面平行于擠壓方向。圖3所示為擠壓比為25?1的平行于擠壓方向的組織。由圖3可看出,擠壓樣品仍舊為沿細長條晶兩側(cè)分布的等軸細晶的混晶組織,平均晶粒尺寸為7.41μm。與擠壓比為6.25?1的相比,織構(gòu)漫散度更小,主要織構(gòu)的晶粒取向沿擠壓方向(ED)的漫散度在0?~15?的范圍內(nèi),而沿橫向(TD)的漫散度則在60?~90?的范圍內(nèi)。由以上分析可以得出,隨著擠壓比的增大,鎂合金逐漸形成纖維織構(gòu),即晶面和<1010>晶向平行于擠壓軸,合金的晶粒得到細化。圖4所示為擠壓態(tài)鎂合金在垂直于擠壓方向上的取向極圖,其基面織構(gòu)明顯低于與擠壓方向平行的截面上的織構(gòu)(如圖3所示)。由此可見,對于擠壓變形,大部分晶粒的基面平行于擠壓方向,很少有晶粒的基面垂直于擠壓方向。2.1.2基面織構(gòu)的形成圖5所示為0.99mm厚的AZ31鎂合金軋制薄板的組織。由圖5可看出,此薄板組織為均一的等軸晶,其基本特征為(0001)基面平行于軋板表面,晶向平行于軋向。在{0002}極圖中,基面法向沿軋板軋向偏轉(zhuǎn)一定角度。形成這種強的基面織構(gòu)的原因是:在薄板軋制過程中,大部分晶粒的c軸與外力夾角小于25?,甚至平行于外力方向,即基面和棱柱面的Schmid因子很小,導致滑移模式難以啟動,孿生便成為最主要的塑性變形機制。拉伸孿生{101}2的結(jié)果是使晶粒的c軸平行于軋板法向,從而形成強的基面織構(gòu)。2.2紡織結(jié)構(gòu)對az31的鎂合金力學性能的影響2.2.1拉壓不對稱性的一般過程為了確定織構(gòu)對擠壓AZ31鎂合金力學性能的影響,對擠壓棒沿擠壓方向分別進行室溫單向拉伸和單向壓縮測試,其應力—應變曲線如圖6所示。由圖6可以看出,拉伸、壓縮屈服表現(xiàn)出明顯的不對稱性,拉伸屈服強度約為壓縮屈服強度的2倍。拉伸屈服后硬化呈現(xiàn)一定的單調(diào)性,而壓縮曲線則可分為3個階段:1)當應力很小時發(fā)生屈服(大約為拉伸時的一半),接著以較小的硬化率繼續(xù)塑性變形;2)硬化率變大,應力以較快的速度增長;3)硬化率降低?？蓮牟牧系目棙?gòu)來解釋拉壓不對稱性。AZ31鎂合金的軸比(c/a)為1.624,根據(jù)文獻,當c/a小于時,只有存在沿c軸方向的拉應力或垂直于c軸方向的壓應力分量,孿生才能發(fā)生。由圖3所示的AZ31擠壓棒材的極圖可以看出,大多數(shù)晶粒的{0001}基面和晶向平行于擠壓方向。這種取向使得加載方向與大多數(shù)晶粒的c軸垂直,因此,只有在壓縮變形時才能發(fā)生孿晶。YI等認為在拉伸初期以基面<a>滑移為主,而孿生是壓縮時的主要變形方式,而且基面<a>滑移的臨界分切應力遠高于孿生變形,因此,單向拉伸的屈服應力遠大于單向壓縮的。尹樹明等認為,柱面<a>滑移是拉伸時的主要變形方式,{101}2孿生是壓縮時的主要變形方式,從而導致拉壓不對稱性。對于壓縮曲線的3個階段,尹樹明等等通過分析變形過程中的組織演化得出如下結(jié)論:第1階段,主要以一次孿生為主,隨著孿生的增加,材料不斷硬化,隨著一次孿生逐漸飽和,硬化速率也逐漸減慢;第2階段,位錯急劇增加,并與孿晶及二次孿晶的相互作用增強,阻礙位錯的運動,使得硬化速率迅速提高;第3階段,位錯進一步增加,孿晶與滑移的相互作用增強呈上凸狀,硬化速率減慢。YI等則認為第3階段硬化速率的減慢是由于<c+a>滑移開動的。2.2.2材料的拉伸變形隨機取向的多晶體在宏觀上具有各向同性的力學性能,一旦呈現(xiàn)織構(gòu),將表現(xiàn)出各向異性。為了確定織構(gòu)對軋制AZ31鎂合金薄板力學性能的影響,分別在軋板上沿3個方向上截取拉伸試樣,以獲得不同的初始織構(gòu)。表2所列為軋制鎂合金板材沿3個不同方向的力學性能,鎂板表現(xiàn)出明顯的各向異性。對比各個方向的性能指標可以得出:45?方向的屈服強度比其他2個方向的屈服強度都低,而其伸長率最大。各向異性主要是由晶體學織構(gòu)所引起的。對于鎂合金,只有存在沿c軸方向的拉應力或垂直于c軸方向的壓應力分量,孿生才能發(fā)生,而AZ31鎂合金板材的大部分晶粒的c軸垂直于板面,當沿著選取的3個方向分別拉伸時,孿生都不能啟動,室溫下的主要變形方式僅為基面滑移。在AZ31鎂合金軋板中主要為(0001)基面織構(gòu),且基面法向部分偏向45?方向,而大部分晶?；娣ㄏ蚺cRD方向夾角的漫散度為5?~14?,與TD方向夾角的漫散度為0?~5?,如圖5(b)中{0002}極圖所示。當鎂合金分別沿3個方向拉伸變形時,45?方向上的基面Schmid因子最大,基面滑移系最易啟動,其次為RD方向,因而,45?方向的屈服強度最低,TD方向最高;伸長率沿TD方向最低,