DL/T438-2016

火力發電廠金屬技術監督規程

2017-3-16DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解一火力發電廠金屬技術監督規程的歷程SD107-831983年由原水利電力部頒布

DL438-911991年由原能源部頒布

DL438-20002000年由原國家經貿部頒布

DL/T438-20092009年由國家能源局發布DL/T438-2016年由國家發展和改革委員會能源

局頒布（2016年8月16日批準，12月1日實施）DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解二標準屬性強制性標準：《中華人民共和國標準化法》、《中華人民共和國標準化法實施條例》規定：凡保障人民生命、財產安全、人身健康，環境保護和公共利益的標準，法律、行政法規規定強制執行的標準，是強制性標準。其它為推薦性標準。推薦性標準：又稱為非強制性標準或自愿性標準。是指生產、交換、使用等方面，通過經濟手段或市場調節而自愿采用的一類標準。這類標準，不具有強制性，任何單位均有權決定是否采用，違反這類標準，不構成經濟或法律方面的責任。應當指出的是，推薦性標準一經接受并采用，或各方商定同意納入商品經濟合同中，就成為各方必須共同遵守的技術依據，具有法律上的約束性DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解三修訂的背景和依據DL/T438-2016的修訂是依據：“國能科技【2014】298號第一批能源領域行業標準制修訂計劃”。DL438-2009的頒布實施，對規范火電機組的金屬監督，特別是超（超）臨界機組的建造、安裝和運行監督發揮了重要的作用，為機組的安全運行提供了重要的技術支持。到2015年，該標準已實施了6年多時間。在這6年多的時間內，隨著我國超超臨界機組發展，金屬材料方面暴露出了一些新問題，故需針對這些新問題補充制訂一些相應的條款；另一方面國內外頒布了大量有關火電機組金屬材料技術條件的新標準，故有必要對其進行修訂。DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解自2009年以來，DLT438-2009在應用中暴露出的一些問題：1部件硬度檢測的準確性與判據（1）里氏硬度計測量值的不準確性，特別是在布氏硬度低于180HB的區域。（2）除了硬度檢測的準確性外，部件硬度的判據也是一個重要的問題。DL/T438-2009中的一些材料硬度規定判據，電站設備制造行業認為不很合理，有必要與機械制造行業協調相關判據。2蒸汽管道鋼管端部0～500mm區段超聲波探傷損檢測無判據DL/T438-2009中7.1.3i）只規定了要對鋼管端部0～500mm區段進行超聲波探傷，未明確對超聲波探傷結果的判斷。

三修訂的背景和依據DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解3DL/T438-2009中沒納入對鍋爐鋼結構的金屬監督

目前鍋爐鋼結構在制造中發現的焊縫裂紋、幾何尺寸超差、螺栓穿孔率不滿足相關規定，以及大于60mm的鋼板有的制造廠不進行超聲波檢查的問題，有必要將鋼結構納入金屬監督的范疇。4國內外大量新金屬材料標準的頒布實施自2009年以來，國內外、電力行業和機械行業相繼頒布了一些新的火電機組金屬材料技術標準與規程。例如:GB/T3077－2012合金結構鋼GB/T7233.2－2010鑄鋼件超聲檢測第2部分：高承壓鑄鋼件GB13296－2013鍋爐、熱交換器用不銹鋼無縫鋼管GB/T16507－2013水管鍋爐

三修訂的背景和依據DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解4國內外大量新金屬材料標準的頒布實施GB/T28559－2012超臨界及超超臨界汽輪機葉片GB50764－2012電廠動力管道設計規范TSGG0001－2012鍋爐安全技術監察規程DL/T297－2011汽輪發電機合金軸瓦超聲波檢測DL/T370－2010承壓設備焊接接頭金屬磁記憶檢測DL/T679－2012焊工技術考核規程DL/T681－2012燃煤電廠磨煤機耐磨件技術條件DL/T694－2012高溫緊固螺栓超聲波檢測DL/T695－2014電站鋼制對焊管件DL/T714－2011汽輪機葉片超聲波檢驗技術導則

三修訂的背景和依據DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解4國內外大量新金屬材料標準的頒布實施DL/T715－2015火力發電廠金屬材料選用導則DL/T717—2013汽輪發電機組轉子中心孔檢驗技術導則

DL/T718－2014火力發電廠三通及彎頭超聲波檢測DL/T752－2010火力發電廠異種鋼焊接技術規程DL/T869－2012火力發電廠焊接技術規程DL/T1105.2－2010電站鍋爐集箱小口徑接管座角焊縫無損檢測技術導則第2部分：超聲檢測DL/T1105.3－2010電站鍋爐集箱小口徑接管座角焊縫無損檢測技術導則第3部分：渦流檢測

三修訂的背景和依據DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解4國內外大量新金屬材料標準的頒布實施DL/T1317－2014火力發電廠焊接接頭超聲衍射時差檢驗技術規程DL/T1422－2015火力發電廠焊接接頭超聲衍射時差檢驗技術規程DL/T1324－2014鍋爐奧氏體不銹鋼內壁氧化物堆積檢測技術導則DL5190.2－2011電力建設施工技術規范第2部分：鍋爐機組DL5190.5－2012電力建設施工技術規范第5部分：管道及系統DL5190.7－2012電力建設施工技術規范第5部分：焊接工程DL/T5210.5－2012電力建設施工質量驗收及評價規程第5部分：管道及系統

三修訂的背景和依據DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解4國內外大量新金屬材料標準的頒布實施JB/T8708－2014300～600MW汽輪發電機無中心孔轉子鍛件技術條件JB/T11017-20101000MW及以上汽輪發電機轉子鍛件技術條件JB/T11018-2010超臨界及超超臨界機組汽輪機用Cr10型不銹鋼鑄件技術條件JB/T11019-2010超臨界及超超臨界機組汽輪機高中壓轉子體鍛件技術條件JB/T11020-2010超臨界及超超臨界機組汽輪機用超純凈鋼低壓轉子鍛件技條件JB/T11030-2010汽輪機高低壓復合轉子鍛件技術條件

三修訂的背景和依據DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解4國內外大量新金屬材料標準的頒布實施NB/T47019－2011鍋爐、熱交換器用管材訂貨技術條件NB/T47008－2010承壓設備用碳素鋼和合金鋼鍛件NB/T47010－2010承壓設備用不銹鋼和耐熱鋼鍛件NB/T47013.1~6\10－2015承壓設備無損檢測(NB/T47013.7~9－2012)NB/T47014－2011承壓設備焊接工藝評定NB/T47015－2011壓力容器焊接規程NB/T47018－2011承壓設備用焊接材料訂貨技術條件NB/T47019－2011鍋爐、熱交換器用管材訂貨技術條件NB/T47043－2014鍋爐鋼結構制造技術規范NB/T47044－2014電站閥門

三修訂的背景和依據DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解ASMESA-182-2013SPECIFICATIONFORFORGEDORROLLEDALLOYANDSTAINLESSSTEELPIPEFLANGES,FORGEDFITTINGS,ANDVALVESANDPARTSFORHIGHTEMPERATURESERVICEASMESA-213-2013SPECIFICATIONFORSEAMLESSFERRITICANDAUSTENITICALLOY-STEELBOILER,SUPERHEATER,ANDHEAT-EXCHANGERTUBESASMESA-299-2013SPECIFICATIONFORPRESSUREVESSELPLATES,CARBONSTEEL,MANGANESE-SILICONASMESA-302-2013SPECIFICATIONFORPRESSUREVESSELPLATES,ALLOYSTEEL,MANGANESE-MOLYBDENUMANDMANGANESE-MOLYBDENUM–NICKEL

三修訂的背景和依據DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解4國內外大量新金屬材料標準的頒布實施ASMESA-335-15a-2013StandardSpecificationforSeamlessFerriticAlloy-SteelPipeforHigh-TemperatureServic

ASMESA-387-2013StandardSpecificationforPressureVesselPlates,AlloySteel,Chromium-MolybdenumASMESA-672-2013SPECIFICATIONFORELECTRIC-FUSION-WELDEDSTEELPIPEFORHIGH-PRESSURESERVICEATMODERATETEMPERATURES

ASMESA-691-2013SPECIFICATIONFORCARBONANDALLOYSTEELPIPE,ELECTRIC-FUSION-WELDEDFORHIGHPRESSURESERVICEATHIGHEMPERATURES

三修訂的背景和依據DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解4國內外大量新金屬材料標準的頒布實施ASMESB-338-2013SPECIFICATIONFORSEAMLESSANDWELDEDTITANIUMANDTITANIUMALLOYTUBESFORCONDENSERSANDHEATEXCHANGERSEN10028FlatproductsmadeforpressurepurposesEN10216-2-2010Seamlesssteeltubesforpressurepurposes–TechnicaldeliveryconditionsPart2:Non-alloyandalloysteeltubeswithspecifiedelevatedtemperaturepropertiesEN10216-5-2010Seamlesssteeltubesforpressurepurposes-TechnicaldeliveryconditionsPart5:Stainlesssteeltubes

三修訂的背景和依據DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解5國內外高效超超臨界機組的發展近幾年,國內外大力發展620℃高效超超臨界機組。截止當前，國內1000MW及以上高效超超臨界機組設計、建造、投運的共140余臺。相應的660MW620℃高效超超臨界機組估計也達50多臺。故修訂后的DL438考慮了620℃高效超超臨界機組采用的新型耐熱鋼部件的檢驗監督。630℃

三修訂的背景和依據DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解5國內外高效超超臨界機組的發展萬州1號

623℃/1000MW一次再熱機組

2015年2月9日投運安慶3、4號

623℃/1000MW一次再熱機組

2015年5月31日、6月19日投運泰州3號

613℃/1000MW二次再熱機組

2015.9投運田集第一臺623℃/660MW機組

2013.12投運安源

623℃/660MW二次再熱機組

2015.7投運萊蕪5、6號623℃/1000MW二次再熱機組

2015.7、2015.11投運哈鍋建造的623℃/660MW二次再熱機組（長興）2015.7投運三修訂的背景和依據DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解5國內外高效超超臨界機組的發展

中國投運、在建、設計中1000MW的620高效超超臨界機組序號電廠及機組號參數臺數1大唐烏沙山電廠5、6DG3045/27.56-II1（（605℃/613℃））22國電漢川電廠6#DG3027/29.4-II2（（605℃/623℃））13國華壽光發電廠一期1、2DG3001/29.46-II1（605℃/623℃）24神華神東萬州電廠1、2DG3130/29.4-II2（605℃/623℃）25神皖安慶二期3、4DG3130/29.15-II2（605℃/623℃）26神華羅源灣1、2DG2950/29.4-II1（605℃/623℃）27華能銅川電廠3、4DG3042/28.35-II1（605℃/623℃）28神華國華九江電廠1、2DG3130/29.4-II1（605℃/623℃）29國華永州電廠DG3130/29.4-II1（605℃/623℃）210粵電惠來電廠5、6DG2702/33.5-II1605℃(605℃/613℃/613℃）211中電投廣東前詹電廠DG3054/28.25-II4（605℃/613℃）2三修訂的背景和依據DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解5國內外高效超超臨界機組的發展序號電廠及機組號參數臺數12中電投丹河電廠擴建工程DG2950/29.4-II4（605℃/613℃）213神華天明江油發電廠DG2918/29.4-II4（605℃/623℃）214廣東河源電廠DG2713/33.3-II4（605℃/613℃）215華能萊蕪電廠3、4HG-2750/32.45-YM216廣東大唐國際雷州電廠1、2HG-2708.7/32.55-YM217華電句容3、4HG-2750/32.65-YM218國電泰州二期3、434.21/605/613/613219神華國華廣投北海電廠1、233.1/605/623/623220國投利辛板集電廠1、229.3/605/623221山西漳澤發電廠1、229.3/605/622222華電可門電廠三期工程1、229.1/605/6232三修訂的背景和依據DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解

序號電廠及機組號參數臺數23華廈陽西電廠二期5、629.4/605/623224山西協鑫潞安電廠1、2、329.1/605/623325廣東寶麗華陸豐甲湖灣1、229.4/605/623226山西裕光盂縣電廠

1、229.4/605/623252三修訂的背景和依據DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解機組鍋爐供應商汽機供應商所屬公司投運時間參數，MPa/℃/℃容量，MW橘灣1#石川島東芝J-Power2001.725/600/6101050橘灣2#BHK日立三菱J-Power200125/600/6101050新磯子1#石川島J-Power2002.424.1/600/610600新磯子2#石川島日立J-Power2009.725/600/620600TorreNord2\3\4（意大利）Hitachi;AnsaldoMHIENEL2009.32009.92010.1/600/6103×660BoxbergRHitachiVattenfall201031.5/600/610670Maasvlakte,荷蘭阿爾斯通201327.5/596/6191113Datteln4HitachiE.ON201328.5/600/6201100KarsruheRDK8德國ALSTOMEnBW27.5/600/620912由于資料來源的不同，有些機組的蒸汽參數尚未明確是否指汽輪機入口的參數三修訂的背景和依據20DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解機組鍋爐供應商汽機供應商所屬公司投運時間參數，MPa/℃/℃容量，MWWilhelmshaven德國27.1/603/621Walsum10德國HitachiSteag29.0/600/620750Rybnic(法國EDF)27.5/600/620900WestfalenRWE600/6202x800EnsdorfRWE600/6202x800Hamm

D/E德國28.6/600/620800Rotterdam荷蘭27.0/603/621由于資料來源的不同，有些機組的蒸汽參數尚未明確是否指汽輪機入口的參數三修訂的背景和依據21DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解（1）將原規程“考慮到超超臨界機組在400℃～450℃范圍內服役的集箱、管道數量較多，按服役溫度400℃以上部件納入金屬監督的范圍，一方面監督的聯箱、管道數量大大增加，另一方面在這一溫度范圍服役的部件的蠕變損傷一般較小，故在規程中對400℃～450℃范圍服役的集箱、管道的金屬監督列出相應條款。但是？（2）在硬度檢測方法和設備中增加采用現場布氏硬度計對有爭議的硬度值進行校核。（3）根據DL/T438-2009的實踐和最新的一些相關標準對火電機組設備部件的硬度范圍（最好不做判據）做出調整。（4）對鋼管端部0～500mm區段夾層缺陷的超聲波探傷結果應規定判據。

四修訂的主要原則及內容DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解（5）將DL/T438-2009中10“鍋筒的金屬監督”改為“鍋筒、汽水分離器的金屬監督，增加了對汽水分離器監督的條款和項目。（6）關于鍋爐受熱面管的金屬監督。取消了原規程“9.1.1中的c）奧氏體不銹鋼管應作晶間應力腐蝕試驗”的見證或試驗；（7）增加了對奧氏體耐熱鋼管內壁噴丸層的質量檢驗（DL/T1603）；（8）增加了T23鋼制水冷壁管的檢驗監督（檢查條款：基建：水冷壁定位塊100%宏觀，50%表面；生產：熱負荷區100%射線，焊縫上下300mm區域100%MT）（9）18Cr-8Ni系列奧氏體耐熱鋼的組織老化評級的條款。（10）增加了汽輪機、發電機部件的金屬檢驗驗收的技術標準。

四修訂的主要原則及內容DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解（11）

12.2.6“反T型結構的葉根輪緣槽”，10萬小時后，檢查。（12）12.2.7：600MW以上機組，隔板變形超過1mm，對靜葉與外環焊接部位檢查，結構允許時對內環也要檢查。（13）增加了高溫緊固件的非金屬夾雜物、低倍、高溫鐵素體的要求；（14）關于緊固件的金屬監督，增加了對20CrlMolVNbTiB（爭氣1號）、20CrlMolVTiB(爭氣2號)鋼制螺栓100%硬度+20%金相，對5級粗晶的更換處理要求；（15）螺栓中心孔的宏觀檢查，防燒傷。（16）新材料：IN783、GH4169合金制螺栓的檢驗監督條款：基建10%NDT，四修訂的主要原則及內容DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解（17）關于大型鑄件的金屬監督，增加部件金屬檢驗驗收的技術標準，并增加了對汽缸坯料補焊的焊接資料和熱處理記錄的見證，以及對汽缸坯料補焊區的硬度、金相組織檢查和無損檢測。（18）鑒于目前鍋爐鋼結構在制造過程中發現的焊縫裂紋、幾何尺寸超差、螺栓穿孔率不滿足相關規定，以及大于60mm的鋼板有的制造廠不進行超聲波檢查的問題，有必要將鋼結構納入金屬監督的范疇。（19）引用標準和附錄B“電站常用金屬材料和重要部件國內外技術標準”增加了一些最新的國內外標準。四修訂的主要原則及內容DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解原規程修訂后前言1范圍2規范性引用文件3總則4名詞術語5金屬材料的監督6焊接質量的監督7主蒸汽管道和再熱蒸汽管道及導汽管的金屬監督8高溫聯箱的金屬監督9受熱面管子的金屬監督10汽包的金屬監督前言1范圍2規范性引用文件3總則4名詞術語5金屬材料的監督6焊接質量的監督7主蒸汽管道和再熱蒸汽管道及導汽管

的金屬監督8高溫聯箱的金屬監督9受熱面管子的金屬監督10鍋筒、汽水分離器和壓力容器的檢驗監督五條款詳解：1章節編排順序和內容的調整DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解原規程修訂后11給水管道和低溫聯箱的金屬監督12汽輪機部件的金屬監督13發電機部件的金屬監督14緊固件的金屬監督15大型鑄件的金屬監督16金屬技術監督管理附錄A金屬技術監督工程師和金屬實驗室的職責附錄B電站常用金屬材料和重要部件國內外技術標準附錄C電站常用金屬材料硬度參考值附錄D低合金耐熱鋼蠕變損傷評級11給水管道和低溫聯箱的金屬監督12汽輪機部件的金屬監督13發電機部件的金屬監督14緊固件的金屬監督15大型鑄件的金屬監督16鍋爐鋼結構金屬監督17金屬技術監督管理附錄A金屬技術監督工程師和金屬實驗室的職責附錄B電站常用金屬材料和重要部件國內外技術標準附錄C電站常用金屬材料硬度參考值附錄D低合金耐熱鋼蠕變損傷評級五條款詳解：1章節編排順序和內容的調整DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解2.1關于蒸汽管道和再熱蒸汽管道及導汽管的金屬監督2.1.1對服役溫度在400℃～450℃范圍內的管道、集箱的金屬監督

據統計。目前的超臨界、超超臨界機組中，很多部件介于400℃至450℃之間。超臨界、超超臨界鍋爐中在400～450℃之間的聯箱、管道分別數占總數的20%和55%。600MW、1000MW機組鍋爐中在400～450℃之間的聯箱、管道分別數占總數的45%和15%。汽輪機系統也有不少部件介于這個溫度區間。歷史數據：2000版的DLT438為450℃。關于溫度問題？？？

如將金屬部件蠕變的監督規定在工作溫度高于等于400℃的部件，一方面監督的聯箱、管道數量大大增加，另一方面在這一溫度范圍服役的部件的蠕變損傷一般較小，故在規程中對400℃～450℃范圍服役的集箱、管道的金屬監督列出專門的條款，主要強調在機組運行8萬小時后根據設備運行狀態，隨機抽查硬度和金相組織。五條款詳解：2主要條款修訂說明DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解2.1.2對7.1.3i）鋼管端部0～500mm區段的超聲波檢測給出驗收判據

DL/T438-2009版的7.1.3i）中只規定了要對鋼管端部0～500mm區段進行超聲波探傷，未明確對超聲波探傷結果的判斷。鑒于GB5310、美國的ASMESA335等標準均對管端的夾層缺陷無判定的規定，所以新修訂的DL/T438中7.1.4j）中給出了判定。規定鋼管按同規格根數的20％進行超聲波探傷，重點為鋼管兩端頭的0～500mm區段，若發現超標缺陷，則擴大檢查，同時在鋼管端部進行表面探傷。對于鋼管0～500mm區段的夾層類缺陷，按EN10246-14檢驗并按U2級別驗收；對于距焊縫坡口50mm附近的夾層缺陷，按U0級別驗收；配管加工的焊接坡口，檢查發現夾層缺陷，應予以機械切除。這一條款曾與美國威曼-高登鋼管公司的技術專家于2015年8月21日在西安專門討論，美國威曼-高登鋼管公司的技術專家也同意這一條款。DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解2.1.3對在役主蒸汽管道和再熱蒸汽管道及導汽管10萬小時完成焊縫無損探傷改為3-4個A級檢修

對DL/T-2009的7.2.3.1、7.2.3.2和7.2.3.3進行了綜合修改。DL/T-2009的7.2.3.1機組第一次A級檢修或B級檢修，按10%對直管段和焊縫進行外觀、硬度、金相組織、厚度檢驗和無損探傷。以后檢驗逐漸增加抽查比例，后次A級檢修或B級檢修的抽查區段、焊縫為前次未檢區段、焊縫，至10萬小時完成100%檢驗。

DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解

考慮到10萬小時完成100%檢驗有一定難度，故對這一條中的直管段、焊縫檢驗在7.2.3.1、7.2.3.2和7.2.3.3中作了修改。7.2.3.1為外觀檢查，強調安裝前直段的檢驗記錄，根據安裝前及安裝過程中對直段的檢驗結果，對受力較大部位、壁厚較薄的部位以及檢查焊縫拆除保溫的鄰近直段進行外觀檢查。7.2.3.2規定直管段和焊縫的硬度和金相組織檢驗。7.2.3.3為管道環焊縫檢驗，強調檢驗制造、安裝相對較差的焊縫；對正常焊縫，按不低于10%進行無損探傷。以后的檢驗重點檢測質量較差、受力較大部位以及壁厚較薄部位的焊縫；逐步擴大對正常焊縫的抽查，后次A級檢修或B級檢修的抽查為前次未檢的焊縫，至3-4個A級檢修完成全部焊縫的檢驗。

DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解2.1.4對少數材料、焊縫的硬度范圍作了修改

12Cr1MoVG鋼管的硬度由135～179HB修改為135～195HB，

依據：美國ASMESA234中高溫用鍛制碳鋼、合金鋼管件技術條件（SPECIFICATIONFORPIPINGFITTINGSOFWROUGHTCARBONSTEELANDALLOYSTEELFORMODERATEANDHIGH-TEMPERATURESERVICE）中，

對包括碳鋼、鉬鋼、12CrMo、15CrMo、P22鋼的最高硬度達197HB。

T/P91、T/P92、T/P911、T/P122鋼管的硬度，由原來的180～250HB提高到185-250HB.

對P91、P92、P911、P122組配件、集箱的硬度仍保持180～250HB。

對T91、T92、T911、T122管屏的硬度仍保持180～250HB。

對T91、T92、T911、T122焊縫的硬度由180～270HB修改為185～290HB。P91、P92、P911、P122焊縫的硬度由180～270HB修改為185～270HBDLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解2.1.4對少數材料、焊縫的硬度范圍作了修改DL/T438-2009中對9-12Cr鋼制同一根管道、同一管件的硬度差做了規定

DL/T438-2016中取消了DL/T438-2009中同一根管道、同一管件上任兩點之間的硬度差的規定。

ASTM

A213-2010和ASTM

A335-2010規定：T/P91鋼管的硬度190-250HBDLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解美國電力科學研究院（EPRI)關于T/P91的最新研究進展

硬度檢測在T/P91鋼制部件的制造和安裝非常重要。T/P91鋼管的硬度190-250HB,但不適用于焊縫的熔合線區和在役部件EPRI技術報告中關于硬度的測量，三種方法：里氏硬度檢測、超聲波硬度檢測、布氏硬度檢測DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解歐洲關于9-12%

Cr鋼焊縫硬度

DL/T438規定T91、T92鋼制受熱面管焊縫硬度為180-290HB。目前鍋爐制造業有不同意見，按EN

ISO

15614-1“金屬材料焊接工藝規程及評定—焊接工藝評定試驗“中規定，9%Cr-1Mo-V焊縫的硬度低于等于350HV10（333HB）。

但該規程同時要對焊縫進行沖擊、彎曲試驗。沖擊功不低于母材，彎曲無裂紋。國內某鍋爐廠制作的1000MW機組T91鋼制二級過熱器上部管屏焊縫硬度290-360HB，彎曲試驗開裂，焊縫馬氏體組織粗大。DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解T91、T92鋼制受熱面管焊縫硬度

DL/T438考慮到現場不能隨意取樣進行沖擊、彎曲試驗，規定的T91、T92鋼制受熱面管焊縫的硬度180-290HB，充分考慮了焊縫的沖擊、彎曲性能。2023/10/19DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解2.1.5在硬度檢測中對有爭議的硬度值采用便攜式布氏硬度計校核

便攜式里氏硬度計測量值的不準確性，特別在190HB以下

現場布氏硬度計測量部件的硬度，測量的硬度值與試驗室臺式布氏硬度計測量值基本一致，表1示出了用PHBR-100型便攜式布洛硬度計與里氏硬度計、臺式布洛維硬度計檢測結果的比較。

表1幾種儀器及部件表面狀態檢測硬度結果的比較硬度檢測方式平均值表面粗打磨后里氏硬度計檢測（HBHLD）158164176171167表面拋光打磨后里氏硬度計檢測（HBHLD）164161167163163表面拋光打磨后便攜式布洛硬度計檢測（HBW）187191187187188臺式布洛維硬度計（HBW2.5/187.5）191193187193191DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解2.1.5在硬度檢測中對有爭議的硬度值采用便攜式布氏硬度計校核

表2示出了對226HBW硬度試塊采用PHBR-100型便攜式布洛硬度計與HT1000A里氏硬度計檢測結果的比較

表2幾種儀器對硬度試塊檢測結果的比較

硬度計類型檢測結果HT1000A里氏硬度計201200203PHBR-100型便攜式布洛硬度計229224229HBS320臺式布氏硬度計227224224DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解硬度檢驗2.1.6

必要的打磨深度外表面P91鋼管（ID273×30mm）的脫碳2023/10/19DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解2.1.8硬度異常的處理

7.1.6鋼管硬度高于本規程或拉伸強度高于相關標準的上限，應進行再次回火；硬度低于本規程或拉伸強度低于相關標準規定的下上限，可重新正火（淬火）+回火。重新回火或正火（淬火）+回火均不應超過2次。

美國ASMESA450-2013、ASMESA999-2013、ASMESA1016-2013中對碳鋼、合金鋼、鐵素體鋼和奧氏體鋼管以及不銹鋼管規定：若材料的性能不滿足相關技術標準，可重新進行熱處理，但熱處理次數不超過兩次。JB/T11017-2010、JB/T11018-2010、JB/T11019-2010和JB/T11020-2010中對汽輪機、發電機轉子鍛件、鑄件的重新熱處理，均明確規定：不包括回火在內的重新性能熱處理次數得超過兩次。DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解2.1.9P91、P92鋼中的δ-鐵素體DL/T438-2016中7.3.2b）主蒸汽管道和高溫再熱蒸汽管道及導汽管按按管道段數的20%進行金相組織檢驗。δ-鐵素體含量的檢驗用金相顯微鏡在100倍下檢查，取10個視場的平均值，金相組織中的δ-鐵素體含量不超過5%。

DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解P92鋼中的δ-鐵素體3%δ-鐵素體5%δ-鐵素體8%δ-鐵素體10%δ-鐵素體DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解2.1.10P91、P92焊縫中的δ-鐵素體DL/T438-2009中“7.3.10焊縫和熔合區金相組織中的δ－鐵素體含量不超過8％，最嚴重的視場不超過10％”。

華能關于P91\P92焊縫的組織檢查監督（2014)規定：“對于公稱直徑大于150mm或壁厚大于20mm的管道，按20%進行焊接接頭金相組織檢驗。焊縫組織中的δ－鐵素體含量不超過3%，最嚴重視場中不超過10%；熔合區金相組織中的δ－鐵素體含量不超過10%，最嚴重的視場不超過20%。

DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解2.1.11P91、P92鋼中的非典型馬氏體

T/P91鋼管樣金相組織45DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解T91鋼管樣金相組織46DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解P92鋼中的鐵素體P92鋼中的非正常馬氏體2.1.12P91、P92鋼中的非正常組織DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解2.1.12P91、P92鋼焊縫中的非正常組織

對線狀黑色影線模擬試樣進行了掃描電鏡分析，結果表明：影線區域碳化物較密集，但影線上的顆粒與影線外的顆粒大小基本一致。用能譜儀分析了影線上的顆粒狀碳化物、影線及焊縫其他區域的微區成分，表明影線上的碳化物為富Cr、Mo的碳化物，有害元素未在陰影線上偏聚。48DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解

模擬正常焊接試樣焊縫、HAZ和母材的硬度處于正常范圍；彎曲合格；沖擊功低于有關標準和各國有關公司對T/P91焊縫沖擊功的要求，但高于母材的橫向指標、低于縱向指標。超規范焊接接試樣為堆焊試樣，無法取樣進行拉伸、彎曲試驗，故只進行了沖擊和硬度試驗。黑色陰影線與黑色陰影線外的硬度正常，且差異很小，沖擊功反而高于模擬正常焊接試樣。

49DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解2.1.13P91、P92鋼的組織老化P92鋼的原始組織P92蠕變試樣金相組織(600oC/110MPa/60628h)50DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解2.1.13P91、P92鋼的組織老化540℃/17.2MPa運行約75787小時的P91組織T91再熱器管的老化組織51DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解2.1.14P22鋼管的金相組織監督要注意P22鋼管的制造商：美國W＆G還是德國V＆M或國產管美國W＆G：金相組織為珠光體+鐵素體。等溫退火.927℃奧氏體化，718℃等溫4h空冷德國V＆M或國產管：金相組織為貝氏體（珠光體）+鐵素體。正火+回火

組織決定于工藝

52DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解圖P22鋼的等溫轉變曲線P22鋼的連續冷卻轉變曲線化學成分(%):CSiMnCrMo0.150.440.362.240.85

奧氏體化溫度:975℃,30minDLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解2.1.15A672B70CL32冷段管道焊縫WB36母材硬度：DL/T438-2016中應控制在180HB～252HB

ASME

SA335-2013不超過250HB。RT檢測1#片缺陷（OD711×20.62mm和OD508.8×15.88mm）

裂紋

裂紋裂紋lieDLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解2.1.1615NiCuMoNb5（WB36）管材和管件的檢驗監督

該鋼在歐洲的EN10216-2中的牌號為15NiCuMoNb5-6-4，在德國VdTUV中為15NiCuMoNb5，在ASMESA335-08中為P36，在ASMESA182-08中為F36，在我國GB5310-2008中為15Ni1MnMoNbCu，瓦盧瑞克?曼內斯曼鋼管公司（VOLLOREC＆MANNESMANN，簡寫V&M）定名為WB36。DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解WB36硬度與拉伸強度、沖擊吸收能量關系試樣編號位置Rp0.2

(MPa)Rm

(MPa)A(%)Z(%)KV2(J)硬度，HBZS1外層74584518.069.5184.4277ZS2中層69081019.568.0163.9260ZS3內層82090517.568.0163.9291ZX1外層76586519.068.0153.8291ZX2中層68080518.567.0126257ZX3內層69080518.066.5140.9256DS1外層71081522.571.0195.9274DS2中層67078021.570.5200.4256DS3內層68577521.071.0216.5269DX1外層76086021.568.5178.6283DX2中層70082020.568.0167.2264DX3內層72081520.070.5203.1269EN10216≥440610-780≥19（軸）≥40（軸）DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解2.1.1關于蒸汽管道的蠕脹檢測

7.1.13新建機組主蒸汽管道、高溫再熱蒸汽管道，可不安裝蠕變變形測點；對已安裝了蠕變變形測點的蒸汽管道，可繼續按照DL/T441進行蠕變變形測量。強制性條文具有法規屬性，不執行就是違法。強制性條文的法律地位表現主要在以下兩點：

一是明確了強制性條文是參與建設活動各方執行工程建設強制性標準和政府對執行情況實施監督的依據；

二是明確了列入強制性條文的所有條款都必須嚴格執行。DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解2.1.19鋼管的表面質量監督DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解汽輪機高溫導汽管，P91，ID173X55mmDLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解主蒸汽管道，P91，ID387X31mmDLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解2.1.20鋼管的內部缺陷：P92鋼管端頭的層狀缺陷DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解2.1.20鋼管的內部缺陷P91缺陷1深度19mm，長度10mmP91表層夾雜，距坡口處約30mm，大小約4×5mm，表面深度約5mmDLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解2.2高溫集箱的金屬監督2.2.1加強對噴水減溫器聯箱的檢驗監督結合機組檢修，對減溫器聯箱進行下列檢查：

a）對混合式（文丘里式）減溫器聯箱用內窺鏡檢查內壁、內襯套、噴嘴，應無裂紋、磨損、腐蝕脫落等情況，對安裝內套管的管段進行脹粗檢查。

b）對內套筒定位螺絲封口焊縫和噴水管角焊縫進行表面探傷；

c）表面式減溫器運行約2萬h～3萬h后進行抽芯，檢查冷卻管板變形、內壁裂紋、腐蝕情況及冷卻管水壓檢查泄漏情況，以后每隔約5萬h檢查一次；

d）減溫器聯箱對接焊縫按8.2.1中e）的規定進行無損探傷。DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解

600MW機組超臨界鍋爐運行期間，減溫器定位圓柱銷脫落導致噴管折斷或歪斜、套管位移和減溫水直接沖到溫度較高的筒身上導致減溫器筒身龜裂。2.2高溫集箱的金屬監督2.2.1加強對噴水減溫器聯箱的檢驗監督DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解噴管懸臂式結構噴管穿通式結構（上部定位）噴管下部定位結構（非T形銷）DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解2.2高溫集箱的金屬監督2.2.2強調對厚壁集箱管座角焊縫的檢驗監督DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解2.3鍋爐受熱面管的金屬監督2.3.1取消原規程“9.1.1中的c）奧氏體不銹鋼管應作晶間應力腐蝕試驗”。GB5310—2008“高壓鍋爐用無縫鋼管”6.12中規定，對奧氏體不銹鋼管的晶間應力腐蝕試驗，“根據需方要求，經供需雙方協商，并在合同中注明，不銹鋼鋼管可做晶間腐蝕試驗。晶間腐蝕試驗方法由供需雙方協商確定。”不是強制性條文。

GB/T13296-2013“鍋爐、熱交換器用不銹鋼無縫鋼”6.7中規定，對“牌號07Cr19Ni10、16Cr23Ni13、20Cr25Ni20、07Cr17Ni12Mo2、07Cr19Ni11Ti、07Cr18Ni11Nb的鋼可不做晶間腐蝕試驗，----”，這幾種材料與GB5310中的幾種奧氏體耐熱鋼的成分幾乎完全相同。

DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解2.3鍋爐受熱面管的金屬監督TSGG0001-2012“鍋爐安全技術監察規程”2.5中規定，“采用沒有列入本規程的材料時，試制前材料的研制單位應當進行系統的試驗研究工作，并且應當按照本規程1.6的規定通過技術評審和核準。評審應當包括材料的化學成份、物理性能、力學性能、組織穩定性、高溫性能、抗腐蝕性能、工藝性能等內容。”NB/T47019.3-2011“鍋爐、熱交換器用管訂貨技術條件”5.10中規定，對奧氏體不銹鋼管的晶間應力腐蝕試驗，“根據買方要求，奧氏體耐熱鋼鋼管可按GB/T4334的要求進行晶間腐蝕試驗，晶間腐蝕試驗方法由買賣雙方協商確定。”也不是強制性條文。

DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解2.3鍋爐受熱面管的金屬監督

實際的奧氏體不銹鋼管，在電站鍋爐運行時間不長，若進行晶間腐蝕試驗，即會出現晶間腐蝕。另外，大型機組鍋爐的汽水品質要求和控制很嚴，鍋爐管運行溫度很高正常運行條件下不會出現腐蝕工況。

根據鍋爐受熱面管的的蒸汽品質、服役溫度，正常工況下不屬于應力腐蝕的環境，故取消了原規程“9.1.1中的c）奧氏體不銹鋼管應作晶間應力腐蝕試驗

DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解2.3鍋爐受熱面管的金屬監督2.3.2增加了奧氏體耐熱鋼管內壁噴丸層和晶粒度的檢驗

受熱面管的金屬監督中的9.1.1e）中規定：要見證噴丸廠關于“內壁噴丸的奧氏體耐熱鋼管的噴丸層深度、噴丸層硬度檢驗報。噴丸層距內壁的有效深度應≥60μm，距內壁60μm的硬度應高于基體100HV”。

若對鋼管廠、鍋爐制造廠對奧氏體耐熱鋼管的晶粒度、內壁噴丸層的檢驗有疑，可對奧氏體耐熱鋼管的晶粒度、內壁噴丸層隨機抽檢。

奧氏體耐熱鋼管內壁噴丸層檢查已制訂電力標準。

DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解2.3鍋爐受熱面管的金屬監督2.3.2增加了奧氏體耐熱鋼管內壁噴丸層和晶粒度的檢驗

DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解

Super304H的晶粒度

GB5310-2008中規定10Cr18Ni9NbCu3BN（Super304H）的晶粒度7-10級，為細晶粒鋼；ASME

SA213中S30432(Super304H）未規定晶粒度。所以在國外訂貨時要強調細晶粒鋼。2.3鍋爐受熱面管的金屬監督2.3.2增加了奧氏體耐熱鋼管內壁噴丸層和晶粒度的檢驗2023/10/19DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解2.3鍋爐受熱面管的金屬監督2.3.2增加了奧氏體耐熱鋼管內壁噴丸層和晶粒度的檢驗660MW超超臨界機組鍋爐運行2萬h，高再、高過TP347H管管名內壁晶粒度級別氧化皮厚度，mm圖片高再4.5~6.5級約0.081高過6~8級約0.022高再4~6級約0.073高再2.5~5級約0.0841

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42023/10/19DLT438-2016火力發電廠金屬技術監督規程修訂情況講解

2.3鍋爐受熱面管的金屬監督2.3.2增加了奧氏體耐熱鋼管內壁噴丸層和晶粒度的檢驗Super304H的混晶組織，粗晶晶粒度為2～3級，細晶晶粒度8