反滲入系統設計及運行控制1.常見術語解釋（1）半透膜廣泛存在于自然界動植物體器官上的一種選擇透過性膜。嚴格地說，是只能透過溶劑（普通指水）而不能透過溶質的膜。工業使用的半透膜多是高分子合成的聚合物產品。（2）滲入、滲入壓當把溶劑和溶液（或把兩種不同濃度的溶液）分別置于半透膜的兩側時，溶劑將自發地穿過半透膜向溶液（或從低濃度溶液向高濃度溶液）側流動，這種現象叫滲入，如果上述過程中溶劑是純水，溶質是鹽份，當用抱負半透膜將他們分隔開時，純水側會自發地通過半透膜流入鹽水側。純水側的水流入鹽水側，鹽水側的液位上升，當上升到一定程度后，水通過膜的凈流量等于零，此時該過程達成平衡，及該液位高度差對應的壓力稱為滲入壓，它及溶液的種類、濃度和溫度有關而及半透膜本身無關，普通可用下式計算滲入壓：Δπ＝△CRT式中：Δπ滲入壓，R氣體常數，ΔC膜兩側濃度差，T溫度。（3）反滲入上述滲入過程中，當在半透膜的鹽水側施加一種不不大于滲入壓的壓力時，水的流動向就會逆轉，此時鹽水中的水將流入純水側，這種現象叫做反滲入（4）脫鹽率（SaltRejection）指給水總溶解固體物（TDS）中未透過膜部分的百分數，脫鹽率=（1-產品水總溶解固形物/給水總溶解固形物）X100%。（5）回收率（Recovery）指產水流量及給水流量之比，以百分數表達，回收率=（產品水流量/給水流量）X100%，普通影響回收率的因素，重要有進水水質、濃水的滲入壓、易結垢物質的濃度、污染膜物質等。（6）流量衰減系數、膜通量保存系數指反滲入裝置在運行過程中產水量衰減的現象，即運行一年后產水流量及初始運行產水流量下降的比值（復合膜普通不超出3%）；膜通量保存系數指運行一段時間后產水流量及初始運行產水流量的比值（普通三年可達成0.85以上）。（7）水通量（Flux）指單位面積膜的產水流量，及進水類型及膜類型有關。（8）濃差極化反滲入過程中，水分子透過后，膜界面層中含鹽量增大，形成濃度較高的濃水層，此層及給水水流的濃度形成很大的濃度梯度，這種現象稱為膜的濃差極化。（9）朗格利爾指數（LSI）又稱飽和指數，是水樣實測的PH值減去水樣中碳酸鈣飽和時的PH值（PHs）所得的值。碳酸鈣在水中呈飽和狀態時，重碳酸鈣既不分解為碳酸鈣，碳酸鈣也不會繼續溶解，此時的PH值稱為飽和的PH值，以PHs表達。若水樣的PH值不不大于PHS，LSI為正值時，碳酸鈣會從水中析出，這種水屬結垢型水；當LSI為負值時，原有水垢層會被溶解掉，使原材料裸露在水中受侵蝕，這種水稱作侵蝕型水；當LSI等于零時，水處在飽和狀態，這種水屬于穩定性。LSI用以判斷碳酸鈣水垢在水中與否會析出，并據此提出用加酸或用加堿解決辦法來控制水垢的析出。（10）離子積（Ipb）（11）溶度積（Ksp）難溶電解質盡管難溶，但還是有一部分陰陽離子進入溶液，同時進入溶液的陰陽離子又會在固體表面沉積下來，當這兩個過程的速率相等時，難溶電解質的溶解就達成平衡狀態，固體的量不再減少，這樣的平衡狀態叫溶解平衡，其平衡常數叫溶度積常數（沉淀平衡常數），簡稱溶度積。普通把在100g水中的溶解度不大于0.01g的物質稱為難溶物，難溶電解質在水中溶解的部分是完全離解的，即溶解多少，就離解多少。溶度積的大小反映了物質的溶解能力，它會受溫度的變化以及其它電解質的溶解影響而變化，因此普通給出的數值為某一單一電解質在特定溫度下測定的。（12）離子積及溶度積的關系在沉淀溶解平衡中，溶度積是達成沉淀溶解平衡時的離子積。在一定溫度下，溶度積是個常數，而離子積不是常數，能夠根據離子積及溶度積的相對大小，判斷溶液中與否有沉淀生成（即溶度積規則）。如果及普通化學平衡中的概念作比較，離子積是反映商，而溶度積是平衡常數，另外在酸堿電離平衡中，離子積指的是水的自偶電離平衡常數Kw，也稱為離子積常數，這及沉淀溶解平衡中的離子積不是一回事。（13）膜的分離特性指標和物、化穩定性指標涉及：膜材質；允許使用的最高壓力；允許使用的溫度范疇；允許的最大給水量；合用的PH范疇；耐O3和CL2等氧化性物質的能力；抗微生物、細菌的侵蝕能力；耐膠體顆粒及有機物的污染能力。（14）膜的普通性能規定對水的滲入性要大，脫鹽率要高；含有一定的強度，不致因水的壓力和拉力影響而變形、破裂，膜的被壓實性盡量最小，水通量衰減小，確保穩定的產水量；構造要均勻，能制成所需要的構造；能適應較大的壓力、溫度和水質變化；含有好的耐溫、耐酸堿、耐氧化、耐水解和耐生物侵蝕性能；使用壽命要長；成本要低。（15）膜的分類按膜本身的構造形態--均質膜：同一種材質、厚度均一的膜，為了增加強度方便耐壓，膜的厚度較厚，整個膜厚都起著屏蔽層的作用，因而透水性較差。非對稱膜：同一種材質，制作成致密的表皮層和多孔支持層，表皮層很薄，起鹽分離作用，厚約0.1～0.2μm，由于阻力較小，膜的水通量較均質膜高。復合膜：不同材質制成的幾層膜的復合體，表層為致密屏蔽表皮（起制止并分離鹽分的作用），厚約為0.2μm，表皮敷在強度較高的多孔層上，多孔層厚約40μm，最底層為無紡織物支撐層，厚約120μm，起支持整個膜的作用。按膜加工外形--平面膜：由平面膜作為中間原材料，能夠加工成板式、管式或卷式反滲入膜。中空纖維膜：以熔融紡絲通過中空纖維的紡絲、熱解決等工藝制成的很細很細的非對稱構造的中空纖維膜。按膜的材質--醋酸纖維素膜：普通是用纖維素經脂化生成三醋酸纖維素，再通過兩次水解，成1、2、3醋酸纖維素的混合物制成的膜。芳香聚酰胺膜：普通是高交聯芳香聚酰胺作為膜表皮的致密脫鹽層。（16）膜元件由膜片及進水流道網格、產水流道材料、產水中心管和抗應力器等用膠粘劑組裝成的分離核心，能實現進水及產水分開、沒有耐壓外殼、不能直接在裝置上運行的反滲入或納濾過程的最小單元稱為膜元件。（17）膜元件的分類工業上使用的膜元件重要有四種基本形式：管式、平板式、中空纖維式和渦卷式。管式和平板式兩種是反滲入最初始的產品形式，中空纖維式元件和渦卷式元件是管式和平板式膜元件的改善和發展。（18）不同膜元件的對比管式膜元件：將管狀膜襯在耐壓微孔管上，并把許多單管以串聯或并聯方式連接裝配成管束。有內壓式或外壓式兩種，普通用內壓式，其優點是水流流態好，易安裝、清洗、拆換，缺點是單位面積小。平板式膜元件：是由一定數量的承壓板構成，承壓板兩側覆蓋微孔支撐板，其表面覆以平面成為最基本的反滲入單元。迭和一定數量的基本單元并裝入壓力容器中，構成反滲入器。此種形式能承受高的壓力，缺點是占地面極大，水流分布均勻差，擾動差，易產生濃差極化。中空纖維膜元件：將中空纖維絲成束地以U形彎的形式把中空纖維開口端鑄于管板上，類似于列管式熱交換器的管束和管板間的連接。由于纖維間是互相接觸的，故纖維開口端及管板的密封是以環氧樹脂用離心澆鑄的方式進行的，其后，管板外側用激光切割以確保很細纖維也能是開口的。在給水壓力作用下，淡水透過每根纖維管壁進入管內，由開口端聚集流出壓力容器成為產品水。該種形式的優點是單位面積的填充密度最大，構造緊湊；缺點是規定給水水質解決最嚴，污染堵塞時清洗困難。卷式膜元件：類似一種長信封狀的膜口袋，開口的一邊粘接在含有開孔的產品水中心管上。將多個膜口袋卷繞到同一種產品中心管上，使給水水流從膜的外側流過，在給水壓力下，使淡水通過膜進入膜口袋后匯流人產品水中心管內。為了便于產品水在膜袋內流動，在信封狀的膜袋內夾有一層產品水導流的織物支撐層；為了使給水均勻流過膜袋表面并給水流以擾動，在膜袋及膜袋之間的給水通道中夾有隔網層，膜口袋的三面是用粘結劑粘接在一起的。給水從膜元件端部引入，沿著膜表面平行的方向流動，被分離的產品水垂直及膜表面，透過膜進入產品水膜袋。如此，形成了一種垂直、橫向互相交叉的流向。給水中被膜截留下的鹽分和膠體顆粒物質仍留在給水（逐步的成為濃水）中，并被橫向水流帶走。如果膜元件的水通量過大，或回收率過高（指超出制造廠導則規定），鹽分和膠體滯留在膜表面上的可能性就越大，濃度過高會形成濃差極化，膠體顆粒會污染膜表面。如上所述，管式、平板是膜元件的填充密度很低，但可應用于高污染給水或粘度高的液體的解決；中空纖維膜元件易污染，影響其在普通水解決狀況下使用。（19）壓力容器指盛裝反滲入膜元件的‘膜殼，用以構成反滲入裝置方便使用。慣用的壓力容器的進出水構造構形式有兩種：端聯式和側聯式。端聯式為進出水連接均在壓力容器兩端端板上；側聯式為原水從壓力容器的側面進入，濃縮水從另一端的側面排出，而透過水則從壓力容器兩端收集。側聯式安裝方便。原水進水口及濃縮水排出口可直接及管線外連，不影響端板的拆卸。端板有擋環槽、O形圈、保安螺拴等構成，確保其密封性。壓力容器分為低壓壓力容器、常壓壓力容器及高壓壓力容器，依設計需要選用，其需要有可靠的抗疲勞性能、衛生性能、密封性能以及耐腐蝕性能，以確保其密封、無毒、無污染，并達成長久使用無腐蝕的規定。（20）產水背壓背壓指的是產品水側的壓力不不大于給水側的壓力的狀況，如果產品水側的壓力不不大于給水側的壓力，膜口袋三面的粘接線就會破裂而造成膜元件脫鹽率的喪失或者明顯減少，因此從安全的角度考慮，反滲入系統不能夠存在背壓。由于反滲入膜過濾是通過壓力驅動的，在正常運行時是不會存在背壓的，但是如果系統正?；蛘吖收贤C，閥門設立或者開閉不當，那么就有可能存在背壓，因此必須妥善解決解決背壓的問題。（21）膜元件的原則測試回收率、實際回收率及系統回收率膜元件原則測試回收率為膜元件生產廠家在原則測試條件所采用的回收率，海德能公司苦咸水膜元件的原則回收率為15%，海水膜元件的原則回收率為10%；膜元件實際回收率是膜元件實際使用時的回收率，膜元件生產廠家對單支膜元件的實際回收率作了明確規定，規定每支l米長的膜元件實際回收率不要超出18％，但當膜元件用于第二級反滲入系統水解決時，則實際回收率不受此限制，允許超出18％；系統回收率是指反滲入裝置在實際使用時總的回收率，系統回收率受給水水質、膜元件的數量及排列方式等多個因素的影響，小型反滲入裝置由于膜元件的數量少、給水流程短，因而系統回收率普遍偏低，而工業用大型反滲入裝置由于膜元件的數量多、給水流程長，因此實際系統回收率普通均在75％以上，有時甚至能夠達成90％。在某些狀況下采用濃水部分循環，即反滲入裝置的濃水只排放一部分，其它部分循環進入給水泵入口，此時既可確保膜元件表面維持一定的橫向流速，又能夠達成顧客所需要的系統回收率，但切不可通過直接調節給水／濃水進出口閥門來提高系統回收率，如果這樣操作，就會造成膜元件的污染速度加緊，造成嚴重后果。系統回收率越高則消耗的水量越少，但回收率過高會發生下列問題：①產品水的脫鹽率下降；②可能發生微溶鹽的沉淀；③濃水的滲入壓過高，元件的產水量減少。普通苦咸水脫鹽系統回收率多控制在75％，即濃水濃縮了4倍，當原水含鹽量較低時，有時也可采用80％，如原水中某種微溶鹽含量高，有時也采用較低的系統回收率以避免結垢。（22）系統回收率的擬定重要根據下列兩點來擬定系統的回收率：①根據膜元件串聯的長度；②根據與否有濃水循環以及循環流量的大小。在系統沒有濃水循環時，普通按照下列規定決定膜元件和系統回收率：膜元件串聯數量/支 1 2 468 12 18最大系統回收率/% <18<32 <50<58 <68 <80<90（23）膜元件原則測試壓力及實際使用壓力膜元件原則測試壓力為膜元件生產廠家在原則測試條件下所使用的壓力，以海德能公司CPA系列產品為例，其原則測試壓力為1.55MPa(225psi或者15.5bar)；膜元件使用壓力為膜元件實際工作時所需要的壓力。事實上膜元件的原則壓力及膜元件的使用壓力有著本質的不同，膜元件原則壓力是膜元件生產廠家為了檢查其膜元件質量而人為設定的壓力，而實際使用壓力則受到溫度、平均水通量選用值、進水含鹽量、系統回收率、膜元件種類等多個因素的影響，膜元件的使用壓力應根據多個因素的不同而不同，最簡樸的方法就是通過膜元件生產廠家提供的計算軟件進行實際計算。（20）膜元件的原則脫鹽率、實際脫鹽率及系統脫鹽率膜元件原則脫鹽率為膜元件生產廠家在原則條件下所測得的脫鹽率，以海德能公司的低壓系列產品為例，CPA2在原則條件下的最低脫鹽率為99.2％(平均脫鹽率為99.5％)，CPA3在原則條件下的最低脫鹽率為99.6％(平均脫鹽率為99.7％)；膜元件實際脫鹽率為膜元件在實際使用時所體現出來的脫鹽率，實際脫鹽率有時會比原則脫鹽率高，但更多狀況下要比原則脫鹽率低，這是由于原則測試條件及實際使用條件完全不同。在原則測試條件下，其原則測試溶液為氯化鈉溶液，膜元件原則脫鹽率體現為對氯化鈉的脫除率，在實際使用條件下，由于水中多個離子成分不同，溫度、平均水通量選用值、系統回收率等均不同于原則測試條件，而這些因素均會影響到膜元件的脫鹽率。系統脫鹽率為整套反滲入裝置所體現出來的脫鹽率，同樣由于使用條件及原則條件不同，系統脫鹽率有別于原則脫鹽率，同時由于反滲入裝置普通均串聯多根膜元件，而裝置中每根膜元件的實際使用條件均不同，故系統脫鹽率也有別于膜元件實際脫鹽率，對于只有1支膜元件的裝置，系統脫鹽率才等于膜元件實際脫鹽率。要預測系統脫鹽率的最簡樸的方法就是通過膜元件生產廠家的計算軟件進行實際計算。理解了膜元件原則脫鹽率、實際脫鹽率及系統脫鹽率之間的關系之后，在設計反滲入裝置、給顧客提供系統性能擔保、驗收反滲入裝置或者評定膜元件性能時，一定要根據系統實際脫鹽率來進行，而不能以膜元件原則脫鹽率來進行。（24）系統脫鹽率的擬定系統脫鹽率是反滲入系統對鹽的整體脫除率，它受到溫度、離子種類、回收率、膜種類以及其它多個設計因素的影響，因而不同的反滲入系統的系統脫鹽率是不同的，其計算公式為總的給水含鹽量-總的產水含鹽量總的給水含鹽量-總的產水含鹽量總的給水含鹽量系統脫鹽率=×100%總的給水含鹽量有時出于方便的因素，也能夠用下列公式來近似估算系統脫鹽率總的給水電導率-總的產水電導率總的給水電導率-總的產水電導率總的給水電導率系統脫鹽率=×100%總的給水電導率以此近似估算得到的系統脫鹽率往往低于實際系統脫鹽率，因而經常在反滲入系統驗收時引發爭議。（25）高壓泵背面設手動調節門和電動慢開門的意義膜元件設計產水量應當不大于原則產水量，如按原則產水量作為設計產水量，則反滲入膜元件很快就會受到污染，造成膜元件損壞。膜元件生產廠家提供的設計導則建議應根據不同的進水水源來選用不同的設計產水量，應當選用能夠確保3年后達成設計產水量的給水泵，即需要設計更高壓力的給水泵，但系統初始投運時不需要很高的壓力就能夠達成設計產水量，因此系統在初始運行時給水泵壓力富裕，隨著時間的推移，壓力富裕逐步減少，因此高壓泵背面應設手動調節門來調節給水壓力。有些時候能夠對給水泵設立變頻調節裝置，此時能夠用變頻的辦法來實現給水壓力的調節。高壓泵背面的手動調節門在設立后普通不需要經常調節，在一段時間內基本上是保持在恒定的位置，在系統每次啟動時也不需要開閉此閥門。如果高壓泵背面沒有其它閥門，此時每次啟動系統時，高壓泵的高壓水源會直接沖擊膜元件，特別是在系統中存在空氣時就會產生“水錘”的現象，這樣容易造成膜元件的破裂。為了避免上述現象的發生，應當在高壓泵背面設電動慢開門，在啟動高壓泵后慢慢打開電動慢開門，也即慢慢向系統的反滲入膜上加載壓力，電動慢開門應當是全開全閉閥門，其全開全閉時間是能夠調節的，普通設定為45～60s，因此從反滲入膜元件的安全角度考慮應當設立電動慢開門。（26）自動沖洗功效給水進入反滲入系統后分成兩路，一路透過反滲入膜表面變成產水，另一路沿反滲入膜表面平行移動并逐步濃縮，在這些濃縮的水流中包含了大量的鹽分，甚至尚有有機物、膠體、微生物和細菌、病毒等。在反滲入系統正常運行時，給水／濃水流沿著反滲入膜表面以一定的流速流動，這些污染物很難沉積下來，但是如果反滲入系統停止運行，這些污染物就會立刻沉積在膜的表面，對膜元件造成污染。因此要在反滲入系統中設立自動沖洗系統，運用干凈的水源對膜元件表面進行停運沖洗，以避免這些污染物的沉積。(27)開機時系統不帶壓沖洗對于已經采用添加停用保護藥劑的系統，應當將這些保護藥劑排放出來，然后再通過不帶壓沖洗把這些保護藥劑沖洗干凈，最后再啟動系統。對于沒有采用添加停用保護藥劑的系統，此時系統中普通是充滿水的狀態，但這些水可能已經在系統中存了一定的時間，此時也最佳用不帶壓沖洗的辦法把這些水排出后再開機為好。有時，系統中的水不是在充滿狀態，此時必須通過不帶壓沖洗的辦法排凈空氣，如果不排凈空氣，就容易產生“水錘”的現象而損壞膜元件。（28）初始運行數據的統計在運行過程當中，由于系統的運行條件，如壓力、溫度、系統回收率和給水濃度的變化會引發產品水流量和質量的變化，為了有效地評價系統的性能，需要在相似的條件下比較產品水流量和質量數據，由于不可能總是在相似條件下獲得這些數據，因此需要將實際運行狀況下的RO性能數據按照恒定的運行條件進行“原則化”，方便評價RO膜的性能。原則化的參考點是以初投運時(穩定運行或通過24h)的運行數據，或者由反滲入膜元件制造廠商的原則參數做參考，原則化涉及產品水流量的“原則化”和鹽透過率的“原則化”。（29）預解決PH值偏高，系統脫鹽率整體過低pH值是水的酸堿度的衡量指標，pH值變化，會影響到水中多個離子的平衡，特別是碳酸系統離子的平衡，同時也會影響到氫離子和氫氧根離子的含量，而反滲入膜對多個離子的脫除率是不同的，同時其脫除率會受到pH值的明顯干擾，只有在pH值介于6～8之間時，其脫除率最高，當pH值過高或者過低時，其脫除率均會大大減少，而石灰軟化預解決工藝pH值往往都超出10，因而會造成系統脫鹽率的大大減少。（30）膜元件產水管的破裂顧客在安裝時使用了不恰當的潤滑劑，該潤滑劑及由高分子材料制成的膜元件中心管發生了反映，同時由于安裝時的應力作用，造成了膜元件中心管的破裂。根據膜元件廠家的建議，任何時候不允許使用石油類(如化學溶劑、凡士林、潤滑油及潤滑脂等)的潤滑劑用于潤滑O形密封圈、連接管、接頭密封圈及濃水密封圈，允許使用的潤滑劑只有硅基膠、水或丙三醇(甘油)。（31）膜元件玻璃鋼外皮的破損安裝時并沒有按照廠家的規定在膜元件及壓力容器的連接處安裝對應的墊片，同時系統中反滲入入口處也沒有安裝電動慢開門，在系統啟動時，也沒有進行低壓沖洗排氣，因而造成高壓力的給水瞬間加載到膜元件上，造成了“水錘”現象，同時由于在系統啟動時，沒有進行低壓沖洗排氣，殘留的空氣無法排出，被壓縮在壓力容器的出口端，因而在系統停運時，膜元件又被反推回來，造成了膜元件在系統內來回竄動。2.反滲入系統的設計原則2.1反滲入系統設計前必須提供完整精確的原水分析報告，水質分析報告涉及水質類型和重要成分指標，所需指標涉及溶解離子、硅、膠體、有機物(TOC)。2.1.1典型溶解陰離子碳酸氫根(HCO3-),碳酸根(CO32-),氫氧根(OH-),硫酸根(SO42-),氯離子(Cl-),氟離子(F-),硝酸根離子(NO3-),硫離子(S2-)，磷酸根(PO44-)2.1.2典型溶解陽離子鈣離子(Ca2+),鎂離子(Mg2+),鈉離子(Na+),鉀離子(K+),鐵離子(Fe2+或Fe3+),錳離子(Mn2+),鋁離子(Al3+),鋇離子(Ba2+),鍶離子(Sr2+),銅離子(Cu2+)和鋅離子(Zn2+).2.1.3反滲入系統中經常碰到的難溶鹽是CaSO4、CaCO3和硅。其它不常碰到的結垢有CaF2、BaSO4和SrSO4，其它造成問題的離子下面會講到。硫酸鹽在大多數原水中大量存在，它們的濃度有時因人工加硫酸調節PH值而增加。這種狀況下，Ba++和Sr++離子應當被分析并精確到ppb和ppm級別，由于BaSO4和SrSO4的溶解度比CaSO4低，并且它們結垢后很難再溶解。堿度：涉及負離子中的碳酸根、碳酸氫根、氫氧根，自然水體中的堿度重要由HCO3-.形成。pH在8.3下列的水中,碳酸氫根和二氧化碳平衡存在。當pH高于8.3時,HCO3-將轉變為CO32-存在。如果原水PH達成11.3以上,將存在OH-形式?？諝庵械亩趸紩芙庠谒行纬蒆2CO3，酸性水將溶解CaCO3，而CaCO3可能是流經含CaCO3巖石時帶來的。許多自然水體中由PH決定的CaCO3和Ca(HCO3)2的化學動平衡已靠近飽和濃度。Ca(HCO3)2的溶解度不不大于CaCO3。如果原水在RO系統中被濃縮,CaCO3容易沉淀在系統中。因此投加阻垢劑或加酸調低PH值會經常在RO系統中使用。硝酸鹽：很容易在水中溶解，因此不會在RO系統中形成沉淀。硝酸鹽及健康關系更親密，當哺乳動物涉及人在內攝取了硝酸鹽后會轉變為亞硝酸鹽，它會干擾血液中血紅素和氧氣的結合，會引發很嚴重后果，特別對于胎兒和小朋友，由于這個因素，飲用水中硝酸鹽含量規定低于40mg/l。反滲入對硝酸鹽的典型脫除率是90-96%。鐵和錳：普通在水中以二價溶解狀態存在或以三價非溶解氫氧化物形成存在。Fe2+可能來源自井水本身或來自泵、管路、水箱的腐蝕，特別上游系統中投加了酸。如果原水中鐵、錳濃度不不大于0.05mg/l并且被空氣或氧化劑氧化為Fe(OH)3和Mn(OH)2，當pH值偏高時會在系統中形成沉淀。分析表明鐵錳的存在會加速氧化劑對膜的氧化降解，因此在預解決中必須去除鐵錳。鋁：普通不存在于自然水體中。三價鋁會象三價鐵同樣在RO系統中形成難溶的Al(OH)3，當pH在5.3至8.5范疇內時候，由于鋁高價正電特性，因此Al2(SO4)3和NaAlO2能夠用于地表水的預解決去除水中負電性膠體。千萬小心鋁鹽不要過多投加，殘留的鋁離子對膜有污染。對于腎透析病人，透析液中鋁含量不要高于0.01mg/l.也可用FeCl3和Fe2(SO4)3替代鋁鹽作為混凝劑。銅和鋅：在自然水體中極少存在。有時水中微量的銅和鋅來自管道材料。在pH值5.3至8.5范疇內，Cu(OH)2和Zn(OH)2不溶于水，由于它們普通在水中的含量較低，因此只有當系統長時間不清洗，它們積累到一定程度時，才會對膜系統造成污染。可是如果銅鋅及氧化劑（例如過氧化氫）同時存在于原水中，那么會造成膜材質的嚴重降解。硫化物：以H2S氣體形式溶于水中，去除硫化氫能夠用脫氣裝置或氯氧化或空氣接觸變為不溶性硫磺，用多介質過濾去除。磷酸鹽：含有較強負電性，容易和多價離子形成難溶鹽。磷酸鈣在PH中性時溶解度很有限，PH值高時溶解度也不高。進水中投加阻垢劑或調低PH（不大于7）能夠避免磷酸鹽沉淀。硅：存在大多數自然水體中，濃度從1至100㎎/L。并且PH低于9.0時重要以Si(OH)4存在。當PH低時，硅酸能夠聚合形成硅膠體。當PH高于9.0時，它會分離成SiO32-離子并且會和鈣、鎂、鐵或鉛形成沉淀。硅和硅酸鹽沉淀很難溶解。氟化氫胺溶液清洗硅垢比較有效，可是氟化氫胺溶液排放會造成環境污染。當進水中硅含量超出20㎎/L時，要注意硅結垢的潛在危險。膠體（懸浮物顆粒）分析：淤泥密度指數(SDI)，也被稱為污染指數(FI),是衡量RO進水中膠體（顆粒物）潛在污染性的重要指標。RO進水中的膠體是多個各樣的，經常涉及細菌、黏土、硅膠體和鐵腐蝕產物。預解決中的澄清器中會用某些化學品，例如明礬、三氯化鐵或陽離子型聚合劑來去除膠體污染或通過后續介質過濾器去除。細菌總數和有機物含量：有兩種辦法測定水中細菌數，一種是培養法，另一種是熒光染色法，后者更慣用由于很方便快捷。原水中的有機物普通是油類-表面活性劑、水溶性聚合物和腐質酸。檢測指標有總有機炭(TOC)，生物耗氧量（BOD）和化學耗氧量（COD）。要想更精確地分析有機物成分，需要使用液相色譜和氣質聯用儀器分析。如果原水中的TOC含量不不大于3mg/l,預解決單元要考慮去除有機物工藝。2.1.4水中存在難溶無機鹽類成分的反滲入系統設計（1）離子交換軟化：此工藝在系統未選擇投加有機阻垢劑時且原水硬度含量較低及有一定的鋇、鍶離子含量水源時，被經常采用。普通說來，現在此工藝在小型反滲入裝置的預解決系統和用于飲用水凈化的反滲入純凈水制備系統應用最多。（2）石灰軟化輔助投加鎂劑：此工藝在原水碳酸鹽硬度和溶解二氧化硅含量較高的大型反滲入系統中往往被采用。普通說來，該辦法可將原水碳酸鹽硬度減少到100mg/l左右，及此同時原水中溶解的二氧化硅含量也能夠去除50～60%左右。此工藝在解決水質較差的地表水和工業循環水時應用居多。2.2反滲入脫鹽系統的運行和監控由PLC、儀表、計算機系統和工藝流程模擬屏執行，同時設有手動操作按鈕和控制室操作按鈕，系統含有聯鎖保護功效及報警批示功效。2.2.1RO系統設計過程對儀表和程控的工藝規定（1）擬定系列（單元）根據顧客用水狀況，RO裝置的總容量可分為幾個單元，由于RO單元的清洗和維修需要停運。（2）擬定膜的型式和型號對于容量較大的反滲入系統，均選用渦卷型反滲入膜，對于大型電站水解決系統，反滲入之后要進行精解決，經具體技術經濟論證，往往會得出宜選用復合膜元件的結論，然后擬定采用哪個廠家的膜元件及其型號。（3）擬定系統回收率，選定壓力容器根據系統回收率選用壓力容器。如系統回收率為75%，則考慮采用六個1米長膜元件裝一種壓力容器，或者4個1.5米長的膜元件裝一種壓力容器。普通采用“一級兩段”的排列方式。RO系統回收率的定義是RO產水量及給水量之比，回收率越高消耗的水量越少，但回收率過高會存在下列問題：產品水的脫鹽率下降；可能發生微溶鹽的沉淀；濃水的滲入壓過高，膜元件的產水量減少。普通苦堿水脫鹽系統回收率多采用75%，即濃水濃縮了四倍，當原水含鹽量較低時，有時也可采用80%，如原水中某種微溶鹽含量高，有時也采用較低的系統回收率以防結垢。（4）擬定膜元件的數量根據膜元件生產廠家提供的設計導則，根據原水水源和給水的SDI擬定采用的水通量數值。以每單元指定的RO的產水量除以每支膜元件的平均產水量即估出膜元件的數量，如采用六個膜元件的壓力容器，則除以六，同上取整數得出壓力容器總數，再將壓力容器總數分為兩段，使兩段壓力容器總數之比靠近2：1，然后運用廠家提供的軟件，將每個壓力容器內膜元件數、膜元件型號、產水量、回收率、水文、水質、使用年限等輸入即可求出給水壓力、濃水壓力、給水滲入壓、濃水滲入壓、濃水的LSI、產品水和水中離子含量等數據。每輸入一種各段壓力容器的數量，即可得出一組計算成果。對比對應膜元件的設計通量、系統溫度、系統壓力、各報警參數等就能夠擬定膜元件的數量和膜組件的排列方式。（5）壓力容器的安裝大型RO裝置，壓力容器組件應單獨布置在滑架上，壓力容器布置的最高高度應便于裝卸膜元件。裝有6個8040型（φ8英寸，長40英寸）膜元件的壓力容器，當運行時（受壓時）將約伸長13mm，直徑將增大0.5mm，因此不能限制壓力容器的膨脹，否則引發壓力容器的翹曲，發生膜元件O型密封圈的泄漏而產生溝流，以及膜元件連接件“O”型圈的泄漏，并且及壓力容器連接的管也應采用軟管連接。（6）加藥系統加藥量應采用比例調節方式，根據給水流量計發出的信號自動調節計量泵進行比例加藥。計量箱應裝有就地液位計，并有低液位信號進行報警，以確保不會因藥液箱無藥而使加藥中斷。計量泵應及高壓泵聯鎖，反滲入系統涉及兩套RO裝置和一套加藥系統，每套RO裝置配備一臺高壓泵。當有一臺高壓泵啟動時，加藥系統計量泵聯鎖啟動，當兩臺高壓泵都停運時，加藥系統計量泵聯鎖停運，高壓泵一臺運行一臺停運時，計量泵正常工作。（7）就地儀表盤應設有就地給水儀表盤，盤上裝有流量批示和流量積累表、電導率表、pH值批示表。另外還應設有給水壓力表、流量表、電導率表和pH表所發出的參數信號送至中央控制室進行持續統計；同時流量計發出的信號控制計量泵進行比例加藥；pH計發出的高、低報警信號送至中央控制室進行報警。每套RO裝置設就地儀表盤一塊，盤上裝有RO一段、二段產品水、排水的流量表各一塊(流量及累積流量值顯示)，產品水電導率表一塊。流量表和電導率表所發出的參數信號送中央控制室進行持續統計，并含有電導率值高報警。就地盤上裝有高壓泵啟動、停止按鈕和批示燈，系統緊急停止按鈕和批示燈，電動慢開門開、關按鈕和批示燈。每套RO裝置設就地壓力表盤一塊，盤上裝有RO一段進水、二段進水和排水壓力批示表。中央控制盤上設有高壓泵、計量泵、沖洗水泵的三位操作開關(自動一關一手動)，系統程序啟、停按鈕，可實現上述裝置的自動啟動控制室遠操和就地手操功效。當三位開關打至“自動”位置時，上述裝置不能就地操作。（8）中央控制盤應裝有光字牌和音響器，可對報警信號進行聲、光顯示；裝有系統模擬屏，可顯示RO系統的運行；可對需統計的多個參數進行持續統計。裝有電流表顯示高壓泵電機電流。（9）保安過濾器保安過濾器進、出口裝有壓力批示表，當保安過濾器進出口壓差達成一定值或運行一定時間后，需更換濾芯。應考慮在5μm過濾器之前裝有不符合RO進水規定的不合格水排放。在RO停運后需要進行沖洗，對復合膜元件最佳采用反滲入產水進行沖洗。（10）高壓泵進、出口側分別裝有低、高壓開關，當高壓泵進口壓力低于限定值時，低壓開關閉合并發送信號至PLC，由PLC進行報警并自動停止高壓泵的運行；當高壓泵出口壓力高于限定值時，高壓開關閉合，發出信號送至PLC，PLC延時一定時間后，如高壓泵高壓側壓力仍高于限定值，則PLC輸出報警并自動停止高壓泵的運行，如在延時范疇內高壓開關恢復至斷開狀態，則PLC自動取消輸人信號。高壓泵出口裝有電動慢開門，高壓泵啟動后，慢開門自動緩慢打開以確保RO膜元件不受水錘破壞，如慢開門發生故障而未能在規定時間內打開，則高壓泵出口壓力增高，壓力開關輸出報警信號并經PLC自動停止高壓泵的運行。（11）沖洗系統RO裝置停止運行一定時間后，可自動啟動沖洗水泵、啟動沖洗進水及排放閥，對RO膜元件進行低壓沖洗。（12）產水背壓問題避免膜孔袋粘接線破裂，在設計上就必須考慮靜背壓問題。對醋酸膜元件，任何時候產品水側的壓力都不能高于給水及排水的壓力，膜不允許承受反壓；對于復合膜元件靜背壓必須不大于5psi。粘接線的破裂是由于膜口袋兩側的壓差而非流量，由于逆止閥不能瞬間關閉，不能確保絕對嚴密，因此在系統中設立逆止閥等均不能徹底解決背壓問題。為避免膜卷伸出，規定設計時給水的流量不能超出設計導則規定的數值，運行時單個膜元件的壓降不允許超出規定值。（13）RO裝置啟動和運行過程a．RO裝置程序啟動和運行：先將高壓泵、計量泵的“自動一關一手動”，三位開關扳至“自動”位置，然后按下每套RO裝置的程序啟動按鈕，此時PLC按程序自動對全部計量箱液位、高壓泵入口側壓力進行檢測，當有“低”液位或高壓泵入口側壓力“低”報警時，PLC進行聲光報警并停止程序運行。消除報警后，按程序啟動按鈕，程序恢復運行，并自動啟動加藥計量泵、高壓泵、啟動電動慢開門，延時一定時間后，如高壓泵高壓側壓力仍高于限定值，則PLC輸出報警并自動停止高壓泵、計量泵的運行，同時自動關閉電動慢開門；如在延時范疇內高壓開關恢復至斷開狀態，則PLC自動取消高壓開關輸入信號，系統進入正常運行階段。b．RO裝置控制室手動啟動和運行：當高壓泵、計量泵、沖洗水泵的“自動一關一手動”三位開關扳至“手動”位置時，上述設備可在控制室內操作。c．RO裝置就地手動啟動和運行：當高壓泵、計量泵的“自動一關一手動，三位開關扳至“關”位置時，上述設備可在就地手動啟動和運行。在任何狀況下，都能夠通過設立在就地儀表盤上的系統緊急停止按鈕，停止RO裝置的運行。d．RO裝置自動停止運行或由操作人員按程序停止按鈕停運時，高壓泵停止運行，計量泵聯鎖停止運行，自動關閉高壓泵出口電動慢開門。2.2.2儀表及PLC系統的構成儀表及PLC控制系統的構成根據RO系統對儀表和控制的規定擬定。（1）位開關：給出低液位信號。（2）流量計：瞬時流量批示及流量累積值顯示。（3）電導率儀：數字顯示，含有電導率值高報警輸出和4～20mA電流信號輸出。（4）pH計：數字顯示，含有顧客可設定的pH值高、低報警輸出和4～20mA電流信號輸出。3預解決系統的運行控制

難溶鹽、金屬氧化物、細菌、氧化性物質、有機物以及硅膠等都有可能引發膜元件的污染。因此，為減少反滲入膜的污染，延長膜的清洗周期和使用壽命，提高產水率和脫鹽率，反滲入普通都規定給水的濁度、SDI、微生物數量較低，并滿足適宜的水溫和pH。傳統的預解決出水很難達成抱負的反滲入給水的水質規定，因此必須改善預解決工藝，為完善反滲入系統謀求更加好的解決辦法。3.1介質過濾器（去除膠體、懸浮、顆粒物）傳統的過濾裝置可分為開放的重力過濾和封閉的壓力濾器。去除懸浮固體普遍的辦法是多介質過濾，介質過濾器以成層狀的無煙煤、石英砂、細碎的石榴石或其它材料為床層，過濾面積的頂層由質輕和質粗品級的材料構成，而最重和最細品級的材料放在床的底部，原理為按深度過濾——水中較大的顆粒層被除去，較小的顆粒在過濾器介質的較深處被除去。在單一介質過濾器中，最細的顆粒材料反洗至床的頂部。大多數過濾發生在床頂部5cm區域內，其它作為支撐介質，形成泥漿層。過濾材料視進入過濾器(池)的水pH值而不同：使用鋁鹽(硫酸鋁、明礬、氯化鋁、聚合硫酸鋁、聚合氯化鋁)混凝、澄清的水，可用石英砂過濾，經石灰沉淀軟化解決；用鐵鹽(硫酸亞鐵、三氯化鐵，聚合硫酸鐵，聚合氯化鐵)混凝解決的水，pH值較高，可用大理石、白云石或無煙煤過濾。所用的濾料應進行化學穩定性實驗，石英砂和無煙煤分別在酸性、中性和堿性溶液中浸泡，大理石及白云石應在中性和堿性溶液中浸泡，酸性溶液含鹽酸400mg／L，中性溶液含氯化鈉500mg／L，堿性溶液含氫氧化鈉400mg／L，10g上述濾料，粒徑為0.5～1mm，在室溫(20℃)浸泡24h，每4h攪動1次，浸泡液總溶解固形物增加量<20mg／L，二氯化硅<1mg／L。單層濾料的石英砂粒徑為0.5～1.2mm；雙層濾料無煙煤粒徑為0.8～1.8mm，石英砂粒徑為0.5～1.2mm；三層濾料用的重質礦石粒徑可有4～5種級配，可為0.3～5mm以上。即使單一介質過濾器的濾速限制為81.5—163L／(min﹒m2)，多介質過濾器的水力過程流速可高達815L/(min﹒m2)，但因高水質的規定，普通在RO預解決中流速限制在306L／(min﹒m2)。過濾器(池)的濾速，可參考DL／T5068--1996《火力發電廠化學設計技術規程》的表-2。表-2過濾器(池)濾速(DL／T5068--1996表3．2．2．4)過濾器(池)型式 濾速／(m／h)混凝澄清 接觸凝聚 正常濾速 強制濾速 細砂過濾 6～8 ——單層濾料 單流雙流 8～1015～18 10～1414～18 6～106～10雙層濾料三層濾料變孔隙過濾高效纖維過濾 10～1418～2018～2120～40 20～25 6～10——3.2活性炭過濾器(吸附去除余氯、重金屬、有機物)活性炭過濾器用于對有機物的吸附和對過量氯(余氯)的吸附去除，對前者去除能力較差，普通為50％，對后者則很強，能夠完全脫除余氯，這是由于在對余氯吸附的同時，尚有本身被氯化的作用?；钚蕴课剿袪I養物質，能夠成為細菌微生物的溫床，微生物膜對水的阻力影響較大，因此，應定時進行反洗去污，如果反洗不能奏效時，應進行滅菌解決。事實上，按照進水濁度安排合理的反沖洗制度更含有實際意義，由于微生物膜及微生物黏泥難于清凈，采用空氣擦洗是必要的。某熱電廠用受嚴重污染的河水作為原水，水中菌、藻和微生物對濾池污塞嚴重，虹吸濾池的運行時間和反洗時間持平，活性炭過濾器無法使用，混床被黏泥結成團塊無法分層再生。為確保水的產量，將虹吸濾池濾料粒徑由1mm左右先后放大到2mm和3～4mm，將混床改成二級陽床及二級陰床除鹽，其出水質量雖下降，但是滿足了供熱的用水量。最后的解決對策是使用了部分自來水，緩和河水污染造成的困擾，因此，當活性炭過濾器由于菌、藻造成污塞時除了加強反洗確保壓差在規定范疇內之外，滅菌雖屬重要，但是更應從源頭上解決。3.3氧化過濾（去除鐵、錳膠體物）普通含鹽量為苦咸水范疇的某些井水呈還原態，典型特點是含有二價的鐵和錳，有時還會存在硫化氫和氨。如果對這類水源進行氯化解決，或當水中含氧量超出5mg/L時，Fe2+將轉化為Fe3+形成難溶解性的膠體氫氧化物顆粒。鐵和錳的氧化反映以下：4Fe（HCO3）2+O2+2H2O→4Fe（OH）3+8CO24Mn（HCO3）2+O2+2H2O→4Mn（OH）3+8CO2由于鐵的氧化在很低的pH值時就會發生，因而出現鐵污染的狀況要比錳污染的狀況要多，即使SDI不大于5，RO進水的鐵含量低于0.1mg/L，仍會產生鐵污染的問題。堿度低的進水鐵離子含量要高，這是由于FeCO3的溶解度會限制Fe2+的濃度。解決這類水源的一種辦法是避免整個RO過程中及空氣和任何氧化劑如氯的接觸，低pH值有助于延緩Fe2+的氧化，當pH＜6，氧含量＜0.5mg/L時，最大允許Fe2+濃度4mg/L；另一種辦法是用空氣、Cl2或KMnO4氧化鐵和錳，將所形成的氧化物通過介質過濾器除去，但需要重要的是，由硫化氫氧化形成的膠體硫可能難以由過濾器除去，在介質過濾器內添加氧化劑通過電子轉移氧化Fe2+，即可一步同時完畢氧化和過濾。海綠石就是這樣一種粒狀過濾介質，當其氧化能力耗盡時，它可通過KMnO4的氧化來再生，再生后必須將殘留的KMnO4完全沖洗掉，以避免對膜的破壞。當原水中含Fe2+的含量不大于2mg/L時，能夠采用這一解決辦法，如原水中含更高的Fe2+時，可在過濾器進水前持續投加KMnO4,但是在這種狀況下，必須采用方法例如安裝活性炭濾器以確保沒有高錳酸鉀進入膜元件內。Birm過濾也能夠有效地用于從RO/NF進水中去除Fe2+，Birm是一種硅酸鋁基體上涂有二氧化錳形成沉淀，并且通過濾器反洗可將這些沉淀沖出濾器。由于該過程pH將升高，可能會發生LSI值變化，因而要防止過濾器和RO/NF系統內出現CaCO3沉淀。3.4微絮凝（加藥絮凝過濾）由于膠體懸浮物既很細小又由于介質電荷之間的排斥，因此單獨過濾不起作用，在這種狀況下，過濾前必須加絮凝劑或絮凝化學藥品。慣用的絮凝劑有三氯化鐵、礬和陽離子聚合物，由于陽離子聚合物在低劑量下就有效果，且不明顯地增加過濾器介質的固體負荷，因此最慣用。另首先，如果陽離子聚合物進入現在采用的某些最通用的膜上，則它們卻是非常強的污染物，極少量的陽離子聚合物就能堵塞這些膜，且往往難以去除，須謹記當用陽離子聚合物作為過濾助劑時，必須小心使用。硫酸鐵和三氯化鐵能夠用于對膠體表面的負電荷進行失穩解決，將膠體捕獲到新生態的氫氧化鐵微小絮狀物上，使用含鋁絮凝劑其原理相似，但因其可能有殘留鋁離子污染問題，并不推薦使用，除非使用高分子聚合鋁?？焖俚姆稚⒑突旌闲跄齽┦种匾?，建議采用靜態混合器或將注入點設在增壓泵的吸入段，普通最佳加藥量為10－30mg/L，但應針對具體的項目擬定加藥量。為了提高混凝劑絮體的強度進而改善它們的過濾性能，或增進膠體顆粒間的架橋，絮凝劑及混凝劑一起或單獨使用，絮凝劑為可溶性的高分子有機化合物，如線性的聚丙烯酰胺，通過不同的活性功效團，它們可能體現為陽離子性、陰離子性或中性非離子性?；炷齽┖托跄齽┛赡苤苯踊蜷g接地影響RO膜，間接的影響如它們的反映產物形成沉淀并覆蓋在膜面上，例如當過濾器發生溝流而使混凝劑絮體穿過濾器并發生沉淀；當使用鐵或鋁混凝劑，但沒有立刻減少pH值時，在RO階段或因進水濃縮誘發過飽和現象，就會出現沉淀，尚有在多介質濾器后加入化合物也會產生沉淀反映，最常見的是投加阻垢劑，幾乎全部的阻垢劑都是帶負電荷的，將會及水中陽離子性的絮凝劑或助凝劑反映而污染RO膜。當添加的聚合物本身影響膜造成通量的下降，這屬于直接影響。為了消除RO/NF膜直接和間接的影響，陰離子和非離子的絮凝劑比陽離子的絮凝劑適宜，同時還須避免過量添加。3.5微濾/超濾采用超濾/微濾預解決工藝的反滲入/納濾系統叫做集成膜系統（IMS）。及采用傳統預解決工藝的反滲入系統相比，IMS設計含有某些明顯的優勢。MF/UF透過液水質更加好，SDI和濁度更低，明顯減少了對反滲入的膠體、有機物、微生物污染負荷；由于膜在這里是污染物的絕對屏障，MF/UF濾液的高質量能夠保持穩定，即便是地表水和廢水等水質波動異常頻繁的水源，這種穩定性也不會變化；由于膠體污染減少，反滲入系統的清洗頻率明顯減少；及某些傳統過濾工藝相比，MF/UF系統操作更容易，耗時更少；及采用大量化學品的傳統工藝相比，MF/UF濃縮廢液的處置比較容易。3.6軟化器（去除結垢離子）軟化器是鈉陽離子交換器的俗稱，原水中含有過量的結垢陽離子，如Ca2+、Ba2+和Sr2+等，需要進行軟化預解決，軟化解決的辦法有石灰軟化和樹脂軟化。3.6.1石灰軟化：水的硬度過高，例如≥8mmol／L(Ca2++Mg2+)，使用普通的阻垢分散技術難以奏效者。在水中加入熟石灰即氫氧化鈣可去除碳酸氫鈣，反映式為：Ca(HCO3)2+Ca(OH)2→2CaCO3↓＋2H2O，Mg(HCO3)2+2Ca(OH)2→2CaCO3↓＋Mg(OH)2＋2H2O非碳酸硬度可加入碳酸鈉（純堿）得到進一步減少：CaCl2+NaCO3→2NaCl+Ca(CO3)↓石灰－純堿軟化解決還可減少二氧化硅的含量，在加入鋁酸鈉和三氯化鐵時會形成碳酸鈣以及硅酸、氧化鋁和鐵的復合物沉淀。通過加入多孔氧化鎂和石灰的混合物，采用60－70℃熱石灰脫硅酸工藝，能將硅酸濃度減少到1mg/L下列。通過石灰軟化也可明顯去除鋇、鍶和有機物，但石灰軟化解決的問題是需要使用反映器方便在高濃度下形成沉淀晶種，普通要采用上升流固體接觸澄清器。過程出水還需要設立多介質過濾器，并在進入膜單元之前要調節pH。使用含鐵混凝劑，無論與否同時使用聚合物絮凝劑（陰離子型和非離子型），均可提高石灰軟化的固液分離效果。只有大型苦咸水/廢水系統（不不大于200m3/h）才會考慮選擇石灰軟化工藝。3.6.2樹脂軟化：含鋇、鍶等離子高，或是含硫酸根高(例如≥200mg／L)或是含氟離子高(例如≥10mg／L)者。a．強酸型樹脂軟化使用鈉離子置換除去結垢型陽離子如Ca2＋、Ba2＋、Sr2＋，樹脂交換飽和后用鹽水再生。鈉離子軟化法在常壓鍋爐水解決中廣泛應用，這種解決辦法的弊端是耗鹽量高，增加了運行費用，另外尚有廢水排放問題。b．弱酸型樹脂脫堿度重要在大型苦咸水解決系統中采用弱酸陽離子交換樹脂脫堿度，脫堿度解決是一種部分軟化工藝，能夠節省再生劑。通過弱酸性樹脂解決，用氫離子交換除去及碳酸氫根相似當量（臨時硬度）的Ca2+、Ba2+和Sr2+等，這樣原水的pH值會減少到4-5。由于樹脂的酸性基團為羧基，當pH達成4.2時，羧基不再解離，離子交換過程也就停止了。因此，僅能實現部分軟化，即及碳酸氫根相結合的結垢陽離子能夠被除去。因此這一過程對于碳酸氫根含量高的水源較為抱負，碳酸氫根也可轉化為CO2。普通不但愿水中有二氧化碳，必要時要對原水或產水進行脫氣，在生物污染可能時（地表水、TOC或高菌落總數），對產水脫氣更為適宜。在膜系統中高CO2濃度能夠克制細菌的生長，但愿系統運行在較高的脫鹽率時，采用原水脫氣較為適宜，脫除CO2將會引發pH的增高，進水pH＞6時，膜系統的脫除率比進水pH＜5時要高。弱酸型樹脂解決的優點：再生所需要的酸量不不不大于105％的理論耗酸量，這樣會減少操作費用和對環境的影響；通過脫除碳酸氫根，減少了水中的TDS，這樣產水TDS也較低。弱酸型樹脂解決的缺點：殘存硬度，如果需要完全軟化，能夠增設強酸陽樹脂的交換過程，甚至放置在弱酸樹脂同一交換柱中，這樣再生劑的耗量仍比單獨使用強酸樹脂時低，但是早期投入較高，這一組合僅當系統容量很大時才故意義，另一種克服這一缺點的辦法是在脫堿度的水中加阻垢劑，即使迄今為止，人們單獨使用弱酸樹脂脫堿時，尚未出現過結垢問題，但是我們仍極力建議你計算殘留難溶鹽的溶解度，并采用對應的方法；解決過程中水會發生pH變化，因樹脂的飽和程度在運行時發生變化，經弱酸脫堿解決的出水其pH值將在3.5-6.5范疇內變化，這種周期性的pH變化，使工廠脫鹽率的控制變的很困難，當pH＜4.2時，無機酸將透過膜，可能會增加產水的TDS，因此推薦顧客增加一種并聯弱酸軟化器，控制在不同時間進行再生，方便均勻弱酸解決出水pH,其它避免極低pH值出水的辦法是脫除CO2或通過投加NaOH調節弱酸軟化后出水的pH值。3.7慣用的水質控制工藝3.7.1溫度

由于膜的收縮及水粘度的增加，給水溫度每減少1％，成品水流量將減少3％；當給水溫度升高時，膜膨脹會使產水量提高。但及此同時，給水溫度的提高會使膜的透鹽率增加，進而使產品水的含鹽量增加，如此長久運行還會造成膜的使用壽命減少，使反滲入系統的二次投資增加。因此，需要監測溫度方便求出“原則化”后的產水量，保持水溫的適宜和相對穩定也十分重要，普通的中空型和渦卷型纖維膜的給水溫度應控制在15～30℃為宜，溫度超出45℃會損壞膜元件，因此對原水加熱器系統應設超限報警、超溫水自動排放和停運RO的保護。3.7.2殺菌及除氯

為了避免反滲入膜的微生物侵蝕和污染，在反滲入預解決系統中普通要進行殺菌解決。加氯是一種成本低廉、原料豐富，易得到且效果較好的慣用解決方式。然而，過量氯對反滲入膜的危害也很大。因此，對進入反滲入膜之前的給水中的余氯必須進行控制，水中余氯的控制量應根據反滲入膜的材質而定。普通，醋酸纖維膜反滲入進水中的余氯控制在0.1～1.0mg／L；對于聚酰胺復合膜，其抗菌能力較強，但氧化劑(涉及余氯)也會氧化侵蝕膜，因此使用聚酰胺復合膜的反滲入進水中不應含氯。對于此種膜的原水預解決可采用加氯殺菌和加亞硫酸鈉等藥劑除氯的聯合解決工藝，同時監測ORP≤150mv。另外，增加活性碳過濾器也能吸附并去除部分余氯、膠體和有機物等。膜的氧化普通發生在水體氧化劑(如Cl－、O3、H2O2等)含量較高的地方，有條件的地方能夠定時對反滲入給水化學耗氧量(COD)進行測定，方便及時掌握給水的水質狀況，盡快采用切實方法，有效防止反滲入膜的氧化降解。

3.7.3混凝澄清及軟化過濾過程中的藥劑選擇

作為傳統預解決方式，混凝、軟化和過濾在反滲入預解決系統中仍然起著其它水解決工藝所不可替代的作用，由于這種方式能夠大大減少水的濁度，除掉大部分的懸浮顆粒和固體雜質，減少臨時硬度，對后續解決非常有利。但是，當使用鋁鹽作為混凝劑時，即使出水濁度隨混凝劑加入量的增加而減少，但過量的鋁則會在反滲入膜表面累積，造成膜對水的滲入率逐步減少。因此，反滲入預解決系統中應嚴格控制對混凝劑的選擇及加藥量。

3.7.4PH調節過程中的酸化和堿化（1）加酸避免結垢在進水中能夠加入鹽酸（HCl）、硫酸（H2SO4）來減少PH值。硫酸價格便宜、不會發煙腐蝕周邊的金屬元器件，并且膜對硫酸根離子的脫除率較氯離子高，因此硫酸比鹽酸更為慣用。沒有其它添加劑的工業級硫酸即適宜于反滲入使用，商品硫酸有20％和93％兩種濃度規格。93％的硫酸也稱為66波美度硫酸，在稀釋93％硫酸時一定要小心，在稀釋到66％時發熱可將溶液的溫度提高到138℃，一定要在攪拌下緩慢地將酸加入水中，以免水溶液局部發熱沸騰。使用硫酸會增加反滲入進水中的硫酸根離子濃度，直接造成硫酸鈣結垢傾向增加。鹽酸重要在可能產生硫酸鈣或硫酸鍶結垢時使用，工業級的鹽酸（無添加劑）購置非常方便，商品鹽酸普通含量為30－37％。減少pH的首要目的是減少RO濃水中碳酸鈣結垢的傾向，即減少朗格里爾指數（LSI）。LSI是低鹽度苦咸水中碳酸鈣的飽和度，表達碳酸鈣結垢或腐蝕的可能性。在反滲入水化學水中，LSI是擬定與否會發生碳酸鈣結垢的一種重要指標。LSI為實際水溶液中濃水側的pH減去水中碳酸鈣飽和時的PH值。碳酸鈣的溶解度隨溫度的上升而減?。ㄋ畨刂械乃妇褪沁@樣形成的），隨pH、鈣離子的濃度即堿度的增加而減小。LSI值能夠通過向反滲入進水中注入酸液（普通是硫酸或鹽酸）即減少pH的辦法來調低。當LSI為負值時，水會腐蝕金屬管道，但不會形成碳酸鈣結垢；當LSI為正值，水沒有腐蝕性，卻會發生碳酸鈣結垢。推薦反滲入濃水的LSI值為0.2（表達低于碳酸鈣飽和濃度時PH的0.2個pH單位）。還能夠使用聚合物阻垢劑來避免碳酸鈣沉淀，某些阻垢劑供應商聲稱其產品能夠使反滲入濃水的LSI高達+2.5（比較保守的設計是LSI為＋1.8）。有些反滲入膜對給水的pH很敏感，pH過高或過低都會引發膜的水解而損壞，當給水需加酸避免生成CaCO3垢時，加酸后的給水需裝pH表，除批示、統計、設超限報警外，還能夠自動控制不合格給水排放，并停運RO，還能夠及流量表配合對加酸系統進行比例積分調節。在使用醋酸纖維膜時，不僅為避免CaCO3垢生成，并且更重要的是維持最佳pH值，醋酸纖維膜的pH值規定為5.7，當pH增高或減少時，它的水解就會加速。在以往的生產中曾有因酸的質量問題(含鐵量高)而造成反滲入膜元件污染的狀況，故在調節反滲入進水的pH時，對酸的質量規定也比較嚴格。（2）加堿提高脫除率在反滲入進水中注入堿液用來提高pH，普通使用的堿劑只有氫氧化鈉（NaOH），購置方便，并且易溶于水，不含其它添加劑的工業級氫氧化鈉便可滿足需要。商品氫氧化鈉有100％的片堿，也有20％和50％的液堿。原水中有碳酸根或碳酸氫根離子，反滲入會使水的PH值減少，碳酸根或碳酸氫根溶解度減少，造成出水分離出二氧化碳從而造成電導率上升。在加堿調高pH時一定要注意，pH升高會增加LSI、減少碳酸鈣及鐵和錳的溶解度。最常見的加堿應用是二級RO系統，一級反滲入中加堿使用較少。在二級反滲入系統中，一級RO產水供應二級RO作為原水，二級反滲入對一級反滲入產水進行“拋光”解決，二級RO產水的水質可達成4兆歐。在二級RO進水中加堿有4個因素：a．在pH8.2以上，二氧化碳全部轉化為碳酸根離子，碳酸根離子能夠被反滲入脫除。而二氧化碳本身是一種氣體，會隨透過液自由進入RO產水，對于下游的離子交換床或EDI解決造成不當影響。建議二級反滲入的進水PH控制到8.2-8.6之間，這樣更有助于二氧化碳的脫除和提高電阻率。b．某些TOC成分在高pH下更容易脫除。c．二氧化硅的溶解度和脫除率在高pH下更高（特別是高于9時）。d．硼的脫除率在高pH下也較高（特別是高于9時）。加堿應用有一種特例，普通被叫做HERO（高效反滲入系統）過程，將進水pH調到9或10。一級反滲入用來解決苦咸水，苦咸水在高pH下會有污染問題（例如硬度、堿度、鐵、錳等）。預解決普通采用弱酸性陽離子樹脂系統和脫氣裝置來除去這些污染物。因此，為了防止膜的化學降解，一定要嚴格控制反滲入預解決的給水pH＝5-7，為避免誤操作，必須嚴格控制NaOH、H2SO4的加入量和加入點。3.7.5阻垢解決天然水中最常見的低溶解度鹽類重要是碳酸鈣、硫酸鈣以及二氧化硅等。當這些鹽類物質在反滲入解決過程中濃縮時，可能超出溶度積而析出沉淀。濃縮所產生的沉淀物附著在膜表面造成污堵，從而影響反滲入設備的出力及安全運行。針對不同的水質狀況，應通過實驗認真選擇適宜的阻垢劑并控制好對應的加入量，盡量做到既節省運行資金又能達成良好的阻垢效果。許多阻垢劑生產廠商可提供多個用于反滲入和納濾系統性能改善的阻垢劑和分散劑。阻垢劑是一系列用于制止結晶礦物鹽的沉淀和結垢形成的化學藥劑。大多數阻垢劑是某些專用有機合成聚合物（例如聚丙烯酸、羧酸、聚馬來酸、有機金屬磷酸鹽、聚膦酸鹽、膦酸鹽、陰離子聚合物等），這些聚合物的分子量在－10000道爾頓不等。反滲入系統阻垢劑技術由冷卻循環水和鍋爐用水化學演變而來。對為數眾多各式各樣的阻垢劑，在不同的應用場合和所采用的有機化合物所獲得的效果和效率差別很大。采用聚丙烯酸類阻垢劑時要特別小心，在鐵含量較高時可能會引發膜污染，這種污染會增加膜的操作壓力，有效去除這類污染要進行酸洗。如果在預解決中使用了陽離子混凝劑或助濾劑，在使用陰離子性阻垢劑時要特別注意。會產生一種粘稠的粘性污染物，污染會造成操作壓力增加，并且這種污染物清洗非常困難。六偏磷酸鈉（SHMP）是早期在反滲入中使用的一種普通阻垢劑，但隨著專用阻垢劑的出現，用量已經大大減少了。SHMP的使用有某些限制，每2－3天要配制一次溶液，由于暴露在空氣中會水解，發生水解后不僅會減少阻垢效果，并且還會造成磷酸鈣結垢的可能性，使用SHMP可減少碳酸鈣結垢，LSI可達成＋1.0。阻垢劑妨礙了RO進水和濃水中鹽結晶的生長，因而能夠允許難溶鹽在濃水中超出飽和溶解度。阻垢劑的使用可替代加酸，也能夠配合加酸使用。有許多因素會影響礦物質結垢的形成。溫度減少會減小結垢礦物質的溶解度（碳酸鈣除外，及大多數物質相反，它的溶解度隨溫度升高而減少），TDS的升高會增加難溶鹽的溶解度（這是由于高離子強度干擾了晶種的形成）。最常見的結垢性無機鹽有：碳酸鈣（CaCO3）、硫酸鈣（CaSO4）、硫酸鍶（SrSO4）、硫酸鋇（BaSO4）。不太常見的結垢性礦物質有：磷酸鈣（Ca3(PO4)2）、氟化鈣（CaF2）。分散劑是一系列合成聚合物用來制止膜面上污染物的聚集和沉積，分散劑有時也叫抗污染劑，普通也有阻垢性能。對于不同的污染物，不同的分散劑的效率區別很大，因此要懂得所對付的污染物是什么。需要分散劑解決的污染物有：礦物質結垢、金屬氧化物和氫氧化物（鐵、錳和鋁）、聚合硅酸、膠體物質（指那些無定型懸浮顆粒，可能含有土、鐵、鋁、硅、硫和有機物）、生物性污染物。硅酸的超飽和溶解度難以預測，在水中有鐵存在時，會形成硅酸鐵，硅酸的最大飽和濃度會大大減少，其它的因素尚有溫度和pH值。預測金屬氧化物（如鐵、錳和鋁）也非常困難，金屬離子的可溶解形式允許較高飽和度，不溶性離子形式更像是顆?；蚰z體。抱負的添加量和結垢物質及污染物最大飽和度最佳通過藥劑供應商提供的專用軟件包來擬定。在海德能反滲入設計軟件中采用的是較為保守的難溶鹽超飽和度估算。過量添加阻垢劑/分散劑會造成在膜面上形成沉積，造成新的污染問題。在設備停機時一定要將阻垢劑及分散劑徹底沖洗出來，否則會留在膜上產生污染問題。在用RO進水進行低壓沖洗時要停止向系統注入阻垢劑及分散劑。阻垢劑/分散劑注入系統的設計應當確保在進入反滲入元件之前能夠充足混合，靜態攪拌器是一種非常有效的混合辦法。大多數系統的注入點設在RO進水保安過濾器之前，通過在過濾器中的緩沖時間及RO進水泵的攪拌作用來增進混合。如果系統采用加酸調節pH，推薦加酸點要在上游足夠遠的地方，在達成阻垢劑/分散劑注入點之前已經完全混合均勻。注入阻垢劑/分散劑的加藥泵要調到最高注射頻率，建議的注射頻率是最少5秒鐘一次。阻垢劑/分散劑的典型添加量為2－5ppm。為了讓加藥泵以最高頻率工作，需要對藥劑進行稀釋。阻垢劑/分散劑商品有濃縮液，也有固體粉末。稀釋了的阻垢劑/分散劑在儲槽中會被生物污染，污染的程度取決于室溫和稀釋的倍數，推薦稀釋液的保存時間在7－10天左右。正常狀況下，未經稀釋的阻垢劑/分散劑不會受到生物污染。選擇阻垢劑/分散劑的另外一種重要問題是要確保及反滲入膜完全兼容，不兼容藥劑會造成膜的不可逆損壞。海德能相信供應商會進行藥劑的RO膜兼容性測試和效率測試，建議顧客向阻垢劑和分散劑廠商咨詢下列某些問題：及有關RO膜的兼容性如何？有無成功運行1000小時以上的最后顧客列表？及反滲入進水中的任何成分（例如鐵、重金屬、陽離子聚電解質等）有無不可逆反映？推薦添加量和最大添加量是多少？有無特殊的排放問題？與否適于飲用水應用（有必要時）？該廠商還供應及阻垢劑相容的混凝劑、殺菌劑和清洗劑等其它反滲入藥劑嗎？該廠商與否提供膜解剖或元件清洗一類的現場技術服務？阻垢劑添加量的計算普通由反滲入阻垢劑廠家根據水質通過軟件計算所得。根據所計算的阻垢劑添加濃度，根據阻垢劑計量泵量程、配藥濃度，即可調節計量泵流量及頻率。原液不稀釋直接投加時的計算公式為Q3=Q1*D/（P*1000）。實例1：某廠給水量為100噸/小時，經計算，原水的加藥劑量為3.0PPm(1ppm=1mg/L)，阻垢劑不稀釋直接投加，阻垢劑密度P=1.08kg/L每小時的投加量：M=Q1*D/1000=100*3/1000=0.3Kg。加藥泵的調節：Q3=Q1*d/(p*1000)=100*3.0/(1.08*1000)=0.278L/h闡明:根據泵的實際出力Q3=0．278L/h，選擇適合的泵。普通建議泵的實際出力Q3，占泵的最大出力Q2的25%-90%。本產品可稀釋使用（稀釋要RO產水或脫鹽水），普通加藥量在2.5-5ppm，具體狀況要根據進水鹽度、溫度、回收率、RO膜種類等條件而計算出一種適宜的加藥量。稀釋后藥液的比重視為1，投加公式為Q3/Z=Q1*D（P*1000）。實例2：某廠給水量為50噸/小時，經計算，原水的加藥劑量為3.2ppm,阻垢劑稀后投加，阻垢劑稀釋液密度p≈1kg/L每小時的投加量：M=50*3.2/1000=0.16Kg。加藥泵的調節：Q3/z=Q1*D/(P*1000)=50*3.2/(1*1000)=0.16L/h。闡明；如果稀釋倍數5（Z普通選小子10整數，如：2、4、5、10等）時，泵的實際出力Q3=0.8L/h，據此選擇適合的泵。普通建議泵的出力Q3占泵的最大出力Q2的25%-90%。當計算日加藥量時可用此式：W=Q*S*H/1000W--日用量(Kg)，S--加藥濃度（PPM），Q--進水量（m3/h），H--系統每天工作時間（h）。計算泵的調節辦法：雙調式——實際出力=最大解決*沖程%*頻率%，頻率普通選擇不大于50%。單調式——實際出力=最大出力*沖程%。進水流量Q1單位m3/h，加藥濃度D單位ppm，阻垢劑密度P單位Kg/L，泵的最大出力Q2單位L/h，泵的實際出力Q3單位L/h，稀釋倍數Z。每小時的投加量M單位Kg注意：1理論調節后，必須用量杯進行出力的校核；2加藥罐要定時清洗，避免細菌滋生。下面給出某些藥劑廠商提供的加阻垢劑后，RO濃水中難溶鹽最大飽和度，以及海德能設計軟件所采用的保守警戒值。這些數值基于濃水的狀況，以正常未加藥時的飽和度為100％計算。垢物或污染物藥劑廠商推薦值海德能推薦的保守值碳酸鈣LSI值+2.9+1.8硫酸鈣400%230%硫酸鍶1,200%800%硫酸鋇8,000%6,000%氟化鈣12,000%未給出硅酸300ppm或更高100%鐵5ppm未給出鋁4ppm未給出3.7.6SDI的監測及控制

SDI是表征反滲入系統進水水質的重要指標，用于衡量預解決后反滲入給水中懸浮物和膠體物質數量，是反滲入技術中一項重要的控制及監測指標。進入反滲入膜的允許SDI根據反滲入膜的組件構型而有所不同。慣用于水解決脫鹽的反滲入膜的進水SDI應不大于4．0。只有當進水SDI不大于設計值時，才干確保反滲入持續正常運行，透水率和脫鹽率下降緩慢；當進水SDI不不大于設計值時，就有可能在很短的時間內造成膜的污堵，而不得不對反滲入膜進行清洗。因此，按攝影應類型的反滲入性能規定及運行規定，設計及安裝適宜的SDI控制原則及監測設施是非常重要的。RO的進水SDI值必須不大于等于5（地表水源最少每天1次），該實驗是檢測一張0.45μm過濾孔徑膜片的污染速度，辦法以下：（1）測試儀器的組裝a．組裝測試裝置；b．將測試裝置連接到RO系統進水管路取樣點上；c．在裝入濾膜后將進水壓力調節至30psi（2.1bar）,在實際測試時，應使用新的濾膜。為獲取精確測試成果，應注意下列事項：在安裝濾膜時，應使用扁平鑷子以防刺破濾膜；確保O型密封圈清潔完好并安裝對的；避免用手觸摸濾膜；事先沖洗測試裝置，去除系統中的污染物。（2）儀器測試a．統計測試溫度。在實驗開始至結束的測試時間內，系統溫度變化不應超出1℃。b．排除過濾池中的空氣壓力。根據濾池的種類，在給水球閥啟動的狀況下，或打開濾池上方的排氣閥，或擰松濾池夾套螺紋，充足排氣后關閉排氣閥或擰緊濾池夾套螺紋。c．用帶有刻度的500ml量筒接取濾過水以測量透過濾膜的水量。d．全開球閥，測量從球閥全開到接滿100ml和500ml[注1]水樣的所需時間并統計。e．五分鐘后，再次測量收集100ml和500ml水樣的所需時間，十分鐘及十五分鐘后再分別進行同樣測量。f如果接取100ml水樣所需的時間超出60秒，則意味著約90%的濾膜面積被堵塞，此時已無需再進行實驗。g再次測量水溫以確保及實驗開始時的水溫變化不超出1℃。h實驗結束后打開濾池，最佳將實驗后的濾膜保存好，以備后來參考。計算公式：SDI＝P30/Tt＝100×（1-Ti/Tf）/Tt式中：SDI——污染密度指數，P30——在30psi（2.1bar）給水壓力下的濾膜堵塞百分數，Tt——總測試時間，單位為分鐘，普通Tt為15分鐘，但如果在15分鐘內即有75%的濾膜面積被堵塞[注2]，測試時間就需縮短，Ti——第一次取樣所需時間，Tf——15分鐘（或更短時間）后來取樣所需時間。[注1]接取500ml水樣所需時間大概為接取100ml水所需時間的5倍。如果接取500ml所需時間遠不不大于5倍，則在計算SDI時，應采用接取100ml所用的時間。[注2]為了精確測量SDI值，P30應不超出75%，如果P30超出75%應重新實驗并在較短時間內獲取Tf值。3.7.7濁度的監測及控制濁度也是影響RO膜污染的一種重要指標，濁度儀工作原理是測量水樣中懸浮物對光的散射，濁度儀測量數值的單位是NTU。水樣的濁度不不大于1.0的原水可能對RO膜有污染，象SDI值同樣，濁度也是表征膜污染潛在風險的一種參數。高濁度并不表達懸浮物會沉淀在膜表面。其實某些污染膜的物質如表面活性劑和溶解態聚合物并不能從濁度指標上反映出來。即使濁度和SDI值并不能完全精確地預測膠體污染，但它們對于描述RO進水的特點是很重要的。例如，如果原水的SDI不不大于5并且濁度不不大于1.0，就必須在預解決單元的澄清工藝中加入混凝劑并且背面要使用多介質過濾器；如果原水中SDI不大于5，并且濁度不大于1，那么預解決能夠考慮介質過濾器和保安過濾器而不一定投加混凝劑。預解決混凝劑的投加量也是有控制指標的，過量使用會對膜有污染。3.7.8Zeta電壓通過測量兩個電極極間水流的電性來反映水中懸浮物總體電性特點的辦法。水中膠體因電性排斥而懸浮水中，自然界中的膠體物質普通體現為負電性，因此含膠體的水的Zeta電位普通是負電性。通過投加混凝劑中和膠體表面電性，例如投加硫酸鋁和三氯化鐵，直到Zeta電壓值為零。膠體顆粒表面電中性后會聚集成較大顆粒，從而很容易被多介質過濾器過濾掉。3.7.9StreamingCurrentDetector（游動電流測試）SCD用在投放絮凝劑的預解決工藝中，在線監測混凝效果的手段。如果水中存在負電性的懸浮膠體顆粒，它們在SCD電極之間的移動形成微觀電流，如果絮凝劑中和了懸浮物的電荷變為中性，SCD測到的電流會削弱，從而擬定混凝效果。3.8運行參數統計（1）每天統計進水總余氯濃度；（2）每天兩次統計任何增壓泵的出水水壓；（3）統計超濾系統的運行參數（詳見超濾系統操作手冊）；（4）每天統計酸或其它任何化學藥品的消耗量；（5）最少每三個月按制造廠商建議的辦法進行一次儀表校正；（6）統計任何不正常的操作，如故障或停機等4.反滲入系統的運行控制4.1初次啟動前的檢查事項4.1.1對給水、加藥系統核查（1）全部管道和裝置必須都是防腐材料制作的。（2）核查系統中使用的全部管道對壓力和pH值的適合性。（3）檢查加藥系統：所加藥品之間要兼容，例如陽離子型絮凝助劑及阻垢劑的兼容；加藥管線上的逆止閥安裝方向對的；藥品及給水的充足混合，如靜態混合器等。檢查加氯系統：使用醋酸纖維膜元件時要使進入反滲入組件的游離氯確保在規定范疇內（0.1-0.3mg/L），使用聚酰胺復合膜元件時要使進入反滲入組件的給水不含游離氯，全部加入的化學藥品其純度應符合規定。（4）檢查全部儀表與否已通過校準，確保加藥系統的對的運行和精確的監測。（5）檢查報警和安全閥設立對的及否。（6）檢查給水泵進出口與否安裝壓力表，用于監測給水泵進出口壓力，進出口壓力開關用于在進口壓力低報警、停泵，